CN116043109A - 一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法 - Google Patents

一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.05％～0.12％，Si：0.15～0.40％，Mn：2.10％～2.50％，P≤0.018％，S≤0.009％，Als：0.010％～0.065％，N≤0.0065％，Cr：0.25％～0.65％，Nb：0.01～0.03％、Ti：0.005～0.035％，B：0.0010～0.0050％，其余元素是Fe及不可避免的杂质。本发明极大的降低了成本、提高市场竞争能力，将产生显著的经济效益，并优化了产品结构。

Description

一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法
技术领域
本发明涉及冷轧板带生产技术领域，具体而言，尤其涉及一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法。
背景技术
当前，以实现“碳达峰”“碳中和”为目标的低碳绿色可持续发展被提升到了前所未有的高度。汽车工业是“碳排放”的重点行业，随着车身重量的减轻，油耗、排放将大幅降低。先进高强钢是近年研发进展最快的汽车材料。双相钢因其具有高强度、低屈强比及良好的成形性的特点，已成为汽车用首选先进高强钢。随着耐蚀要求的不断提高热镀锌双相钢的使用量越来越大。面对严峻的市场挑战，开发出低成本高性能的产品将有利于提高市场竞争力，980MPa级热镀锌双相钢超高的强度使其具备在保证安全性的前提下通过减薄降低成本，备受各大钢铁企业和汽车制造企业的青睐。通过相关专利的查询，与一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法较为相似的专利如下：
CN 109097676A公布了一种合金化热镀锌双相钢及其制备方法，其化学成分质量百分比为：0.10％～0.15％，Si：0.2％～0.5％，Mn：2.0％～2.4％，Alt：0.02％～0.05％，Ti：0.015％～0.03％，Cr：0.4％～0.6％，Mo：0.1％～0.3％，P≤0.01％，S≤0.01％，N≤0.005％，，其余为Fe和不可避免的杂质。板坯加热温度为1220～1280℃；终轧温度为870～920℃；所述卷取温度为650～690℃，冷轧压下率为50％-60％。此后首先将冷轧薄带钢加热至220℃实现预热，其加热速度8℃/s～12℃/s，其后将预热的带钢进一步加热到780℃～820℃，其加热速度为1.5℃/s～4℃/s，并保温60s～100s后依次以8℃/s～12℃/s的速度将带钢缓慢冷却至720℃～760℃和用吹气快冷却至镀锌温度450℃～460℃进行镀锌处理，镀锌后经过气刀吹刮冷却至420～430℃，待镀锌结束后再将带钢加热到合金化温度480℃～530℃进行5～30s镀层合金化处理，出合金炉后经过气刀到顶辊之间的前端空冷配合后端风冷最后冷却至250～300℃，冷却速度约为6℃/s～9℃/s。其添加了贵重合金元素Mo、Cr等增加了合金成本，此外未考虑到扩孔率。
CN 108486501 A公布了一种具有增强塑性的1000MPa级冷轧镀锌双相钢及其制备方法，其化学成分质量百分比为：C:0.15-0.23％，Si:0.1-0.5％，Mn:1.8-2.3％，P≤0.01％，S≤0.01％，Al：0.5-1.0％，Cr：0.3-0.6％，Ti：0.01-0.04％，余量为Fe及不可避免杂质。连铸坯加热至1150-1250℃保温，终轧温度为890±20℃、卷取温度为650±20℃、冷轧的变形量为45-60％；将冷轧薄带钢加热至两相区(退火温度)，退火保温温度为760-820℃，保温一定时间后将带钢缓慢冷却至660-720℃，此后将缓慢冷却后的带钢在20％高氢条件下快冷至镀锌温度450-460℃，进行镀锌处理；镀锌结束后带钢冷却至410-430℃，随后采用风冷冷却，冷却塔顶辊温度控制在250-290℃，其添加了较高含量的C元素，导致焊接性能下降，同时Al含量较高(0.5-1.0％)导致钢液粘度增大，造成水口堵塞影响浇铸，同时会生成较多Al2O3夹杂导致表面缺陷增多。
CN 109402525 A公布了一种780MPa级屈服强度1000MPa级抗拉强度的双相钢加工方法，其化学成分质量百分比为：C：0.085～0.115％，Mn：2.3～2.5％，Si：0.35～0.50％，P：0～0.020％，S：0～0.007％，Cr：0.2～0.4％，Mo：0.15～0.30％，Nb：0.035～0.055％，Ti：0.035～0.055％，余量为Fe及不可避免杂质。酸轧工序中热轧原料焊接功率为10000～12000w；焊接速度为2～6m/min，送丝速度为2～7m/min，退火电流为100～180A，热处理温度为500～900℃；将焊接后的所述卷板拉伸弯曲矫直，卷板拉伸弯曲矫直过程中，延伸率为：0.5～1.1％，1#弯曲单元插入量：10～20mm；2#弯曲单元插入量：8～18mm；3#矫直单元插入量：4～10mm；将拉伸弯曲矫直后的所述卷板酸洗，所述酸洗的工艺参数为：酸洗温度：75～90℃；酸洗速度：40～220m/min；将酸洗后的所述卷板进行轧制，所述轧制的工艺参数为F1～F5机架的压下分配率依次为：25～35％、25～35％、25～33％、20～27％、0.3～1％；将生产出的冷轧薄带钢加热段至780～810℃后分别缓冷段温度680～700℃和快速冷却至入450～460℃均衡一段时间后进入锌锅进行镀锌处理，热镀锌钢带的带速控制在50～70m/min，为调整板形和屈服强度施加以的0.7％～0.9％平整延伸率。本专利添加Mo等贵重合金导致成本增加，未明确热轧工艺不利于在同类型机组中推广，且其为连退产品与热镀锌产品有较大差异，此外未考虑到扩孔率。
发明内容
根据上述提出的技术问题，而提供一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法。本发明主要采用Ti+Nb+B复合微合金化的C-Si-Mn路线，利用Ti固定N元素充分发挥B元素显著提高淬透性的作用，降低合金添加量；同时形成的TiN在热轧加热过程中抑制奥氏体粗化，添加Nb元素在热轧精轧过程中钉扎晶界细化晶粒。同时充分发挥产线优势，将带钢加热至两相区(铁素体+奥氏体)保温一段时间后，快速冷却至Ms点以下形成马氏体(降低合金添加量)；并利用再加热功能将带钢温度快速提升至460℃进行热镀锌(提高带钢耐蚀性能)，由于马氏体进行回火降低了过饱和度，降低了铁素体与马氏体的硬度差改善了扩孔性能，获得了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢。
本发明采用的技术手段如下：
一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：
C：0.05％～0.12％，Si：0.15～0.40％，Mn：2.10％～2.50％，P≤0.018％，S≤0.009％，Als：0.010％～0.065％，N≤0.0065％，Cr：0.25％～0.65％，Nb：0.01～0.03％、Ti：0.005～0.035％，B：0.0010～0.0050％，其余元素是Fe及不可避免的杂质。
进一步地，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：
C：0.07％～0.11％，Si：0.23～0.38％，Mn：2.15％～2.40％，P≤0.012％，S≤0.006％，Als：0.025％～0.060％，N≤0.0045％，Cr：0.30％～0.55％，Nb：0.015～0.025％、Ti：0.020～0.030％，B：0.0025～0.0045％，余量为Fe及不可避免杂质。
进一步地，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的微观组织由35～45％的铁素体基体以及55～65％呈岛状和块状的马氏体构成，铁素体基体的平均晶粒尺寸为1.3μm，马氏体的平均晶粒尺寸为0.6μm；低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的屈服强度为613～704MPa，抗拉强度为1008～1064MPa，伸长率A80值为11.5～15.0％、扩孔率为35～45％。
本发明还提供了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，包括如下步骤：
步骤一、根据低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的化学成分进行冶炼，通过铸造获得板坯；
步骤二、热轧工序：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
步骤三、酸轧工序：将热轧卷经过酸洗后，冷轧成为冷轧薄带钢；
步骤四、热镀锌工序：将酸洗后的冷轧薄带钢经过热镀锌后，制得低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢。
进一步地，所述步骤二中，加热过程的加热温度为1215～1250℃；精轧开轧温度为1015～1085℃，终轧温度为860～925℃，卷取温度为535～585℃。
进一步地，层流冷却采用“U型卷取”方式，即带头前80m的卷取温度为565～615℃、带尾后100m的卷取温度为570～620℃。
进一步地，所述步骤二中，层流冷却采用稀疏冷却方式，热轧厚度为2.0～6.0mm。
进一步地，所述步骤三中，冷轧薄带钢的成品厚度为0.5～2.5mm，冷轧压下率为52～72％。
进一步地，所述步骤四中，冷轧薄带钢先分别以8～16℃/s、3～11℃/s和0.4～3.6℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和795～835℃；均热保温25～90s后分别以0.8～5.3℃/s及15.5～35.5℃/s的速率，依次缓慢冷却至710～765℃和快速冷却至50～110℃，保温13～41s后利用感应体将带钢快速加热至450～470℃进行均衡镀锌，其时间为11～50s，出锌池后以≥5℃/s的速度冷却至室温；机组速度为60-120m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.5mm，机组速度降低15m/min；平整延伸率范围为0.40～0.60％，材料厚度每增加0.5mm平整延伸率降低0.05％。
较现有技术相比，本发明具有以下优点：
本发明提供的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢及其制备方法，采用Ti+Nb+B复合微合金化的C-Si-Mn路线，利用Ti固定N元素充分发挥B元素显著提高淬透性的作用，降低合金添加量；同时形成的TiN在热轧加热过程中抑制奥氏体粗化，添加Nb元素在热轧精轧过程中钉扎晶界细化晶粒。同时充分发挥产线优势，将带钢加热至两相区(铁素体+奥氏体)保温一段时间后，快速冷却至Ms点以下形成马氏体(降低合金添加量)；并利用再加热功能将带钢温度快速提升至460℃进行热镀锌(提高带钢耐蚀性能)，由于马氏体进行回火降低了过饱和度，降低了铁素体与马氏体的硬度差改善了扩孔性能，获得了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢。
综上，应用本发明的技术方案能够解决现有技术中：(1)贵重合金元素Mo、Cr导致合金成本增加，(2)C含量高成形及焊接性能差，(3)以Al含量高水口堵塞及夹杂多，(4)热轧工艺不明确不利于在同类型机组中推广等问题，同时本发明还考虑到扩孔率性能，有利于适用于不同的零部件。
基于上述理由本发明可在冷轧板带生产等领域广泛推广。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图做以简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明的工艺流程示意图。
图2为本发明热镀锌工序示意图。
图3为本发明低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢扫描照片。
图4为图3的放大图。
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的，决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本发明的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。
除非另外具体说明，否则在这些实施例中阐述的部件和步骤的相对布置、数字表达式和数值不限制本发明的范围。同时，应当清楚，为了便于描述，附图中所示出的各个部分的尺寸并不是按照实际的比例关系绘制的。对于相关领域普通技术人员己知的技术、方法和设备可能不作详细讨论，但在适当情况下，所述技术、方法和设备应当被视为授权说明书的一部分。在这里示出和讨论的所有示例中，任何具体值应被解释为仅仅是示例性的，而不是作为限制。因此，示例性实施例的其它示例可以具有不同的值。应注意到：相似的标号和字母在下面的附图中表示类似项，因此，一旦某一项在一个附图中被定义，则在随后的附图中不需要对其进行进一步讨论。
面对日趋严峻的市场竞争，如何降低生产成本已成为钢铁企业不可避免的问题。本发明采用Ti+Nb+B复合微合金化的C-Si-Mn路线，利用Ti固定N元素充分发挥B元素显著提高淬透性的作用，降低合金添加量。同时充分发挥产线优势(可快速冷却至Ms点以下及再加热功能)，获得了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法。将带钢加热至两相区(铁素体+奥氏体)保温一段时间后，快速冷却至Ms点以下形成马氏体(降低合金添加量)；并利用再加热功能将带钢温度快速提升至460℃进行热镀锌(提高带钢耐蚀性能)，由于马氏体进行回火降低了过饱和度，降低了铁素体与马氏体的硬度差改善了扩孔性能，获得了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢。极大的降低了成本、提高市场竞争能力，将产生显著的经济效益，并优化了产品结构。
本发明的一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其化学成分范围为：C：0.05％～0.12％，Si：0.15～0.40％，Mn：2.10％～2.50％，P≤0.018％，S≤0.009％，Als：0.010％～0.065％，N≤0.0065％，Cr：0.25％～0.65％，Nb：0.01～0.03％、Ti：0.005～0.035％，B：0.0010～0.0050％，其余元素是Fe及不可避免的杂质。
优选的一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢中，按重量百分比计，其化学成分为：C：0.07％～0.11％，Si：0.23～0.38％，Mn：2.15％～2.40％，P≤0.012％，S≤0.006％，Als：0.025％～0.060％，N≤0.0045％，Cr：0.30％～0.55％，Nb：0.015～0.025％、Ti：0.020～0.030％，B：0.0025～0.0045％，余量为Fe及不可避免杂质。
其中，上述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢中，微观组织由35～45％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为1.3μm)+55～65％呈岛状和块状的马氏体(平均晶粒尺寸为0.6μm)构成；其屈服强度为613～704MPa，抗拉强度为1008～1064MPa，伸长率A80值为11.5～15.0％、扩孔率为35～45％。
如图1所示，本发明还提供了一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其生产步骤包括：
(a)冶炼工序：根据低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的化学成分进行冶炼，通过铸造成板坯；
(b)热轧工序：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；其加热温度为1215～1250℃，精轧开轧温度为1015～1085℃，终轧温度为860～925℃，卷取温度为535～585℃，采用“U型卷取”(带头前80m的卷取温度为565～615℃、带尾后100m的卷取温度为570～620℃)，层流冷却采用稀疏冷却方式，热轧厚度为2.0～6.0mm。
(c)酸轧工序：将热轧卷经过酸洗后，冷轧成为冷轧薄带钢，成品厚度为0.5～2.5mm，冷轧压下率为52～72％。
(d)热镀锌工序：冷轧薄带钢先分别以8～16℃/s、3～11℃/s和0.4～3.6℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和795～835℃；均热保温25～90s后分别以0.8～5.3℃/s及15.5～35.5℃/s的速率，依次缓慢冷却至710～765℃和快速冷却至50～110℃，保温13～41s后利用感应体将带钢快速加热至450～470℃进行均衡镀锌，其时间为11～50s，出锌池后以≥5℃/s的速度冷却至室温。机组速度为60-120m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.5mm，机组速度降低15m/min。平整延伸率范围为0.40～0.60％，材料厚度每增加0.5mm平整延伸率降低0.05％。
C作为钢中最重要的组分之一，决定了钢板的强度、塑性和成形性能。C是钢铁材料中固溶强化效果最明显的元素，同时C元素可显著提高淬透性避免珠光体转变。C含量过低时，双相钢中奥氏体的稳定性和马氏体的淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；C含量过高时，高强钢的塑性和焊接性能下降，因此，本发明C含量为0.05％～0.12％，优选为0.07％～0.11％。
Si在钢中起显著的固溶强化作用，并在相变过程中，有效抑制碳化物的析出，推迟珠光体转变等，但Si含量过高，会显著增加薄规格轧制时的变形抗力不利于薄规格轧制，硅能提高碳元素的活度，促进碳在富锰区的偏聚。在两相区保温时，有加速碳向奥氏体扩散的作用，对铁素体有显著的净化作用，提高了双相钢中铁素体纯净度，促进铁素体的形成，扩大铁素体形成的工艺窗口，从而得到较低的屈强比。另一方面，硅含量过高会提高马氏体的脆性，造成韧性变差，并在钢板表面形成的高熔点氧化物而影响钢板表面质量，需要尽量降低钢中的硅含量。因此，本发明Si含量为0.15～0.40％，优选为0.23～0.38％。
Mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素。Mn既可与C结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。Mn易与S结合形成高熔点化合物MnS，从而消除或削弱由于FeS引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。Mn可以提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。但Mn含量过高时，易在退火过程中向表面富集，形成大量锰化物，从而导致表面镀锌质量下降。因此，在本发明中Mn含量为2.10％～2.50％，优选为2.15％～2.40％。
Al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成AlN钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，Al与Si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。因此，本发明中Al含量为0.010％～0.065％，优选为0.025％～0.060％。
Cr可以代替Mn，提高钢的强度，减少偏析。也可以抑制珠光体转变。此外，本发明中加入一定量的Cr，还可以改善表面质量。加入Cr后，Cr可以在氧化铁皮与铁基体的交界处与氧反应并聚集，生成致密的富(Fe,Cr)2O3或者(Fe,Cr)3O4尖基石膜，富Fe-Cr尖基石膜的存在阻碍了氧的扩散，降低了氧化铁皮的生成，因此加入Cr可以有效减少氧化铁皮厚度以及AlN的形成，并改善氧化铁皮的附着性能从而可以有效较少氧化铁皮压入造成的压坑麻点缺陷。因此，本发明中Cr含量为0.25％～0.65％，优选为0.30％～0.55％。
Nb在双相钢中主要以NbC形式存在，具有显著晶粒细化和弥散沉淀强化的作用。在热镀锌退火加热过程中，未溶解NbC颗粒可以钉扎铁素体晶界，从而起到细化晶粒的作用；退火温度增加至两相区时，NbC溶解温度较低，故充分溶解于基体中，同时固溶C原子向奥氏体中富集以提高其稳定性；在冷却过程中，铁素体中的NbC将重新析出，从而生产明显的沉淀强化。因此，本发明中Nb含量为0.01～0.03％，优选为0.015～0.025％。
Ti极易与N元素结合形成TiN，从而固定N元素，同时TiN在热轧加热过程中钉扎晶界抑制奥氏体粗化，具有良好的细化晶粒作用，并可降低时效性和冷脆性；此外，Ti与C结合具有显著的沉淀强化效果。Ti含量过低不能完全固定N元素，从而影响B元素发挥显著提升淬透性的作用；Ti含量过高，容易产生液析TiN从而恶化材料的塑性，严重的会导致冲压零件开裂。因此，本发明中Ti含量选择为0.005～0.035％，优选为0.020～0.030％。
B具有显著提高奥氏体淬透性的作用，有效促进双相钢中马氏体的形成；同时其极易与钢中的N结合形成BN，起到析出强化的作用，但B含量过高会使钢材韧性变差，且会增加钢材的制造成本，因此，本发明中B含量选择为0.0010～0.0050，优选为0.0025～0.0045。
如图3和图4所示为低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢扫描照片，其微观组织由35～45％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为1.3μm)+55～65％呈岛状和块状的马氏体(平均晶粒尺寸为0.6μm)。
实施例1
本实施例提供了两组低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其化成成分如表1所示。
表1实施例中冷轧双相钢化学成分(wt.％)
编号 C Si Mn Cr Nb Ti B P S Als
1 0.085 0.27 2.25 0.42 0.021 0.026 0.0033 0.009 0.004 0.036
2 0.100 0.33 2.30 0.38 0.024 0.023 0.0035 0.007 0.003 0.044
上述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，具体工艺如下：
A、冶炼工序：经过冶炼工艺，制备如表1所示化学成分的热镀锌双相钢板坯；
B、热轧工序：将板坯经过加热、除鳞、热轧和层流冷却后获得热轧卷，具体热轧工艺参数如表2所示；
表2实施例中低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢热轧主要工艺参数
Figure BDA0004009236160000101
C、酸轧工序：将热轧卷酸洗后，冷轧成薄带钢，其中编号1#、2#带钢的厚度分别为1.5mm和1.2mm，其冷轧压下率分别为57％和60％；
D、热镀锌退火工序：将冷轧薄带钢经热镀锌退火处理后制成所需产品，首先将带钢缓慢加热至均热温度保温一段时间形成一定量的铁素体与奥氏体比例后，将带钢依次进行缓慢冷却(形成少量取向附生铁素体，增强剩余奥氏体的稳定性)、快速冷却(冷却至Ms点以下，使过冷奥氏体转变为马氏体)，再利用感应体对带钢加热至热镀锌温度(450～470℃)进行均衡镀锌(使马氏体过饱和度下降，降低铁素体-马氏体间的硬度差，改善扩孔性能)，最后冷却至室温，并通过光整机调整带钢板形，增加屈服强度；具体热镀锌退火工艺参数如表3所示：
表3实施例-低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢主要工艺参数
Figure BDA0004009236160000111
经上述工艺制备的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的微观组织如图3和图4所示，按照GB/T228-2010《金属材料室温拉伸试验方法》测试上述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其力学性能如下表4所示：
表4实施例-低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢力学性能
编号 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa <![CDATA[断后伸长率A<sub>80</sub>％]]> 屈强比 扩孔率/％
1 684 1032 12.5 0.663 42
2 663 1014 13.5 0.654 37
CN 109097676 A 700 1100 8.0 0.56
CN 108486501 A 719 1002 14.5 0.718
CN 109402525 A 798 1083 10.0 0.737  
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (9)

1.一种低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其特征在于，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：
C：0.05％～0.12％，Si：0.15～0.40％，Mn：2.10％～2.50％，P≤0.018％，S≤0.009％，Als：0.010％～0.065％，N≤0.0065％，Cr：0.25％～0.65％，Nb：0.01～0.03％、Ti：0.005～0.035％，B：0.0010～0.0050％，其余元素是Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其特征在于，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：
C：0.07％～0.11％，Si：0.23～0.38％，Mn：2.15％～2.40％，P≤0.012％，S≤0.006％，Als：0.025％～0.060％，N≤0.0045％，Cr：0.30％～0.55％，Nb：0.015～0.025％、Ti：0.020～0.030％，B：0.0025～0.0045％，余量为Fe及不可避免杂质。
3.根据权利要求1或2所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢，其特征在于，所述低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的微观组织由35～45％的铁素体基体以及55～65％呈岛状和块状的马氏体构成，铁素体基体的平均晶粒尺寸为1.3μm，马氏体的平均晶粒尺寸为0.6μm；低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的屈服强度为613～704MPa，抗拉强度为1008～1064MPa，伸长率A80值为11.5～15.0％、扩孔率为35～45％。
4.一种如权利要求1-3任意一项权利要求所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
步骤一、根据低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的化学成分进行冶炼，通过铸造获得板坯；
步骤二、热轧工序：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
步骤三、酸轧工序：将热轧卷经过酸洗后，冷轧成为冷轧薄带钢；
步骤四、热镀锌工序：将酸洗后的冷轧薄带钢经过热镀锌后，制得低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢。
5.根据权利要求4所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，所述步骤二中，加热过程的加热温度为1215～1250℃；精轧开轧温度为1015～1085℃，终轧温度为860～925℃，卷取温度为535～585℃。
6.根据权利要求5所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，层流冷却采用“U型卷取”方式，即带头前80m的卷取温度为565～615℃、带尾后100m的卷取温度为570～620℃。
7.根据权利要求4或5所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，所述步骤二中，层流冷却采用稀疏冷却方式，热轧厚度为2.0～6.0mm。
8.根据权利要求4所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，所述步骤三中，冷轧薄带钢的成品厚度为0.5～2.5mm，冷轧压下率为52～72％。
9.根据权利要求4所述的低成本高扩孔性能980MPa级热镀锌双相钢的制备方法，其特征在于，所述步骤四中，冷轧薄带钢先分别以8～16℃/s、3～11℃/s和0.4～3.6℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和795～835℃；均热保温25～90s后分别以0.8～5.3℃/s及15.5～35.5℃/s的速率，依次缓慢冷却至710～765℃和快速冷却至50～110℃，保温13～41s后利用感应体将带钢快速加热至450～470℃进行均衡镀锌，其时间为11～50s，出锌池后以≥5℃/s的速度冷却至室温；机组速度为60-120m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.5mm，机组速度降低15m/min；平整延伸率范围为0.40～0.60％，材料厚度每增加0.5mm平整延伸率降低0.05％。
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