CN1157491C - 高碳钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的高碳钢板含有JIS G 4051(机械结构用碳钢)、JIS G 4401(碳素工具钢钢材)、JIS G 4802(弹簧用冷轧钢带)规定成分；其中的颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80%以上，而且在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物超过50个；高碳钢板的r值的面内各向异性指标Δr＝(r0+r90-2×r45)/4大于-0.15、小于0.15。r0、r90、r45分别表示在轧向、垂直轧向、与轧向成45°角方向的r值。本发明的高碳钢板具有优良淬透性和韧性，而且可进行尺寸精度足够高的加工。

Description

高碳钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及具有JIS G 4051(机械结构用碳钢)、JIS G 4401(碳素工具钢钢材)、JIS G 4802(弹簧用冷轧钢带)规定成分的高碳钢板，具体说是具有优良淬透性和韧性的、而且可进行尺寸精度高的加工的高碳钢板及其制造方法。
背景技术
以前具有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的高碳钢板多用于垫圈、链条等的机械结构用零件。因此这样的高碳钢板要求要有高的淬透性，但是最近不仅关注淬火后的高硬度，而且希望低温、短时间地进行淬火处理，以降低成本，以及淬火后韧性要高，以提高使用中的安全性。此外由于高碳钢板因热轧、退火、冷轧等制造工序产生的明显的、机械性能的面内各向异性，难以用于以前用铸造、锻造制造的尺寸精度要求高的齿轮等零件。
为了提高高碳钢板的淬透性和韧性，或为了减小机械性能面内各向异性，在此之前提出过如下的方法。
(1)特开平5-9588号公报(现有技术1)：热轧后以10℃/秒以上的冷却速度冷却到20-500℃，随后在进行短时间的再加热后卷取，促进碳化物球化，提高淬透性的方法。
(2)特开平5-98388号公报(现有技术2)：在含碳量为0.30-0.70％的高碳钢中加入Nb、Ti，形成Nb、Ti的碳氮化物，阻止奥氏体晶粒的长大，提高韧性的方法。
(3)材料与工艺，Vol.1(1988)，P.1729(现有技术3)：含碳量0.65％的高碳钢热轧后以50％的压下率冷轧，在650℃进行24小时的间歇式退火，进而在以65％的压下率进行二次冷轧，在680℃进行24小时的间歇式退火，提高加工性能的方法；或者对含碳量0.65％的高碳钢的成分进行调整，反复进行与上述相同的轧制和退火，使渗碳体石墨化，以图提高加工性能和减小r值的面内各向异性的方法。
(4)特开平10-152757号公报(现有技术4)：调整C、Si、Mn、P、Cr、Ni、Mo、V、Ti、Al的含量，S含量降到0.002重量％以下，使在轧向延伸成细长的硫化物系的非金属夹杂物，在轧向的平均长度在6μm以下，轧向的长度在4μm以下的个数占夹杂物总数的80％以上，减小韧性和塑性的面内各向异性的方法。
(5)特开平6-271935号公报(现有技术5)：经调整了C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、B、Al含量的钢在相变点Ar3以上热轧后，以30℃/秒以上的冷却速度冷却，在550-700℃的卷取温度卷取，除鳞后在600-680℃退火，再以40％以上的压下率冷轧，在600-680℃退火，平整减小淬火热处理时产生的形状的面内各向异性的方法。
可是上述的现有技术存在以下问题。
现有技术1：进行短时间的再加热后卷取，使碳化物球化的处理时间太短，球化不充分，有时不能得到高的淬透性。再有在冷却后到卷取的短时间内，加热中必须有通电加热那样的快速加热装置，制造成本增加。
现有技术2：要添加价格昂贵的Nb、Ti，增加成本。
现有技术3：作为r值的面内各向异性的指标的Δr＝＝(r0+r90-2×r45)/4(r0、r90、r45分别表示轧向、垂直轧向、与轧向成45°方向的r值。)为-0.47，此外r0、r90、r45中的最大值和最小值差的r值的Δmax(最大差值)为1.17，进行尺寸精度高的加工很困难。
此外即使使渗碳体石墨化，Δr减小到0.34，r值的Δmax减小到0.85，也不能进行尺寸精度足够高的加工。而石墨化处理后，由于石墨向奥氏体中溶解的速度慢，会显著降低淬透性。
现有技术4：能降低由夹杂物引起的面内各向异性，但也未必能进行尺寸精度高的加工。
现有技术5：能改善淬火热处理时产生的形状不良，但不能进行尺寸精度足够高的加工。
发明内容
本发明就是为了解决这些问题的，目的是提供一种具有优良淬透性和韧性的、而且可进行尺寸精度高的加工的高碳钢板及其制造方法。
要达到此目的，采用了含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定的成分，颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上，而且在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物超过50个，r值的面内各向异性指标Δr大于-0.15、小于0.15的高碳钢板而完成的。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进行热轧后，在520-600℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在640-690℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、把退火后的钢板以50％以上的压下率进行冷轧的工序、冷轧后的钢板在620-680℃的温度下进行二次退火的工序的制造方法，可以制造上述的高碳钢板。
附图说明
图1表示颗粒直径在某个尺寸以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上时，其颗粒直径(最大颗粒直径)和淬火后硬度的关系。
图2表示在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物个数与原奥氏体颗粒直径的关系。
图3表示一次退火温度、二次退火温度和r值的Δmax的关系。
图4表示一次退火温度、二次退火温度和r值的Δmax的关系。
具体实施方式
我们在对含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的高碳钢板的淬透性、韧性和加工时的尺寸精度进行研究时发现，碳化物在钢中的析出形态对淬透性、韧性是起支配作用的因素，r值的面内各向异性对加工时的尺寸精度是起支配作用的因素，特别是加工时要得到足够的尺寸精度，必须使r值的面内各向异性比以前的小。下面进行详细说明。
(i)淬透性和韧性
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％的钢，然后以精轧温度850℃、卷取温度560℃的条件热轧，酸洗后在640-690℃的温度下进行40小时的一次退火，以60％的压下率冷轧，在610-690℃的温度下进行40小时的二次退火，生产了钢板。从生产的钢板上切下50×100mm的试样，在加热炉内在820℃保温10秒后，淬入大约20℃的油中。然后进行硬度测定和用电子显微镜对碳化物进行观察。
硬度是用洛氏硬度C级(HRc)测定了10个点，求出平均值。从其他的淬透性试验来看，此平均硬度在50以上的话，就可以认为有足够的淬透性。
把钢板的板厚断面研磨后，用苦醛浸蚀溶液腐蚀，用扫描电子显微镜在1500-5000倍下，对碳化物进行观察。然后测定了在2500μm2的观察视野下碳化物颗粒的直径和个数。确定观察视野为2500μm2，是由于在小于此视野下，能够观察的碳化物个数少，不能精确测定颗粒直径和个数。
图1表示颗粒直径在某个尺寸以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上时，其颗粒直径(最大颗粒直径)和淬火后硬度的关系。
颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上的话，HRc在50以上，能够得到优良的淬透性。认为这是由于颗粒直径在0.6μm以下的细小碳化物，在淬火处理时能快速溶解到奥氏体中的缘故。
可是所有的碳化物都在0.6μm以下的话，淬火处理时全部碳化物都溶解了，会使奥氏体晶粒明显长大，担心使韧性恶化。为了防止这一点，如图2所示，所以希望在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物要超过50个。
(ii)加工时的尺寸精度
要提高加工时的尺寸精度，象现有技术所介绍的那样，可采用减小r值的面内各向异性。可是小到什么程度能得到与用以前的铸造、锻造的方法制造的齿轮等零件的尺寸精度相同的精度是不清楚的。因此在研究r值的面内各向异性和加工时的尺寸精度的关系时，搞清了r值的面内各向异性指标Δr大于-0.15、小于0.15的话，能够得到相当于用铸造、锻造制造的零件的尺寸精度。
采用Δr，使r值的Δmax低于0.2的话，能够得到更高的尺寸精度。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进行热轧后，在520-600℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在640-690℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、把退火后的钢板以50％以上的压下率进行冷轧的工序、冷轧后的钢板在620-680℃的温度下进行二次退火的工序的制造方法，可以制造具有(i)中所述的碳化物存在形态和(ii)中所述的大于-0.15、小于0.15的Δr的高碳钢板。下面进行详细的说明。
(1)卷取温度
卷取温度低于520℃的话，由于珠光体组织非常细小，一次退火后的碳化物显著细化，二次退火后得不到颗粒直径在1.5μm以上的碳化物。另一方面超过600℃的话，会生成粗大的珠光体，二次退火后得不到颗粒直径在0.6μm以下的碳化物。因此卷取温度限定在520-600℃。
(2)一次退火条件
一次退火温度超过690℃的话，碳化物过分球化，二次退火后得不到颗粒直径在0.6μm以下的碳化物。另一方面低于640℃的话，碳化物球化困难，二次退火后得不到颗粒直径在1.5μm以上的碳化物。因此一次退火温度限定在640-690℃。再有为了均匀球化，退火时间要在20小时以上。
(3)冷轧压下率
一般具有冷轧压下率越高Δr越小的倾向，但是要达到使Δr大于-0.15、小于0.15，冷轧压下率至少要在50％以上。
(4)二次退火条件
二次退火温度超过680℃的话，碳化物显著粗化，同时颗粒明显长大，Δr增加。另一方面如低于620℃的话，碳化物细小，同时不能发生再结晶和晶粒长大，降低了加工性能。因此二次退火温度限定在620-680℃。此外二次退火采用连续退火、箱式退火都可以。
要制造具有(i)中所述的碳化物存在形态和(ii)中所述的r值的Δmax低于0.2的高碳钢板，在上述的方法中，一次退火温度T1和二次退火温度T2要满足(1)式。
1024-0.6×T1≤T2≤1202-0.80×T1…………………………(1)
下面进行详细说明。
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％的钢，然后进行精轧温度为850℃的热轧、在卷取温度560℃时卷取，酸洗后在640-690℃的温度下进行40小时的一次退火，以60％的压下率冷轧，在610-690℃的温度下进行40小时的二次退火，制造了钢板。然后测定了r值的Δmax。
如图3所示，一次退火温度T1为640-690℃，二次退火温度T2对应于一次退火温度T1，满足上述(1)式的话，r值的Δmax低于0.2。
此时二次退火温度超过680℃的话，碳化物粗化，得不到颗粒直径在0.6μm以下的碳化物。另一方面如低于620℃的话，得不到颗粒直径在1.5μm以上的碳化物。因此二次退火温度限定在620-680℃。此外二次退火采用连续退火、箱式退火都可以。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进行连续铸造生产板坯的工序、铸造后的板坯不加热进行粗轧或冷却后加热到规定的温度进行粗轧的工序、粗轧后的粗轧坯加热到相变点Ar3以上温度精轧的工序、精轧后的钢板在500-650℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在T1为630-700℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、退火后的钢板以50％以上的压下率冷轧的工序、冷轧后的钢板在T2为620-680℃进行二次退火的工序，并且T1和T2要满足下述(2)式，用这样的方法制造高碳钢板，可使r值的Δmax更小。
1010-0.59×T1≤T2≤1210-0.80×T1…………………………(2)
此时采用粗轧后的粗轧坯在轧制中边加热到相变点Ar3以上温度边进行精轧，代替粗轧后的粗轧坯在加热到相变点Ar3以上温度后精轧，也能得到同样的效果。下面进行详细说明。
(5)粗轧后的粗轧坯的加热
粗轧后的粗轧坯在加热到Ar3相变点以上温度后精轧，或者边加热到Ar3相变点以上温度边进行精轧，轧制中钢板晶粒直径等的组织在板厚方向上是均匀的，二次退火后碳化物的分布状态的偏差也小，同时在板厚方向形成均匀的织构，使r值的面内各向异性变小，能够得到更优良的淬透性、韧性和加工时得到更高的尺寸精度。加热时间在3秒以上就足够了。此外由于是短时间加热，希望采用感应加热的方式。
(6)卷取温度、一次退火温度
对粗轧坯进行上述的加热，卷取温度和一次退火温度的许用范围与不进行这样处理的情况相比，分别扩大到500-650℃、630-700℃。
(7)一次退火温度T1和二次退火温度T2的关系
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％的钢坯，粗轧后采用感应加热的方式在1010℃加热15秒，然后在精轧温度为850℃下精轧，在卷取温度为560℃下卷取，酸洗后在640-700℃的温度下进行40小时以上的一次退火，以60％的压下率冷轧，在610-690℃进行40小时的二次退火，制造钢板。然后用X射线测定了板厚方向(表面、板厚的1/4、板厚的1/2)的(222)积分反射强度和r值的Δmax。
如表1所示，采用对粗轧坯进行加热，板厚方向的(222)积分反射强度的最大值和最小值的差Δmax变小，组织更均匀。
如图4所示，在满足上述(2)式范围内，能够得到比低于0.15更小的r值的Δmax。满足上述(2)式的范围与(1)式的情况相比更宽了。
表1
  粗轧坯加热(℃×秒)   一次退火(℃×小时)   二次退火(℃×小时)                   (222)积分反射强度
表面 板厚1/4 板厚1/2 Δmax
  1010×15     640×40     610×40   2.81   2.95   2.89   0.14
  1010×15     640×40     650×40   2.82   2.88   2.95   0.13
  1010×15     640×40     690×40   2.90   2.91   3.02   0.12
  1010×15     680×40     610×40   2.37   2.35   2.46   0.11
  1010×15     680×40     650×40   2.40   2.36   2.47   0.11
  1010×15     680×40     690×40   2.29   2.34   2.39   0.10
  -     640×40     610×40   2.70   3.01   2.90   0.31
  -     640×40     650×40   2.75   2.87   2.99   0.24
  -     640×40     690×40   2.81   2.90   3.05   0.24
  -     680×40     610×40   2.34   2.27   2.50   0.23
  -     680×40     650×40   2.39   2.23   2.51   0.28
  -     680×40     690×40   2.25   2.37   2.45   0.20
为了提高本发明的高碳钢板的滑动性，用在其表面进行电镀锌或热镀锌等方法镀锌后，进行磷酸盐处理。本发明的高碳钢板的制造方法也适用于采用板卷箱的连续热轧工艺。在这种情况下，粗轧坯的加热可在粗轧机之间、板卷箱前后、焊接机前后进行。
实施例1
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(重量％计C：0.35％、Si：0.20％、Mn：0.76％、P：0.016％、S：0.003％、Al：0.026％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表2所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整，制成板厚1.0mm的钢板A-H。其中钢板H为以前的材料。然后用上述的方法研究了碳化物颗粒直径分布和淬透性。并用以下方法测定了力学性能和原奥氏体晶粒直径。
(a)力学性能
采用了相对轧向成0°(L)、45°(S)、90°(C)方向的JIS 5号试样，以10mm/分的拉伸速度进行了拉伸试验，测定了各方向的拉伸特性值和r值。然后求出了拉伸特性值的Δmax，也就是L、S、C方向的值中最大值和最小值的差和Δr。
(b)原奥氏体晶粒直径
对研究了淬透性的淬火后的试样的板厚的断面进行研磨、腐蚀，然后用光学显微镜观察显微组织，按JIS G 0551测定原奥氏体晶粒度级别。
结果示于表2和表3。
本发明的钢板A-C由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也小，韧性也好。Δr为超过-0.15、而低于0.15，面内各向异性非常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在10MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。
另一方面对比钢板D-H中，拉伸特性值的Δmax、Δr大，面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板D)、HRc低于50的(钢板E、G、H)等的问题。
                                                 表2
钢板 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)     冷轧压下率(％) 二次退火(℃×小时)    颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数     颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    A     580   650×40     70   680×40     89     84 发明例
    B     560   640×20     60   660×40     84     87 发明例
    C     540   660×20     65   640×40     81     93 发明例
    D     500   640×40     60   660×40     64     96 对比例
    E     560   710×40     65   660×40     103     58 对比例
    F     540   660×20     40   680×40     86     84 对比例
    G     550   640×20     60   720×40     98     61 对比例
    H     620   -     50   690×40     74     70 对比例
                                             表3
钢板                                                          淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 总延伸率(％) r值
   L    S    C   Δmax    L    S    C   Δmax    L    S    C    Δmax   L   S   C  Δmax
    A   395   391   393     4   506   502   507     5  35.7  36.4  35.9     0.7   1.06   0.97   1.04   0.04     52     11.6 发明例
    B   405   404   411     7   504   498   507     9  35.8  36.8  36.2     1.0   1.12   0.98   1.23   0.10     54     11.3 发明例
    C   409   406   414     8   509   505   513     8  35.2  36.4  35.3     1.2   0.98   1.19   1.05   -0.09     56     10.7 发明例
    D   369   362   370     8   499   496   503     9  30.1  29.3  31.0     1.7   1.16   0.92   1.33   0.16     57     8.6 对比例
    E   370   379   375     9   480   484   481     4  36.9  36.0  36.4     0.9   1.15   0.96   1.47   0.18     44     12.2 对比例
    F   374   377   385     11   474   480   488     14  35.7  34.6  36.3     1.7   1.25   0.96   1.46   0.20     53     11.2 对比例
    G   372   376   379     7   496   493   498     5  38.0  37.7  37.7     0.3   1.14   0.94   1.64   0.23     40     12.1 对比例
    H   317   334   320     17   501   516   510     15  36.5  34.6  35.5     1.9   1.12   0.92   1.35   0.16     49     11.6 对比例
实施例2
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表4所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板1-19。其中钢板19为以前的材料。然后进行了与实施例1相同的研究。但此处用求得的r值的Δmax取代了Δr值。
结果示于表4和表5。
本发明的钢板1-7由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在10MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。
另一方面对比钢板8-19中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板8、10、17、18)、HRc低于50的(钢板9、11、15、16、19)等的问题。
                                                               表4
钢板 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)   冷轧压下率(％) 二次退火(℃×小时)     由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)     颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数     颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    1     580   640×40     70   680×40     640-680     56     85 发明例
    2     530   640×20     60   680×40     640-680     52     87 发明例
    3     595   640×40     60   680×20     640-680     64     81 发明例
    4     580   660×40     60   660×40     628-674     61     83 发明例
    5     580   680×20     60   640×40     620-658     63     82 发明例
    6     580   640×40     50   660×40     640-680     56     85 发明例
    7     580   640×40     70   640×40     640-680     54     86 发明例
    8     510   640×20     60   680×40     640-680     30     92 对比例
    9     610   640×20     60   680×20     640-680     68     61 对比例
    10     580   620×40     60   680×40     -     32     90 对比例
    11     580   720×40     60   680×40     -     68     65 对比例
    12     580   640×15     70   680×40     640-680     54     86 对比例
    13     580   640×40     30   680×40     640-680     58     84 对比例
    14     580   660×20     60   620×40     628-674     60     84 对比例
    15     580   640×20     60   700×40     640-680     66     73 对比例
    16     580   640×40     60   690×40     640-680     67     70 对比例
    17     580   690×40     60   615×40     620-650     33     88 对比例
    18     520   640×20     60   640×20     640-680     45     88 对比例
    19     620   -     50   690×40     -     51     67 对比例
                                                    表5
钢板                                                         淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 总延伸率(％) r值
   L    S    C   Δmax   L   S   C   Δmax    L    S    C   Δmax    L    S    C   Δmax
    1  398  394  402     8  506  508   513     5  36.2  37.4  37.0     1.2   1.07  0.99   1.00   0.08     54     11.1 发明例
    2  410  407  412     5  513  512   516     4  36.8  38.0  36.8     1.2   1.02  1.01   1.11   0.10     56     10.9 发明例
    3  350  348  351     3  470  474   472     2  36.3  36.8  36.2     0.6   1.01  1.01   1.09   0.08     51     11.6 发明例
    4  395  398  404     9  507  506   509     3  36.6  37.5  37.3     0.9   1.09  0.99   1.01   0.10     52     11.5 发明例
    5  392  397  400     8  502  503   501     2  37.9  38.2  38.0     0.3   0.95  1.13   1.00   0.18     51     11.5 发明例
    6  401  398  407     9  509  509   512     3  37.5  37.9  38.5     1.0   0.94  1.07   1.02   0.13     53     11.3 发明例
    7  404  401  410     9  510  509   512     3  35.3  36.7  36.6     1.4   1.03  1.18   1.01   0.17     55     11.0 发明例
    8  374  367  374     7  507  505   508     3  29.9  28.4  31.3     2.9   1.17  1.01   1.43   0.42     58     8.3 对比例
    9  371  386  380     15  482  491   485     9  27.1  25.0  26.7     2.1   1.14  0.93   1.31   0.38     40     12.0 对比例
    10  395  396  399     4  512  512   515     3  27.0  25.4  28.2     2.8   1.27  0.98   1.28   0.30     58     8.9 对比例
    11  372  384  380     12  484  489   485     5  37.7  36.9  37.3     0.8   1.24  1.00   1.34   0.34     42     12.0 对比例
    12  390  384  377     13  490  500   498     10  29.0  24.9  29.4     4.5   1.19  0.94   1.29   0.35     56     10.9 对比例
    13  372  383  390     18  480  486   493     13  35.5  33.7  36.5     2.8   1.02  0.96   1.48   0.52     53     11.3 对比例
    14  404  401  410     9  510  508   513     5  35.1  37.0  36.7     1.9   1.01  1.28   0.94   0.34     52     11.4 对比例
    15  385  386  376     10  503  501   506     5  37.5  36.8  36.4     1.1   1.28  1.00   1.31   0.31     45     11.8 对比例
    16  388  389  378     11  504  501   507     6  37.3  36.5  36.0     1.3   1.18  0.98   1.36   0.38     43     11.9 对比例
    17  410  406  417     11  513  510   515     5  35.3  36.7  36.5     1.4   1.02  1.26   0.92   0.34     56     9.9 对比例
    18  412  406  415     9  514  511   519     8  35.1  36.5  36.3     1.4   0.97  1.22   0.88   0.34     57     9.4 对比例
    19  322  335  322     13  510  519   514     9  36.1  34.1  35.9     2.0   1.12  0.93   1.36   0.43     43     12.0 对比例
实施例3
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4802的S65C-CSP钢(重量％为C：0.65％、Si：0.19％、Mn：0.73％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表6所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板20-38。其中钢板38为以前的材料。然后进行了与实施例2相同的研究。
结果示于表6和表7。
本发明的钢板20-26由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在15MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。
另一方面对比钢板27-38中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大的(钢板27、29、36)、HRc低于50的(钢板28、38)等的问题。
                                                                表6
钢板 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)    冷轧压下率(％) 二次退火(℃×小时)   由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)   颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数   颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
20 560 640×40 70 680×40 640-680 86 86 发明例
    21     530   640×20     60   680×40     640-680     82     88 发明例
    22     595   640×40     60   680×20     640-680     94     82 发明例
    23     560   660×40     60   660×40     628-674     90     83 发明例
    24     560   680×20     60   640×40     620-658     92     83 发明例
    25     560   640×40     50   660×40     640-680     87     85 发明例
    26     560   640×40     70   640×40     640-680     83     86 发明例
    27     510   640×20     60   680×40     640-680     44     93 对比例
    28     610   640×20     60   680×20     640-680     101     62 对比例
    29     560   620×40     60   680×40     -     47     91 对比例
    30     560   720×40     60   680×40     -     100     64 对比例
    31     560   640×15     70   680×40     640-680     83     87 对比例
    32     560   640×40     30   680×40     640-680     88     85 对比例
    33     560   660×20     60   620×40     630-674     89     84 对比例
    34     560   640×20     60   700×40     640-680     98     72 对比例
    35     560   640×40     60   690×40     640-680     99     70 对比例
    36     560   690×40     60   615×40     620-650     49     89 对比例
    37     600   690×40     50   650×40     620-650     96     77 对比例
    38     620   -     50   690×40     -     100     65 对比例
                                                    表7
钢板                                                           淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
        屈服强度(MPa)             抗拉强度(MPa)          总延伸率(％)              r值
   L    S    C   Δmax   L   S   C   Δmax    L    S    C    Δmax    L    S    C  Δmax
    20  412  406  413     7   515  518  523     8  34.2  35.7  35.2     1.5  1.04  0.96   0.97  0.08     63     11.2 发明例
    21  422  419  427     8   524  521  526     5  35.1  36.0  34.6     1.4  0.98  1.00   1.06  0.08     64     11.0 发明例
    22  365  360  363     5   480  483  480     3  34.5  35.0  34.1     0.9  0.97  0.98   1.07  0.10     60     11.7 发明例
    23  409  409  416     7   518  514  519     5  34.7  35.7  34.2     1.5  1.02  0.97   0.93  0.09     61     11.6 发明例
    24  405  410  415     10   511  512  512     1  35.8  36.1  36.2     0.4  0.89  1.11   0.94  0.19     60     11.6 发明例
    25  416  412  423     11   519  517  523     6  35.4  36.0  36.7     1.3  0.92  1.03   0.95  0.14     62     11.4 发明例
    26  417  414  424     10   521  515  524     9  33.4  34.9  34.7     1.5  1.00  1.15   0.98  0.17     63     11.1 发明例
    27  385  380  388     8   518  515  518     3  28.2  24.8  28.2     3.4  1.22  0.96   1.28  0.32     66     8.4 对比例
    28  385  400  395     15   489  500  493     11  25.7  23.2  25.2     2.5  1.15  0.89   1.22  0.33     48     12.2 对比例
    29  406  410  413     7   519  523  526     7  25.5  24.0  26.7     2.7  1.21  0.97   1.36  0.39     66     9.0 对比例
    30  384  397  394     13   492  500  496     8  35.8  34.6  35.6     1.2  1.20  0.90   1.18  0.30     50     12.1 对比例
    31  405  398  389     16   500  510  511     11  27.1  22.4  27.4     5.0  0.94  1.25   0.97  0.31     64     11.1 对比例
    32  386  396  406     20   486  497  503     17  33.7  31.9  34.8     2.9  0.81  1.17   0.94  0.36     62     11.4 对比例
    33  416  412  425     13   521  516  523     7  33.2  35.1  34.8     1.9  1.04  1.32   1.01  0.31     61     11.5 对比例
    34  402  391  388     14   512  510  515     5  35.7  34.8  34.3     1.4  1.22  0.97   1.34  0.37     53     11.9 对比例
    35  405  395  394     11   514  511  517     6  35.5  34.8  34.1     1.4  1.17  0.88   1.18  0.30     51     12.0 对比例
    36  420  417  431     14   523  519  525     6  33.3  34.8  34.5     1.5  1.00  1.26   0.93  0.33     65     10.0 对比例
    37  375  363  370     12   482  490  485     8  34.3  35.2  34.0     1.2  1.21  0.93   1.24  0.31     56     11.8 对比例
    38  336  350  331     19   517  528  526     11  34.5  32.4  33.8     2.1  1.10  0.83   1.29  0.44     46     12.4 对比例
实施例4
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表8及表9所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板39-64。本实施例中的一部分钢板，在表8及表9的条件下进行了粗轧坯加热。其中钢板64为以前的材料。然后进行了与实施例2相同的研究，以及进行了上述板厚方向的(222)积分反射强度的Δmax的测定。
结果示于表8、表9、表10、表11和表12。
本发明的钢板39-52由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在10MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性极小。特别是粗轧坯进行加热的钢板39-45，板厚方向的(222)积分反射强度的Δmax小，板厚方向的组织均匀性也好。
另一方面对比钢板53-64中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板53、55、62、63)、HRc低于50(钢板54、56、60、61、64)等的问题。
                                                              表8
钢板     粗轧坏加热(℃×秒) 卷取温度(℃)  一次退火(℃×小时)     冷轧压下率(％)   二次退火(℃×小时)     由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)     颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数     颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    39     1050×15     580   640×40     70   680×40     632-680     55     86 发明例
    40     1100×3     530   640×20     60   680×40     632-680     52     87 发明例
    41     950×3     595   640×40     60   680×20     632-680     64     81 发明例
    42     1050×15     580   660×40     60   660×40     620-680     60     84 发明例
    43     1050×15     580   680×20     60   640×40     620-666     62     82 发明例
    44     1050×15     580   640×40     50   660×40     632-680     56     85 发明例
    45     1050×15     580   640×40     70   640×40     632-680     54     86 发明例
    46     -     580   640×40     70   680×40     632-680     56     85 发明例
    47     -     530   640×20     60   680×40     632-680     53     86 发明例
    48     -     595   640×40     60   680×20     632-680     64     81 发明例
    49     -     580   660×40     60   660×40     620-680     61     83 发明例
    50     -     580   680×20     60   640×40     620-666     63     82 发明例
    51     -     580   640×40     50   660×40     632-680     56     85 发明例
                                                                   表9
钢板    粗轧坏加热(℃×秒) 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)   冷轧压下率(％)   二次退火(℃×小时)     由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)     颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数     颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    52     -     580   640×40     70   640×40     632-680     55     85 发明例
    53     1050×15     510   640×20     60   680×40     632-680     30     92 对比例
    54     1100×3     610   640×20     60   680×20     632-680     67     61 对比例
    55     950×3     580   620×40     60   680×40     -     32     89 对比例
    56     1050×15     580   720×40     60   680×40     -     68     65 对比例
    57     1050×15     580   640×15     70   680×40     632-680     55     86 对比例
    58     1050×15     580   640×40     30   680×40     632-680     58     84 对比例
    59     1050×15     580   660×20     60   610×40     620-680     60     84 对比例
    60     1050×15     580   640×20     60   700×40     632-680     66     74 对比例
    61     1050×15     580   640×40     60   690×40     632-680     66     70 对比例
    62     1050×15     580   690×40     60   615×40     620-658     33     88 对比例
    63     1050×15     520   640×20     60   640×20     632-680     45     88 对比例
    64     1050×15     620   -     50   690×40     -     33     87 对比例
                                                         表10
钢板                                                       淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
       屈服强度(MPa)       抗拉强度(MPa)          总延伸率(％)                 r值
   L   S    C    Δmax    L    S   C   Δmax   L    S    C    Δmax     L     S     C  Δmax
    39   398   394   398     4  506   508  512     6  36.5  37.4  37.0     0.9   1.07   0.99   1.02   0.08     55     11.0 发明例
    40   410   407   410     3  514   512  516     4  36.8  37.7  36.8     0.9   1.04   1.01   1.11   0.10     56     10.9 发明例
    41   351   348   350     3  470   474  473     4  36.4  36.8  36.2     0.6   1.03   1.01   1.09   0.08     51     11.6 发明例
    42   395   398   400     5  508   506  509     3  36.8  37.5  37.3     0.7   1.09   0.99   1.02   0.10     53     11.4 发明例
    43   395   397   400     5  501   503  501     2  37.9  38.2  38.1     0.3   0.95   1.09   1.00   0.14     52     11.4 发明例
    44   401   399   404     5  509   510  512     3  37.7  37.9  38.5     0.8   0.94   1.07   1.04   0.13     53     11.3 发明例
    45   404   401   405     4  511   509  512     3  35.7  36.7  36.6     1.0   1.03   1.15   1.01   0.14     55     11.0 发明例
    46   397   394   402     8  506   508  513     7  36.2  37.4  37.1     1.2   1.14   0.99   1.00   0.15     54     11.1 发明例
    47   409   407   412     5  514   512  516     4  36.8  38.0  36.9     1.2   1.02   1.01   1.14   0.16     55     11.0 发明例
    48   351   348   351     3  470   474  469     5  36.4  36.8  36.2     0.6   1.01   0.98   1.13   0.15     51     11.6 发明例
    49   395   397   404     9  507   505  509     4  36.6  37.5  37.2     0.9   1.13   0.96   1.01   0.17     52     11.5 发明例
    50   392   396   400     8  502   505  501     4  37.2  38.2  38.0     1.0   0.95   1.14   1.00   0.19     51     11.5 发明例
    51   403   398   407     9  509   505  512     3  37.5  37.7  38.5     1.0   0.94   1.12   1.02   0.18     53     11.3 发明例
                                                                 表11
钢板                                                             淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 总延伸率(％) r值
   L    S    C    Δmax    L    S    C    Δmax   L   S   C    Δmax   L   S   C  Δmax
  52   405   401   410     9   510   507   512     5  35.3  36.7  36.4     1.4  1.03   1.19  1.00   0.19     54     11.1 发明例
  53   372   364   374     10   507   503   508     5  29.8  28.4  31.3     2.9  1.26   1.02  1.37   0.35     58     8.3 对比例
  54   371   386   379     15   482   491   484     9  27.1  25.0  26.3     2.1  1.27   0.98  1.27   0.29     41     12.0 对比例
  55   392   396   399     7   512   509   515     6  27.2  25.4  28.2     2.8  1.33   1.04  1.36   0.32     58     9.0 对比例
  56   372   385   380     13   484   489   486     5  37.7  36.6  37.3     1.1  1.23   0.95  1.25   0.30     42     12.0 对比例
  57   390   384   378     12   490   500   497     10  28.8  24.9  29.4     4.5  1.16   0.89  1.20   0.31     55     10.9 对比例
  58   372   385   390     18   480   487   493     13  35.4  33.7  36.5     2.8  0.88   1.19  0.91   0.31     53     11.3 对比例
  59   405   401   410     9   510   505   513     7  35.1  37.0  36.6     1.9  1.01   1.27  0.94   0.33     52     11.4 对比例
  60   383   386   376     10   504   501   506     5  37.5  36.9  36.4     1.1  1.18   0.94  1.29   0.35     45     11.7 对比例
  61   387   389   378     11   503   501   507     6  37.3  36.6  36.0     1.3  1.16   1.00  1.45   0.45     44     11.9 对比例
  62   410   404   417     13   513   507   515     8  35.3  36.7  36.1     1.4  0.87   1.17  0.88   0.29     56     9.9 对比例
  63   411   406   415     9   515   511   515     8  35.1  36.5  36.0     1.4  1.02   1.32  1.00   0.32     57     9.4 对比例
  64   323   335   322     13   510   519   513     9  36.1  34.1  35.5     2.0  1.10   0.93  1.35   0.40     43     12.0 对比例
                               表12
钢板               (222)积分反射强度 备注
  表面   板厚的1/4   板厚的1/2   Δmax
    39   2.80   2.79   2.90   0.11 发明例
    40   2.85   2.92   3.00   0.15 发明例
    41   2.87   2.93   3.00   0.13 发明例
    42   2.72   2.80   2.84   0.12 发明例
    43   2.54   2.60   2.66   0.12 发明例
    44   2.85   2.93   2.99   0.14 发明例
    45   2.88   3.01   2.95   0.13 发明例
    46   2.75   2.90   3.03   0.28 发明例
    47   2.77   3.06   2.98   0.29 发明例
    48   2.79   2.74   3.02   0.28 发明例
    49   2.65   2.77   2.90   0.25 发明例
    50   2.48   2.58   2.75   0.27 发明例
    51   2.80   3.02   2.97   0.22 发明例
    52   2.83   2.80   3.04   0.24 发明例
    53   2.81   2.88   2.96   0.15 对比例
    54   2.84   2.87   2.98   0.14 对比例
    55   2.90   3.04   2.99   0.14 对比例
    56   2.20   2.28   2.32   0.12 对比例
    57   2.82   2.93   2.91   0.11 对比例
    58   2.83   2.90   2.98   0.15 对比例
    59   2.73   2.79   2.86   0.13 对比例
    60   2.85   2.92   3.00   0.15 对比例
    61   2.82   2.96   2.93   0.14 对比例
    62   2.38   2.42   2.53   0.15 对比例
    63   2.83   2.88   2.96   0.13 对比例
    64   2.33   2.39   2.48   0.15 对比例
实施例5
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4802的S65C-CSP钢(以重量％计C：0.65％、Si：0.19％、Mn：0.73％、P：0.011％、S：0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表13和表14所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板65-90。在本实施例的一部分钢板进行了表13和表14所示条件的粗轧坯加热。其中钢板90为以前的材料。然后进行了与实施例4相同的研究。
结果示于表13、表14、表15、表16和表17。
本发明的钢板65-78由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在15MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。特别是粗轧坯进行加热的钢板65-71，板厚方向的(222)积分反射强度的Δmax小，板厚方向的组织均匀性也好。
另一方面所用的对比钢板79-90，r值和拉伸特性值的Δmax大，面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板79、81、88)、HRc低于50(钢板80)等的问题。
                                                                   表13
钢板     粗轧坏加热(℃×秒) 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)    冷轧压下率(％) 二次退火(℃×小时)    由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)   颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数   颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    65     1050×15     560   640×40     70   680×40     632-680     85     87 发明例
    66     1100×3     530   640×20     60   680×40     632-680     82     88 发明例
    67     950×3     595   640×40     60   680×20     632-680     94     82 发明例
    68     1050×15     560   660×40     60   660×40     620-680     89     84 发明例
    69     1050×15     560   680×20     60   640×40     620-666     91     83 发明例
    70     1050×15     560   640×40     50   660×40     632-680     87     85 发明例
    71     1050×15     560   640×40     70   640×40     632-680     83     86 发明例
    72     -     560   640×40     70   680×40     632-680     86     86 发明例
    73     -     530   640×20     60   680×40     632-680     83     87 发明例
    74     -     595   640×40     60   680×20     632-680     94     82 发明例
    75     -     560   660×40     60   660×40     620-680     90     83 发明例
    76     -     560   680×20     60   640×40     620-666     92     83 发明例
    77     -     560   640×40     50   660×40     632-680     87     85 发明例
                                                                   表14
钢板    粗轧坏加热(℃×秒) 卷取温度(℃) 一次退火(℃×小时)   冷轧压下率(％) 二次退火(℃×小时)    由(1)式得到的二次退火温度范围(℃)    颗粒直径1.5μm以上的碳化物个数    颗粒直径0.6μm以下的碳化物比例(％) 备注
    78     -     560   640×40     70   640×40     632-680     84     85 发明例
    79     1050×15     510   640×20     60   680×40     632-680     44     93 对比例
    80     1100×3     610   640×20     60   680×20     632-680     100     62 对比例
    81     950×3     560   620×40     60   680×40     -     47     90 对比例
    82     1050×15     560   720×40     60   680×40     -     100     64 对比例
    83     1050×15     560   640×15     70   680×40     632-680     84     87 对比例
    84     1050×15     560   640×40     30   680×40     632-680     88     85 对比例
    85     1050×15     560   660×20     60   610×40     620-680     89     84 对比例
    86     1050×15     560   640×20     60   700×40     632-680     98     73 对比例
    87     1050×15     560   640×40     60   690×40     632-680     98     70 对比例
    88     1050×15     560   690×40     60   615×40     620-680     49     89 对比例
    89     1050×15     600   690×20     50   650×40     632-680     96     77 对比例
    90     1050×15     610   -     50   690×40     -     99     71 对比例
                                                        表15
钢板                                                        淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径晶粒度No.) 备注
屈服强度(MPa) 抗强度(MPa) 总延伸率(％) r值
  L   S   C   Δmax   L   S    C   Δmax   L   S   C    Δmax   L   S   C  Δmax
    65  412  406  412     6  515  518   521     6  34.7  35.7  35.2     1.0  1.04  0.96  0.98  0.08     64     11.1 发明例
    66  422  419  424     5  523  521   526     5  35.1  36.0  35.1     0.9  0.98  1.02  1.06  0.08     64     11.0 发明例
    67  364  360  363     4  480  483   481     3  34.5  35.0  34.3     0.7  0.97  0.99  1.07  0.10     60     11.7 发明例
    68  409  409  415     6  517  514   519     5  34.7  35.7  34.7     1.0  1.02  0.96  0.93  0.09     62     11.5 发明例
    69  405  410  412     7  511  511   512     1  35.8  36.0  36.2     0.4  0.92  1.06  0.94  0.14     61     11.5 发明例
    70  416  412  421     9  520  517   523     6  35.9  36.0  36.7     0.8  0.89  1.03  0.96  0.14     62     11.4 发明例
    71  417  414  421     7  521  515   521     6  33.9  34.9  34.7     1.0  1.00  1.12  0.98  0.14     63     11.1 发明例
    72  411  406  413     7  515  519   523     8  34.2  35.7  35.3     1.5  1.08  0.93  0.97  0.15     63     11.2 发明例
    73  423  419  427     8  523  521   526     5  35.3  36.0  34.6     1.4  0.94  1.00  1.10  0.16     63     11.1 发明例
    74  365  360  362     5  479  483   480     4  34.6  35.0  34.1     0.9  0.95  0.98  1.12  0.17     60     11.7 发明例
    75  410  409  416     7  517  514   519     5  34.6  35.7  34.2     1.5  1.07  0.97  0.91  0.16     61     11.6 发明例
    76  405  408  415     10  511  512   514     3  35.4  36.1  36.6     1.2  0.92  1.11  0.95  0.19     60     11.6 发明例
    77  417  412  423     11  518  517   523     6  35.4  36.1  36.7     1.3  0.89  1.07  0.95  0.18     62     11.4 发明例
                                                           表16
钢板                                                   淬火前拉伸特性值 淬火后硬度(HRc) 原奥氏体晶粒直径(晶粒度No.) 备注
        屈服强度(MPa)       抗拉强度(MPa)           总延伸率(％)               r值
  L   S   C    Δmax    L    S   C   Δmax    L    S   C    Δmax   L   S   C   Δmax
    78  418  414  424     10   520   515  524     9  33.4  34.9  34.5     1.5   1.00   1.17   0.98   0.19     62     11.2 发明例
    79  385  380  390     10   518   515  520     5  28.0  24.8  28.2     3.4   1.18   0.92   1.25   0.33     66     8.4 对比例
    80  385  400  394     15   489   500  494     11  25.7  23.2  25.0     2.5   1.12   0.88   1.22   0.34     49     12.2 对比例
    81  406  410  415     9   519   522  526     7  25.3  24.0  26.7     2.7   1.18   1.01   1.42   0.41     66     9.1 对比例
    82  384  397  392     13   492   500  497     8  35.8  34.3  35.6     1.5   1.18   0.93   1.32   0.39     50     12.1 对比例
    83  405  397  389     16   500   509  511     11  27.0  22.4  27.4     5.0   1.24   0.90   1.27   0.37     63     11.1 对比例
    84  386  398  406     20   486   496  503     17  33.4  31.9  34.8     2.9   0.81   1.16   0.93   0.35     62     11.4 对比例
    85  418  412  425     13   521   516  524     8  33.2  35.1  34.5     1.9   1.02   1.23   0.86   0.37     61     11.5 对比例
    86  402  393  388     14   512   509  515     6  35.7  34.9  34.3     1.4   1.24   0.95   1.25   0.30     53     11.8 对比例
    87  406  395  394     12   514   510  517     7  35.5  34.7  34.1     1.4   1.11   0.86   1.19   0.33     52     12.0 对比例
    88  421  417  431     14   523   518  525     7  33.3  34.8  34.3     1.5   1.00   1.26   0.92   0.34     65     10.0 对比例
    89  375  363  369     12   482   490  486     8  34.3  35.4  34.0     1.4   1.17   0.99   1.40   0.41     56     11.8 对比例
    90  338  350  331     19   517   528  524     11  34.5  32.4  33.6     2.1   1.13   0.83   1.29   0.42     54     11.9 对比例
                              表17
钢板                      (222)积分反射强度 备注
表面 板厚的1/4 板厚的1/2   Δmax
    65   2.87   2.82   2.97   0.15 发明例
    66   2.83   2.86   2.94   0.11 发明例
    67   2.85   2.90   2.97   0.12 发明例
    68   2.75   2.81   2.86   0.11 发明例
    69   2.58   2.64   2.71   0.13 发明例
    70   2.84   2.91   2.96   0.12 发明例
    71   2.85   2.99   2.95   0.14 发明例
    72   2.73   2.85   3.02   0.29 发明例
    73   2.76   3.03   2.97   0.27 发明例
    74   2.78   2.92   3.04   0.26 发明例
    75   2.69   2.82   2.96   0.27 发明例
    76   2.50   2.64   2.75   0.25 发明例
    77   2.81   3.03   2.99   0.22 发明例
    78   2.79   2.87   3.03   0.24 发明例
    79   2.83   2.87   2.96   0.13 对比例
    80   2.84   2.88   2.99   0.15 对比例
    81   2.92   3.03   2.95   0.11 对比例
    82   2.22   2.26   2.34   0.12 对比例
    83   2.85   2.97   2.92   0.12 对比例
    84   2.88   2.94   3.02   0.14 对比例
    85   2.73   2.75   2.87   0.14 对比例
    86   2.84   2.87   2.99   0.15 对比例
    87   2.86   3.01   2.92   0.15 对比例
    88   2.40   2.42   2.54   0.14 对比例
    89   2.89   2.98   3.04   0.15 对比例
    90   2.37   2.40   2.50   0.13 对比例

Claims (6)

1.一种高碳钢板，含有JIS G 4051机械结构用碳钢、JIS G 4401碳素工具钢钢材、JIS G 4802弹簧用冷轧钢带规定成分；其中存在有颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上，而且在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物超过50个；其高碳钢板的r值的面内各向异性指标Δr＝(r0+r90-2×r45)/4的值大于-0.15、小于0.15，其中r0、r90、r45分别表示在轧向、垂直轧向、与轧向成45°角方向的r值。
2.一种高碳钢板，含有JIS G 4051机械结构用碳钢、JIS G 4401碳素工具钢钢材和JIS G 4802弹簧用冷轧钢带规定成分；其中存在有颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以上，而且在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm以上的碳化物超过50个；r0、r90、r45中的最大值和最小值的差的r值的Δmax小于0.2。
3.一种高碳钢板制造方法，包括工序：把含有JIS G 4051机械结构用碳钢、JIS G 4401碳素工具钢钢材和JIS G 4802弹簧用冷轧钢带规定成分的钢进行热轧后，在520-600℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在640-690℃的温度下进行20小时以上一次退火的工序、把退火后的钢板以50％以上的压下率进行冷轧的工序、冷轧后的钢板在620-680℃的温度下进行二次退火的工序。
4.如权利要求3所述的高碳钢板制造方法，其中一次退火温度T1和二次退火温度T2满足下面的(1)式，
1024-0.6×T1≤T2≤1202-0.80×T1…………………………(1)。
5.一种高碳钢板制造方法，包括工序：把含有JIS G 4051机械结构用碳钢、JIS G 4401碳素工具钢钢材、JIS G 4802弹簧用冷轧钢带规定成分的钢进行连续铸造生产板坯的工序、铸造后的板坯不加热进行粗轧或冷却后加热到规定的温度进行粗轧的工序、粗轧后的粗轧坯加热到Ar3相变点以上温度精轧的工序、精轧后的钢板在500-650℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在T1为630-700℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、退火后的钢板以50％以上的压下率冷轧的工序、冷轧后的钢板在T2为620-680℃进行二次退火的工序，这里T1和T2满足下述(2)式，
1010-0.59×T1≤T2≤1210-0.80×T1…………………………(2)。
6.一种高碳钢板制造方法，包括工序：把含有JIS G 4051机械结构用碳钢、JIS G 4401碳素工具钢钢材、JIS G 4802弹簧用冷轧钢带规定成分的钢进行连续铸造生产板坯的工序、铸造后的板坯不加热进行粗轧或冷却后加热到规定的温度进行粗轧的工序、粗轧后的粗轧坯在轧制中边加热到Ar3相变点以上温度边进行精轧的工序、精轧后的钢板在500-650℃的卷取温度下卷取的工序、卷取后的钢板除鳞，在T1为630-700℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、退火后的钢板以50％以上的压下率冷轧的工序、冷轧后的钢板在T2为620-680℃进行二次退火的工序，这里T1和T2满足上述(2)式。
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