CN115698237A - 缓冲器用润滑油组合物、缓冲器及缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法 - Google Patents

缓冲器用润滑油组合物、缓冲器及缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种能够兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、润滑油添加剂及缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性的调整方法。一种缓冲器用润滑油组合物，其含有基油和季戊四醇酯，在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa‑Fave}/Fave)设为响应性RI的情况下，具有下式(1)的摩擦特性。RI＞1.75×Fave‑0.05……(1)。

Description

缓冲器用润滑油组合物、缓冲器及缓冲器用润滑油的摩擦特 性的调整方法
技术领域
本发明涉及一种缓冲器用润滑油组合物、缓冲器及缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法。
背景技术
一直以来，已知缓冲器的减振力成为将由阀产生的液压阻尼力和在活塞杆与油封或活塞与气缸的滑动部产生的摩擦力相加的力。另外，众所周知，在缓冲器的减振力大的情况下，操纵稳定性增加，但乘坐舒适性劣化，相反地，在缓冲器的减振力小的情况下，操纵稳定性劣化，但乘坐舒适性良好。因此，近年来，着眼于乘坐舒适性，进行了通过调整添加于缓冲器用润滑油的摩擦调节剂来减小缓冲器用润滑油的摩擦力并减小缓冲器的减振力的研究(例如非专利文献1)。
现有技术文献
非专利文献
非专利文献1：减震器的技术动向和摩擦学(中西博，摩擦学家2009年(Vol.54)9号第598页)
发明内容
发明所要解决的技术问题
缓冲器通过往复运动而发挥减振力，但直至液压阻尼力上升为止要花费一定时间，另一方面，摩擦力因为响应性高，所以在从静止状态转变为滑动状态时或微振幅时，摩擦力成为缓冲器的减振力的重要的因素。然而，如果如以往那样着眼于乘坐舒适性而减小缓冲器用润滑油的摩擦力，则减振力也减小，存在操纵稳定性劣化的问题。特别是，近年来，修整过的道路多，与通常振幅相比，发生微振幅的振动的情况多，因此，在从静止状态转变为滑动状态时或微振幅时，期望能够兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物。
本发明提供一种能够兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、缓冲器、缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法。
用于解决技术问题的技术方案
本发明以下述(1)～(6)的缓冲器用润滑油组合物为主旨。
(1)一种缓冲器用润滑油组合物，其中，含有基油和季戊四醇酯，在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa-Fave}/Fave)设为响应性RI的情况下，具有下式(1)的摩擦特性。
RI＞1.75×Fave-0.05……(1)
(2)一种缓冲器用润滑油组合物，其中，含有基油和季戊四醇酯，微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa-Fave}/Fave)即响应性RI为0.1以上，且所述微振幅时的平均摩擦力Fave小于0.12。
(3)根据上述(1)或(2)所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，响应性RI与微振幅时的平均摩擦力Fave之比(RI/Fave)为2.0以上。
(4)根据上述(3)所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，响应性RI为0.15以上。
(5)根据上述(1)～(4)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，作为所述季戊四醇酯，具有季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。
(6)根据上述(1)～(5)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的配合比率为40％以上。
(7)根据上述(6)所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的配合比率为60％以上。
(8)根据上述(1)～(7)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，作为季戊四醇酯，仅含有季戊四醇二酯和季戊四醇四酯。
(9)根据上述(1)～(8)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，含有5％以上的季戊四醇酯。
另外，本发明以下述(10)的缓冲器为主旨。
(10)一种缓冲器，其中，含有上述(1)～(9)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物。
进一步，本发明以下述(11)～(13)中任一项所述的缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法为主旨。
(11)一种缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性的调整方法，其中，所述缓冲器用润滑油组合物含有基油和季戊四醇酯，在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa-Fave}/Fave)设为响应性RI的情况下，基于响应性RI及微振动时的平均摩擦力Fave，调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性，使得响应性RI比平均摩擦力Fave高。
(12)根据上述(11)所述的调整方法，其中，通过以所述缓冲器用润滑油组合物具有下述式(2)的摩擦特性的方式添加季戊四醇酯，调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性。
RI＞1.75×Fave-0.05……(2)
(13)根据上述(11)所述的调整方法，其中，通过以响应性RI成为0.1以上，且平均摩擦力Fave小于0.12的方式添加季戊四醇酯，调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性。
发明的效果
根据本发明，能够提供一种可以兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、润滑油添加剂及缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法。
附图说明
图1是表示测定缓冲器的每个动作速度的阻尼力中的液压力及摩擦力的比例的结果的图表。
图2是表示在行驶试验中测得的缓冲器的动作速度和位移的图表。
图3是用于说明通常的缓冲器用润滑油中的缓冲器的动作速度和缓冲器用润滑油的摩擦力的关系的图。
图4是用于说明缓冲器润滑油的弹簧性的图。
图5是用于说明在本发明中作为目标的缓冲器用润滑油中的缓冲器的动作速度和缓冲器用润滑油的摩擦力的关系的图。
图6是用于说明在本实施方式的缓冲器用润滑油的摩擦试验中使用的摩擦试验装置的图。
图7是表示使用图6所示的摩擦试验装置测定缓冲器用润滑油的摩擦力的结果的图。
图8是表示缓冲器用润滑油的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave的关系的图表。
图9是表示缓冲器用润滑油的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave的关系的图表。
具体实施方式
以下，例示出缓冲器用润滑油来对本发明的缓冲器用润滑油组合物、缓冲器及缓冲器用润滑油的摩擦特性的调整方法的实施方式进行说明。以下，首先，对缓冲器的阻尼力、液压力及摩擦力的关系进行说明。
缓冲器是通过活塞杆的移动，利用通过安装于活塞的阀的润滑油产生阻尼力的装置，主要影响车辆的稳定性和乘坐舒适性。缓冲器的阻尼力由由于缓冲器用润滑油通过阀时的压力变化而产生的液压力和在缓冲器用润滑油与活塞的部件(油封、导杆、活塞带等)之间产生的摩擦力构成。
调查构成缓冲器的阻尼力的缓冲器用润滑油的液压力和摩擦力的关系，结果可知具有如下的关系。即，卸下阀，准备无阀的缓冲器，以不产生液压力，设为仅发挥摩擦力的状态。然后，在通常的缓冲器(具有阀且产生液压力和摩擦力的缓冲器)和无阀的缓冲器(仅产生摩擦力的缓冲器)中，测定缓冲器的每个动作速度的阻尼力，对缓冲器的每个动作速度(活塞速度)测定液压力及摩擦力以什么比例发挥。图1是表示该测定结果的图表，并且是表示缓冲器的每个动作速度的液压力和摩擦力的比率的图。如图1所示，可知，在缓冲器的动作速度为30mm/s以下的极低速区域，阻尼力中的摩擦力的比例变高，另一方面，在缓冲器的动作速度为比30mm/s快的通常速度区域，阻尼力中的液压力的比例变高。
另外，在现有的缓冲器用润滑油中，开发了一种缓冲器用润滑油，其通常振动时的摩擦力减小，使得在从外部输入的冲击大的通常振动时(例如，缓冲器的动作速度比30mm/s快的通常振动时)阻尼力变大，以在坏道路上也可以获得一定的乘坐舒适性。然而，近年来，道路状况得以改善，产生缓冲器的动作速度比30mm/s快的通常振动的频率减小。例如，在再现具有与国道相同程度的凹凸的路面的测试厂地，在使用排放量1.8L的排气量的乘用车以时速60km行驶的行驶试验中，在缓冲器上并排安装位移传感器，以2kHz间隔测定缓冲器的位移，计算缓冲器的动作速度和位移的频率分布。其结果，如图2(A)所示，缓冲器的动作速度按照50％以上的比例成为±30mm/s以下，最频速度成为±10mm/s以下。另外，如图2(B)所示，按照至少50％的比例，缓冲器的振幅成为±1.5mm以下。在本发明中，将缓冲器的动作速度为±30mm/s以下或振幅为±2.0mm以下的振动称为“微振动”，另外，将活塞速度比±30mm/s快且振幅比±2.0mm大的振动称为“通常振动”。
这样，在道路状况良好的道路上行驶的情况下，如图2(A)、(B)所示，以高频率产生缓冲器的动作速度为±30mm/s以下或振幅为±2.0mm以下的微振动。而且，如图1所示，在微振动时，阻尼力大部分由摩擦力构成，调整微振动时的摩擦力是重要的。具体而言，微振动因为是体感性少(对乘坐舒适性的影响小)的微小的振动，所以在微振动时，与减小摩擦力相比，优选为了提高操纵稳定性而增大摩擦力。然而，现有的缓冲器用润滑油着眼于通常振动时的乘坐舒适性以通常振动时的摩擦力变小的方式进行设计，其结果，存在微振动时的摩擦力也变小的问题。其原因在于，在现有的缓冲器用润滑油中，如图3所示，存在通常振动时的摩擦力(通常振动时的平均摩擦力)越小，微振幅时的摩擦力(微振动时的平均摩擦力)越小的趋势。例如，如图3所示的例子所示，现有例1的缓冲器用润滑油因为通常振动时的平均摩擦力F1-2比现有例2、3的缓冲器用润滑油在通常振动时的平均摩擦力F2-2、3-2小，所以现有例1的微振动时的平均摩擦力F1-1也比现有例2、3的微振动时的平均摩擦力F2-1、3-1小。另外，相反地，为了提高微振动时的操纵稳定性，在使用微振幅时的摩擦力大的缓冲器用润滑油的情况下(例如在使用了图3的现有例3的缓冲器用润滑油的情况下)，微振动时的摩擦力变大，操纵稳定性提高，但产生通常振动时的摩擦力也变大，乘坐舒适性恶化的问题。
另外，可知，缓冲器用润滑油具有伸长收缩性，在缓冲器的动作方向变化，从收缩状态朝向伸长状态时，或者从伸长状态朝向收缩状态时，产生像弹簧那样起作用的力，对缓冲器赋予振动。例如，在图4(A)中，以李沙育图形表示测定与缓冲器的动作速度对应的缓冲器的阻尼力得到的结果。另外，在图4(B)中，示出图4(A)的B部分的放大图。一般而言，如果缓冲器的动作速度(或者向缓冲器输入的振动)为零，则缓冲器不产生阻尼力，因此，缓冲器的阻尼力成为零。然而，缓冲器的阻尼力如图4(A)所示具有滞后现象，如图4(B)所示，即使在缓冲器的动作速度成为零的时机，阻尼力也不成为零。认为其原因在于，由于缓冲器用润滑油的弹簧性(油柱刚性和注中泡)的作用，即使在缓冲器的动作速度为零的情况下，也产生对缓冲器的振动进行加速的方向的力(与阻尼力相反方向的力)。另外，如图4(A)所示，这样的缓冲器用润滑油的弹簧性的作用因为在微振动时比在通常振动时大，所以在微振动时，通过缓冲器用润滑油的摩擦力来抑制由于缓冲器用润滑油的弹簧性而产生的力(与阻尼力相反方向的力)是重要的。具体而言，在微振动时，缓冲器润滑油发挥足够的摩擦力使得图4(B)中由斜线所示的加速区(阻尼力加速变化的区)减小，或者使得加速度增大(加速响应角度减小)是重要的。
因此，在本发明中，目的在于为了兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性而提供能够不增大通常振动时的摩擦力而增大微振动时的摩擦力的缓冲器用润滑油组合物。具体而言，目的在于提供一种如图5所示的实施例1、2的缓冲器用润滑油那样，即使在通常振动时的摩擦力与现有的缓冲器用润滑油的现有例1为相同程度的情况下，微振动时的摩擦力的上升率θ(缓冲器用润滑油的摩擦力的变化量ΔF相对于缓冲器的动作速度的变化量ΔV的比(ΔF/ΔV))也比现有的缓冲器用润滑油(现有例1)高的缓冲器用润滑油组合物。换句话说，由于缓冲器用润滑油存在微振动时的平均摩擦力越大，通常振动时的平均摩擦力也越大的趋势，因此，目的在于提供一种相对于微振动时的平均摩擦力，微振动时的摩擦力的上升率θ高的缓冲器用润滑油组合物。此外，图3是用于说明通常的缓冲器用润滑油中的缓冲器的动作速度和缓冲器用润滑油的摩擦力的关系的图，图5是用于说明作为本发明的目的的缓冲器用润滑油中的缓冲器的动作速度和缓冲器用润滑油的摩擦力的关系的图。以下，对具有这样的摩擦特性的缓冲器用润滑油进行说明。
本实施方式的缓冲器用润滑油具有(A)基油和(B)摩擦调节剂，(B)摩擦调节剂含有(B1)二硫代磷酸锌(以下，也称为ZnDTP)和(B2)季戊四醇。
(A)基油
本实施方式的缓冲器用润滑油中的基油是矿物油和/或合成油。矿物油或合成油的种类没有特别限制，作为矿物油，可以举出例如通过溶剂精制、氢化精制等通常的精制法获得的石蜡基类矿物油、中间基类矿物油或环烷基类矿物油等。另外，作为合成油，可以举出例如聚丁烯、聚烯烃〔α-烯烃(共)聚合物〕、各种酯(例如，多元醇酯、二元酸酯、磷酸酯等)、各种醚(例如，聚苯醚等)、烷基苯、烷基萘等。在本发明中，作为基油，可以使用一种上述矿物油，也可以将两种以上组合使用。另外，可以使用一种上述合成油，也可以将两种以上组合使用。进一步，也可以将一种以上的矿物油和一种以上的合成油组合使用。
(B)摩擦调节剂
本实施方式的缓冲器用润滑油含有摩擦调节剂。摩擦调节剂没有特别限制，能够含有磷系、胺系或酯系等各种摩擦调节剂。通过调整摩擦调节剂的添加量，能够调整缓冲器用润滑油的摩擦系数。另外，如下述所说明的，本实施方式的摩擦调节剂至少含有(B1)二硫代磷酸锌和(B2)季戊四醇酯。
(B1)二硫代磷酸锌(ZnDTP)
ZnDTP是通常由下述化学式1表示的化合物，具有辅助由摩擦调节剂产生的摩擦系数的调整的功能。
[化学式1]
Figure BDA0004005338300000081
[在上述化学式1中，R分别表示个别的烃基，可以举出直链状的伯烷基、支链状的仲烷基、或芳基。]
这样，作为ZnDTP，已知有具有伯烷基、仲烷基、或芳基的ZnDTP等多种(结构)，但在本实施方式的缓冲器用润滑油中，含有以下说明的两种ZnDTP。
即，本实施方式的缓冲器用润滑油含有下述化学式2所示的ZnDTP作为第一ZnDTP。
[化学式2]
Figure BDA0004005338300000082
[上述化学式2中，R11～R14为烷基，该烷基具有伯烷基及仲烷基。即，R11～R14中的一个以上三个以下为伯烷基，R11～R14中的其余为仲烷基。]
在第一ZnDTP中，伯烷基没有特别限制，可以举出例如甲基、乙基、正丙基、正丁基、正戊基、正己基、正庚基、正辛基、正壬基、正癸基、异戊基、异丁基、2-甲基丁基、2-乙基己基、2,3-二甲基丁基、2-甲基戊基等，优选为碳原子数为4～12的烷基(例如异丁基(碳原子数为4)或2-乙基己基(碳原子数为8)。
另外，在第一ZnDTP中，仲烷基没有特别限制，可以举出例如异丙基、仲丁基、1-乙基丙基、2-乙基己基、4-甲基-2-戊基等，优选为碳原子数为3～6的烷基(例如异丙基(碳原子数为3))。
另外，在第一ZnDTP中，伯烷基和仲烷基的比例没有特别限制，优选相对于仲烷基，伯烷基的比例较高。
第一ZnDTP的含量没有特别限制，优选在缓冲器用润滑油中含有0.1质量％以上，更优选含有0.4质量％以上。另外，第一ZnDTP的含量在缓冲器用润滑油中优选设为4.0质量％以下，更优选设为2.0质量％以下。
这样，在本实施方式的缓冲器用润滑油中，通过含有具有伯烷基及仲烷基两者的第一ZnDTP，能够在添加了摩擦调节剂的情况下容易调整为适于乘坐舒适性及操纵稳定性的摩擦系数，此外，与含有仅具有伯烷基的ZnDTP和/或仅具有仲烷基的ZnDTP的缓冲器用润滑油相比，能够抑制摩擦系数的偏差，能够进一步提高乘坐舒适性。
进一步，本实施方式的缓冲器用润滑油具有与第一ZnDTP不同结构的第二ZnDTP作为摩擦调节剂。第二ZnDTP由下述化学式3表示。
[化学式3]
Figure BDA0004005338300000091
[上述化学式3中，R21～R24是仲烷基。即，第二ZnDTP不具有伯烷基，仅具有仲烷基。]
第二ZnDTP具有的仲烷基的碳原子数没有特别限制，可以举出例如异丙基、仲丁基、1-乙基丙基、2-乙基己基、4-甲基-2-戊基等，作为仲烷基，优选碳原子数为3～8的烷基(例如异丙基(碳原子数为3)、2-乙基己基(碳原子数为8)、或异丁基(碳原子数为4)等)。
另外，第二ZnDTP的含量没有特别限制，优选比第一ZnDTP少，相对于ZnDTP的添加量(第一ZnDTP及第二ZnDTP的合计量)，优选成为20重量％以下。
此外，ZnDTP含有何种烷基能够通过公知的测定方法进行测定。例如，能够使用C13-NMR来确定ZnDTP的结构，也能够使用FT-IR的指纹区域根据P-O-C的吸收带、P＝S P-S的吸收带的特征，通过分析烷基是伯烷基还是仲烷基来确定ZnDTP的结构。
作为(B1)二硫代磷酸，通过含有仅具有仲烷基的第二ZnDTP，与仅含有第一ZnDTP的情况相比，能够进一步提高乘坐舒适性。具体而言，与仅含有第一ZnDTP的情况相比，能够进一步减小行驶时的微振动。另外，通过将第二ZnDTP设为具有碳原子数为3～8的仲烷基的ZnDTP，能够减小微振幅(低速度)和通常振幅(高速度)的摩擦系数的差，能够提高乘坐舒适性。
(B2)季戊四醇酯
季戊四醇酯是四元的糖醇，是季戊四醇所具有的末端取代基即羟基与脂肪酸残基进行酯键合的化合物。季戊四醇酯具有四个末端取代基全部与脂肪酸残基酯键合而成的季戊四醇四酯、任一个末端取代基与脂肪酸残基酯键合而成的部分酯即季戊四醇单酯、季戊四醇二酯及季戊四醇三酯。以下，将季戊四醇四酯简称为PE4E，将季戊四醇三酯简称为PE3E，将季戊四醇二酯简称为PE2E，将季戊四醇单酯简称为PE1E进行说明。
在本实施方式的季戊四醇酯中，脂肪酸残基没有特别限制，能够设为例如硬脂酸残基或油酸残基等C6～C22的脂肪酸残基。另外，作为脂肪酸残基，也能够例示出辛酸、癸酸、油酸、硬脂酸、肉豆蔻酸、棕榈酸、亚油酸、己二酸、壬酸、妥尔油脂肪酸、椰子脂肪酸、椰油脂肪酸、牛脂脂肪酸。
在本实施方式的缓冲器用润滑油中，(B2)季戊四醇酯含有(b21)PE4E和(b22)PE4E以外的季戊四醇酯，即PE3E、PE2E或PE1E。以下，作为(b22)EP4E以外的季戊四醇酯，使用PE2E进行说明，但PE4E以外的季戊四醇酯不限于PE2E，也可以是PE3E或PE1E。另外，作为PE4E以外的季戊四醇酯，也能够使用PE3E和PE2E的混合物、PE3E和PE1E的混合物、PE2E和PE1E的混合物、或者PE3E、PE2E及PE1E的混合物。
此外，在制造PE4E的情况下，仅制造PE4E在技术上是困难的，有时在PE4E中混合存在PE1E、PE2E、PE3E。因此，即使是作为“季戊四醇四酯”市售的市售品，不是仅由PE4E构成，主要包含PE4E，但除PE4E之外，还包含PE3E、PE2E或者PE1E等。因此，本发明的“季戊四醇四酯”可以设为作为“季戊四醇四酯”市售的季戊四醇酯的混合物，也能够设为含有80％以上的“季戊四醇四酯”的季戊四醇酯的混合物。根据同样的理由，本发明的“季戊四醇二酯”可以设为作为“季戊四醇二酯”市售的季戊四醇酯的混合物，也能够设为含有80％以上的“季戊四醇二酯”的季戊四醇酯的混合物。此外，对于PE1E及PE3E也是同样的。
(缓冲器润滑油的摩擦特性)
如上所述，本发明的缓冲器用润滑油组合物是如下的缓冲器用润滑油组合物：即使在输入了体感性少(不影响乘坐舒适性)的微振动的情况下，也能够发挥高的摩擦力，且在输入了体感性大(影响乘坐舒适性)的通常振动的情况下，通过抑制摩擦力，能够兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性。这样的缓冲器用润滑油组合物的特征在于，是如图5所示的实施例1、2的缓冲器用润滑油那样，与现有的缓冲器用润滑油(现有例1)相比，不增大通常振动时的平均摩擦力F1-2，在微振动时，缓冲器用润滑油的摩擦力的变化量ΔF相对于缓冲器的动作速度的变化量ΔV的比(ΔF/ΔV)高的缓冲器用润滑油组合物。
在本实施方式中，基于微振幅时的峰值摩擦力Fsa及微振幅时的平均摩擦力Fave定义具有这样的摩擦特性的缓冲器用润滑油。
在此，微振幅时的峰值Fsa和平均摩擦力Fave例如能够使用图6所示的摩擦试验装置10进行测定。图6是本实施方式的摩擦试验装置10的结构图。如图6所示，摩擦试验装置10是销盘型的摩擦试验装置，通过电磁加振机3使固定在滑动轴承1上的盘试样2进行往复运动，使用安装于销试样4的固定轴5的应变计6测量将销试样4按压于盘试样2并使其滑动而产生的摩擦力。另外，作为影响缓冲器的摩擦特性的要素，有缓冲器用润滑油和油封的组合，因此，在图6所示的摩擦试验装置10中，将在缓冲器中作为油封使用的丙烯腈·丁二烯橡胶(NBR)用于销试样4，模拟油唇形状，将销试样4的前端切割成140°的角度。另外，对于盘试样2，使用用于活塞杆表面的硬质镀铬膜。此外，在图6所示的例子中，测定NBR的销试样4和镀铬的盘试样2之间的摩擦力，但也可以测定铜球和镀铬的盘试样2之间的摩擦力。
图7是表示使用上述摩擦试验装置10以振幅±2.0mm、频率1.5Hz、荷重20N及温度30℃使销试样4和盘试样2往复而测定缓冲器用润滑油的摩擦力得到的结果的图。在图7中示出了在π/2及3π/2的相位中，销试样4和盘试样2的动作方向反转。在图7所示的例子中，因为将销试样4和盘试样2的动作方向反转，所以在π/2及3π/2的时机暂时成为静止状态，紧接着，从静止状态向滑动状态转变。本实施方式的缓冲器用润滑油组合物通过含有季戊四醇酯，作为摩擦特性，如图7所示，在从静止状态转变为滑动状态时具有摩擦力的峰值。这样，通过使用摩擦试验装置10，能够测定从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa和微振动时的滑动状态的平均摩擦力Fave。
进一步，在本实施方式中，如下述式(3)所示，将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比定义为缓冲器用润滑油的响应性RI。
RI＝(Fsa-Fave)/Fave……(3)
而且，本实施方式的缓冲器用润滑油的特征在于，作为摩擦特性，微振幅时的缓冲器用润滑油的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave具有下述式(4)的关系。
RI＞1.75×Fave-0.05……(4)
图8是表示不包含于本实施方式中的缓冲器用润滑油组合物(现有例B1～B4及比较例C1、C2)及本实施方式的缓冲器用润滑油组合物(实施例S1～S9)中的微振幅时的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave的关系的图表，在纵轴上示出微振幅时的响应性RI，在横轴上示出微振幅时的平均摩擦力Fave。另外，在图8中，将现有的缓冲器用润滑油(B1～B4)的摩擦特性表示为直线A，将本实施方式的缓冲器用润滑油(S1～S9)的摩擦特性表示为直线B。另外，将表示上述式(4)的RI＝1.75×Fave-0.05的线表示为直线C。本实施方式的缓冲器用润滑油具有RI＞1.75×Fave-0.05的摩擦特性，在图8中，对应于在直线C的上侧的阴影区描绘的缓冲器用润滑油。
另外，在图8中，现有例B1示出仅基油的缓冲器用润滑油的摩擦特性。进一步，比较例C1、C2及实施例S1～S9是含有季戊四醇二酯和/或季戊四醇四酯作为季戊四醇酯的缓冲器用润滑油。具体而言，比较例C1是仅具有季戊四醇二酯作为季戊四醇酯的缓冲器用润滑油，比较例C2是配合有80％的季戊四醇二酯和20％的季戊四醇四酯作为季戊四醇酯的缓冲器用润滑油。同样地，实施例S1～S9分别是以季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的比例成为40％、60％、70％、75％、80％、85％、90％、95％、100％的方式配合有季戊四醇二酯和季戊四醇四酯的缓冲器用润滑油。
如图8所示，本实施方式的缓冲器用润滑油(实施例S1～S9)与现有的缓冲器用润滑油B1～B4相比，是相对于微振幅时的平均摩擦力Fave，微振幅时的响应性RI较高的缓冲器用润滑油，因为微振幅时的响应性RI高，所以即使在微振幅时也获得高的摩擦力，能够提高微振幅时的操纵稳定性，并且因为微振幅时的平均摩擦力Fave低，所以存在也将通常振幅时的平均摩擦力抑制为较低的趋势，也能够提高乘坐舒适性。另外，如图8所示的实施例S1～S9那样，在季戊四醇酯中，通过调整季戊四醇二酯和季戊四醇四酯的配合，能够调整微振幅时的响应性RI，能够按照缓冲器的用途或需要来调整摩擦特性。此外，也可以设为通过添加季戊四醇酯以外的摩擦调节剂来调整微振幅时的响应性RI的结构。
另外，在本实施方式的缓冲器用润滑油中，优选进一步提高微振幅时的相对于平均摩擦力Fave的响应性RI，除了上述式(4)的摩擦特性之外，优选将微振幅时的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave之比(RI/Fave)设为2.0以上，更优选设为2.5以上。
进一步，本实施方式的缓冲器用润滑油(实施例S1～S9)只要具有上述式(4)所示的摩擦特性，就没有特别限制，微振幅时的响应性RI优选为0.10以上，更优选为0.15以上，进一步优选为0.20以上。其原因在于，微振幅时的响应性RI有助于微振幅时的操纵稳定性，如果从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa提高，则微振幅时的摩擦力相应地提高，微振幅时的操纵稳定性增加。
此外，如图8所示，本实施方式的缓冲器用润滑油优选微振幅时的平均摩擦力Fave小于0.12。其原因在于，如上所述，缓冲器用润滑油存在微振动时的平均摩擦力Fave越大，通常振动时的平均摩擦力也越大的趋势，如果通常振幅时的平均摩擦力变大，则有损乘坐舒适性。
如上所述，本实施方式的缓冲器用润滑油含有(B2)季戊四醇酯作为摩擦调节剂，在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa-Fave}/Fave)设为响应性RI的情况下，具有上述式(4)所示的RI＞1.75×Fave-0.05的摩擦特性。由此，在本实施方式的缓冲器用润滑油中，因为微振幅时的响应性RI高，所以在微振幅时获得高的摩擦力，因此，操纵稳定性变高，并且因为微振幅时的平均摩擦力Fave低，所以存在也将通常振幅时的平均摩擦力抑制为较低的趋势，也能够提高乘坐舒适性，能够提供可以兼顾操纵稳定性和乘坐舒适性的润滑油组合物。
以上，对本发明的优选的实施方式例进行了说明，但本发明的技术范围不限于上述实施方式的记载。能够在上述实施方式例中添加各种变更、改良，添加了这样的变更或改良的方式也包含在本发明的技术范围内。
例如，代替上述的实施方式，能够将缓冲器用润滑油设为具有微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比({Fsa-Fave}/Fave)即响应性RI为0.1以上，且微振幅时的平均摩擦力Fave小于0.12的摩擦特性的结构。在此，图9与图8相同，是表示缓冲器用润滑油的响应性RI和微振幅时的平均摩擦力Fave的关系的图表，用阴影表示具有微振幅时的响应性RI为0.1以上，且微振幅时的平均摩擦力Fave小于0.12的摩擦特性的缓冲器用润滑油。因为这样的缓冲器用润滑油也与上述的实施方式的缓冲器用润滑油同样地具有在抑制通常振幅时的平均摩擦力的同时微振幅时的响应性RI高的摩擦特性，所以在微振幅时获得足够的摩擦力，能够提高微振幅时的操纵稳定性，并且能够抑制通常振幅时的摩擦力，能够提高乘坐舒适性。
另外，除了上述的实施方式之外，在润滑油组合物中，能够将季戊四醇酯设为“主要为PE4E”的结构。在此，“主要为PE4E”的季戊四醇酯能够指在PE1E、PE2E、PE3E及PE4E中PE4E的比例最多的季戊四醇酯，或者，含有50％以上的PE4E的季戊四醇酯。另外，在制造PE4E的情况下，仅制造PE4E在技术上是困难的，混合存在PE1E、PE2E、PE3E等。因此，实际上，即使是作为“季戊四醇四酯”市售的市售品，不是仅由PE4E构成，主要包含PE4E，但除PE4E之外，也包含PE3E、PE2E或者PE1E等。因此，也能够将作为“PE4E”市售的季戊四醇酯定义为本发明的“主要为PE4E”的季戊四醇酯。
进一步，“主要为PE4E”的季戊四醇酯也能够如下定义。即，对除了PE4E之外还混合存在PE3E、PE2E、PE1E等的季戊四醇酯，测定酯基，也能够将酯基的平均数大于3的季戊四醇酯特定为“主要为PE4E”的季戊四醇酯。另外，对于季戊四醇酯，测定羟基，也能够将羟基的平均数小于1的季戊四醇酯特定为“主要为PE4E”的季戊四醇酯。季戊四醇酯的酯基或羟基的平均数例如能够使用气相色谱质谱法或液相色谱质谱法进行测定。
另外，这样的季戊四醇酯主要含有不具有羟基的PE4E，但也含有一部分包含羟基的PE3E、PE2E、PE1E，这些包含羟基的季戊四醇的羟值优选为0.5mgKOH/g以上，更优选为1.0mgKOH/g以上，进一步优选为1.5mgKOH/g以上。
通过将缓冲器用润滑油的羟值设为0.5mgKOH/g以上，能够抑制季戊四醇的分解(由季戊四醇的分解引起的缓冲器用润滑油的劣化)，提高缓冲器用润滑油的耐磨性。特别是从抑制缓冲器用润滑油的劣化的观点来看，缓冲器用润滑油的羟值优选为0.5mgKOH/g以上，更优选为1.0mgKOH/g以上，进一步优选为1.5mgKOH/g以上。
另外，也能够设为含有0.5质量％以上的季戊四醇酯、更优选含有1.0质量％以上的季戊四醇酯的结构。通过将季戊四醇酯的含量设为0.2质量％以上，能够抑制含有ZnDTP的缓冲器用润滑油的摩擦系数的变动。因此，也考虑季戊四醇酯的分解，能够含有0.5质量％以上的季戊四醇酯，优选含有1.0质量％以上的季戊四醇酯。
另外，也优选设为含有2.0质量％以上的季戊四醇酯的结构。在不存在季戊四醇酯的情况下，ZnDTP由于分解等而减少，由此，缓冲器用润滑油的摩擦系数上升，产生磨损。通过含有2.0质量％以上的季戊四醇酯，能够有效地抑制ZnDTP的减少，其结果，能够抑制缓冲器用润滑油的劣化。
另外，更优选设为含有5.0质量％以上的季戊四醇酯的结构。其原因在于，为了抑制缓冲器用润滑油的劣化，优选将缓冲器用润滑油的羟值设为0.5mgKOH/g以上，但缓冲器用润滑油中所含的季戊四醇酯主要是不具有羟基的季戊四醇四酯，为了将缓冲器用润滑油的羟值设为0.5mgKOH/g以上，优选将季戊四醇酯的含量设为5质量％以上。

Claims (13)

1.一种缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
含有基油和季戊四醇酯，
在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比{Fsa-Fave}/Fave设为响应性RI的情况下，具有下式(1)的摩擦特性，
RI＞1.75×Fave-0.05……(1)。
2.一种缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
含有基油和季戊四醇酯，
响应性RI为0.1以上，所述响应性RI为微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比{Fsa-Fave}/Fave，且微振幅时的平均摩擦力Fave小于0.12。
3.根据权利要求1或2所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
响应性RI与微振幅时的平均摩擦力Fave之比RI/Fave为2.0以上。
4.根据权利要求3所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
响应性RI为0.15以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
作为所述季戊四醇酯，具有季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的配合比率为40％以上。
7.根据权利要求6所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的配合比率为60％以上。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
作为季戊四醇酯，仅含有季戊四醇二酯和季戊四醇四酯。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
含有5％以上的季戊四醇酯。
10.一种缓冲器，其特征在于，
含有权利要求1～9中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物。
11.一种缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性的调整方法，其特征在于，
所述缓冲器用润滑油组合物含有基油和季戊四醇酯，
在将微振幅时的从静止状态转变为滑动状态时的摩擦力的峰值Fsa及平均摩擦力Fave的差与微振幅时的平均摩擦力Fave之比{Fsa-Fave}/Fave设为响应性RI的情况下，基于响应性RI及微振幅时的平均摩擦力Fave，以进一步提高相对于平均摩擦力Fave的响应性RI的方式调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性。
12.根据权利要求11所述的调整方法，其特征在于，
通过以所述缓冲器用润滑油组合物具有下述式(2)的摩擦特性的方式添加季戊四醇酯，调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性，
RI＞1.75×Fave-0.05……(2)。
13.根据权利要求11所述的调整方法，其特征在于，
通过以响应性RI成为0.1以上，且平均摩擦力Fave小于0.12的方式添加季戊四醇酯，调整所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦特性。
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