CN115659523B - 一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法 - Google Patents
一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明属于飞行器飞行动力学技术领域,公开了一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法,包括:(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系;(2)建立大展弦比无人机结构模型;(3)建立后机身、平尾结构模型,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,建立非连续因素的非连续因素方程;(4)建立大展弦比无人机气动模型;步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组;步骤(6)求解上述刚柔耦合动力学方程组,大展弦比无人机气动弹性颤振和全机运动稳定性分析。基于上述流程得到刚柔耦合动力学模型,可实现大展弦比无人机静态平衡状态、静/动稳定性和非线性时域响应等动力学响应求解。
Description
技术领域
本发明属于飞行器飞行动力学技术领域,具体涉及一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法。
背景技术
随着作战体系的不断发展,无人机在现代战争中的侦察、监视方面的应用优势不断凸显。作为执行侦察监视任务的主力机型,长航时无人机显著特点就是具有展弦比大,结构重量轻的柔性机翼。机翼会在气动载荷或扰动的作用下产生较大的结构变形,呈现出明显的结构几何非线性和气动非线性,且极易受阵风载荷的影响,耦合飞行力学又会产生新的非线性动力学问题,而一些由于结构大变形以及大幅度振动所产生的特有现象往往利用传统的线性分析理论难以如实地反映出其动力学特性,得到合理的分析结果。
发明内容
有鉴于此,本发明立足上述实际工程需要,针对大展弦比无人机动力学建模问题,提供了一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法,本发明通过结构气动耦合条件,建立大展弦比无人机刚柔耦合动力学分析模型,模型形式简洁,变量意义明确,能够求解机翼和全机静平衡、动稳定性以及时域响应问题,可为大展弦比无人机后续控制设计提供依据。
本发明的技术方案具体如下:一种大展弦比无人机刚柔耦合建模方法,包括以下步骤:
步骤(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系,包括惯性坐标系、未变形无人机坐标系、变形无人机坐标系、未变形无人机气动坐标系、变形无人机气动坐标系;
步骤(2)建立大展弦比无人机结构模型,将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,以几何精确本征梁理论对每根柔性梁的运动和变形进行描述,利用空间-时间平行的有限元离散方法进行结构的半离散化处理,并通过边界协调条件获得大展弦比无人机全机结构运动方程;
步骤(3)建立后机身、平尾结构模型,考虑后机身与平尾连接,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,建立非连续因素的非连续因素方程;
步骤(4)建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载;
步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组;
步骤(6)利用自适应步长的Newton-Raphson算法迭代求解刚柔耦合动力学方程组,通过动力学模型在静平衡解位置进行小扰动线性化,进行大展弦比无人机气动弹性颤振和全机运动稳定性分析。
优选地,步骤(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系如下:
惯性坐标系F i :X i 沿翼展方向,Y i 沿翼根向前,Z i 沿重力方向垂直向上;
未变形无人机坐标系为未变形梁截面坐标系F b :X b 沿未变形梁轴切线方向,Y b 和Z b 位于未变形梁参考截面内指向前缘,Z b =X b ×Y b 垂直于Y b ;
变形无人机坐标系为变形梁截面坐标系F B :X B 垂直于变形梁参考截面,Y B 和Z B 位于变形梁参考截面内指向前缘,Z B =X B ×Y B 垂直于Y B ;
未变形无人机气动坐标系为未变形梁截面气动坐标系F a :X a 沿X b 轴线方向,Y a 指向未变形翼型前缘,Z a 垂直于未变形翼型上翼面;
变形无人机气动坐标系为变形梁截面气动坐标系F A :X A 沿X B 轴线方向,Y A 指向变形后翼型前缘,Z A 垂直于变形后翼型上翼面。
优选地,步骤(2)建立大展弦比无人机结构模型具体如下:
将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,在小应变大变形假设下,以几何精确本征梁理论对每根柔性梁建立大展弦比无人机的结构模型,运动学方程如下:
动力学方程如下:
其中,方程中的变量均是时间t和坐标x的函数,以列向量形式表达,和分别表示对时间t和梁参考线坐标x求导,为矢量叉乘算子;F和M分别为内力和内力矩;k是预扭率或弯曲率,γ和κ分别为力应变和力矩应变,合称广义应变;P和H分别为惯性线动量和角动量;V和Ω分别为惯性速度和角速度;f和m分别为单位长度上的外力和外力矩;为单位矢量。
引入柔度控制系数实现结构刚性和柔性的控制,即将广义应变与广义内力之间的线性本构关系表示为:
其中,当ε flex =1时,表示系统为柔性结构;当ε flex =0时,系统不产生应变,表示为刚性结构,R,S,T为三维矩阵,表示梁截面柔度,通过二维梁截面分析获得。
优选地,步骤(3)建立后机身、平尾结构模型具体如下:
考虑后机身与平尾连接,建立后机身与平尾结构模型,后机身带有平尾视为柔性分叉梁,引入多梁链式结构方程如下:
其中,;p=1,2,…,N为梁的标号,N为梁的数量,J p ,I p =1,2,…,NS p 为梁p的结构广义坐标标号,NS p 为梁p的结构广义坐标数量,,,,分别表示梁p的惯性速度、角速度、单位长度上的外力和单位长度上的外力矩,表示梁p的质量矩阵,q B 为边界条件项中变量,是q B 、和的函数,为气动力方程的广义坐标。
优选地,步骤(4)建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载,细长刚体气动载荷对其转轴的侧力和力矩为:
式中,,分别为气动力对细长刚体转轴的侧力和力矩,和分别为细长刚体的惯性速度矢量和惯性角速度矢量,且表达在其自身气动坐标系内;为来流速度矢量,y为细长刚体表面点的坐标,该坐标以细长刚体前缘为圆点,顺气流方向指向细长刚体后缘为正向;y 0 为细长刚体转轴位置;S RB 和c RB 分别为细长刚体的横截面面积和长度;为大气密度。
优选地,步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组具体如下:
其中,
其中,来自无人机结构模型、气动力系数和边界条件,、和分别表示由多梁链式结构方程、气动力系数方程和边界载荷方程求解得到的质量矩阵,来自无人机气动模型;0 s,a 为或零矩阵,Δ a,a 为或单位矩阵;f B 是q B 、梁根部位置外力和外力矩时域响应的函数,是q B 、和的函数,是和的函数;J p ,I p =1,2,…,NS p ,n p ,m p =1,2,…,NA p ,p=1,2,…N,NA p 表示无人机机翼沿展向划分的气动单元个数,刚柔耦合动力学方程自由度总数为或。为除时间导数项、外载荷项和边界条件项之外的所有其它项,为气动力对分布力载荷项的贡献,为重力对分布力载荷项的贡献项,为边界条件项,,p=1,2,…N为气动力方程的广义坐标。
本发明相对于现有技术,优点与积极效果在于:
1)本发明提供了一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法。将无人机的机翼、尾翼和机身等均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,以几何精确本征梁理论对每个单梁的运动和变形进行描述,利用空间-时间平行的有限元离散方法进行结构的半离散化处理,并通过边界协调条件获得柔性无人机全机结构运动方程。
2)本发明考虑后机身与平尾连接,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,用于描述节点质量、节点力等非连续因素的非连续因素方程。
3)本发明通过ONERA气动力模型求解机翼、平尾等细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂等顺气流细长体上的气动作用力,获得气动力模型。
4)本发明基于上述流程得到刚柔耦合动力学模型,模型形式简洁,变量意义明确,能够求解机翼和全机静平衡、动稳定性以及时域响应问题,可为大展弦比无人机后续控制设计提供依据。
5)本发明的模型建模周期短,仿真计算效率高,可通过柔度控制系数实现结构刚性和柔性的控制与转换,也可将运动和柔性动力学进行单独仿真计算并引入无人机飞行动力学仿真中。
附图说明
为了更清楚地说明本说明书实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本说明书中记载的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动性的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为常规布局大展弦比无人机示意图;
图2为大展弦比无人机刚性模态与刚柔耦合模态飞行速度与配平功角变化曲线;
图3为大展弦比无人机刚性模态与刚柔耦合模态升降舵配平偏转角随飞行速度变化曲线;
图4为配平状态大展弦比无人机机翼垂向位移沿展向分布图;
图5为配平状态大展弦比无人机机翼扭转角沿展向分布图;
图6为大展弦比无人机刚性模态与刚柔耦合模态系统低阶特征根;
图7为不同来流速度下大展弦比无人机机翼翼尖铅锤位移响应历程。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下根据附图并列举实施例,对本发明做进一步详细说明。
针对大展弦比无人机动力学建模问题,本发明提供了一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法,包括以下步骤:
步骤(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系,包括惯性坐标系、未变形无人机坐标系、变形无人机坐标系、未变形无人机气动坐标系、变形无人机气动坐标系;
步骤(2)建立大展弦比无人机结构模型,将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,以几何精确本征梁理论对每根柔性梁的运动和变形进行描述,利用空间-时间平行的有限元离散方法进行结构的半离散化处理,并通过边界协调条件获得大展弦比无人机全机结构运动方程;
步骤(3)建立后机身、平尾结构模型,考虑后机身与平尾连接,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,建立非连续因素的非连续因素方程;
步骤(4)建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载;
步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组;
步骤(6)利用自适应步长的Newton-Raphson算法迭代求解刚柔耦合动力学方程组,通过动力学模型在静平衡解位置进行小扰动线性化,进行大展弦比无人机气动弹性颤振和全机运动稳定性分析。
如图1所示,本实施例针对大展弦比无人机模型,对其进行考虑刚柔耦合建模与分析,步骤如下:
步骤(1),定义动力学建模的坐标系如下:
惯性坐标系F i :X i 沿翼展方向,Y i 沿翼根向前,Z i 沿重力方向垂直向上;
未变形无人机坐标系为未变形梁截面坐标系F b :X b 沿未变形梁轴切线方向,Y b 和Z b 位于未变形梁参考截面内指向前缘,Z b =X b ×Y b 垂直于Y b ;
变形无人机坐标系为变形梁截面坐标系F B :X B 垂直于变形梁参考截面,Y B 和Z B 位于变形梁参考截面内指向前缘,Z B =X B ×Y B 垂直于Y B ;
未变形无人机气动坐标系为未变形梁截面气动坐标系F a :X a 沿X b 轴线方向,Y a 指向未变形翼型前缘,Z a 垂直于未变形翼型上翼面;
变形无人机气动坐标系为变形梁截面气动坐标系F A :X A 沿X B 轴线方向,Y A 指向变形后翼型前缘,Z A 垂直于变形后翼型上翼面。
步骤(2),将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,在小应变大变形假设下,以几何精确本征梁理论建立大展弦比无人机的结构模型。运动学方程如下:
动力学方程如下:
其中,方程中的变量均是时间t和坐标x的函数,以列向量形式表达,和分别表示对时间t和梁参考线坐标x求导,为矢量叉乘算子;F和M分别为内力和内力矩;k是预扭率或弯曲率,γ和κ分别为力应变和力矩应变,合称广义应变;P和H分别为惯性线动量和角动量;V和Ω分别为惯性速度和角速度;f和m分别为单位长度上的外力和外力矩;为单位矢量。
引入柔度控制系数实现结构刚性和柔性的控制,即将广义应变与广义内力之间的线性本构关系表示为:
其中,当ε flex =1时,表示系统为柔性结构;当ε flex =0时,系统不产生应变,表示为刚性结构,R,S,T为三维矩阵,表示梁截面柔度,通过二维梁截面分析获得。
步骤(3),考虑后机身与平尾连接,建立后机身与平尾结构模型,后机身带有平尾视为柔性分叉梁,引入多梁链式结构方程如下:
其中,;p=1,2,…,N为梁的标号,N为梁的数量,J p ,I p =1,2,…,NS p 为梁p的结构广义坐标标号,NS p 为梁p的结构广义坐标数量,,,,分别表示梁p的惯性速度、角速度、单位长度上的外力和单位长度上的外力矩。表示梁p的质量矩阵,q B 为边界条件项中变量,是q B 、和的函数,为气动力方程的广义坐标。
步骤(4),建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载,细长刚体气动载荷对其转轴的侧力和力矩为:
式中,,分别为气动力对细长刚体转轴的侧力和力矩,和分别为细长刚体的惯性速度矢量和惯性角速度矢量,且表达在其自身气动坐标系内;为来流速度矢量,y为细长刚体表面点的坐标,该坐标以细长刚体前缘为圆点,顺气流方向指向细长刚体后缘为正向;y 0 为细长刚体转轴位置;S RB 和c RB 分别为细长刚体的横截面面积和长度;为大气密度。
步骤(5),建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组具体如下:
其中,
其中,来自无人机结构模型、气动力系数和边界条件,、和分别表示由多梁链式结构方程、气动力系数方程和边界载荷方程求解得到的质量矩阵,来自无人机气动模型;0 s,a 为或零矩阵,Δ a,a 为或单位矩阵;f B 是q B 、梁根部位置外力和外力矩时域响应的函数,是q B 、和的函数,是和的函数;J p ,I p =1,2,…,NS p ,n p ,m p =1,2,…,NA p ,p=1,2,…N,NA p 表示无人机机翼沿展向划分的气动单元个数,刚柔耦合动力学方程自由度总数为或。为除时间导数项、外载荷项和边界条件项之外的所有其它项,为气动力对分布力载荷项的贡献,为重力对分布力载荷项的贡献项,为边界条件项,,p=1,2,…N为气动力方程的广义坐标。
本实施例中,左、右机翼和前机身视为柔性单梁,以单梁结构进行描述,后机身带有平尾视为柔性分叉梁,分叉梁结构进行描述。
步骤(6),利用使用Newton-Raphson方法求解刚柔耦合动力学方程组。分别对刚性无人机模型和刚柔耦合无人机模型进行配平计算,结果分别如图2、图3所示。配平状态下半展长机翼变形沿展向分布垂直弯曲,轴向扭转图如图4、图5所示。采用Generalized-α算法,对大展弦比无人机的动稳定性进行分析。在给定速度的全机配平状态下,刚性无人机模型和刚柔耦合无人机模型在配平状态下的低阶特征根分布如图6所示。机翼在不同来流速度下的振动时域响应如图7所示。
本发明相对于现有技术,优点与积极效果在于:
1)本发明提供了一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法。将无人机的机翼、尾翼和机身等均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,以几何精确本征梁理论对每个单梁的运动和变形进行描述,利用空间-时间平行的有限元离散方法进行结构的半离散化处理,并通过边界协调条件获得柔性无人机全机结构运动方程。
2)本发明考虑后机身与平尾连接,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,用于描述节点质量、节点力等非连续因素的非连续因素方程。
3)本发明通过ONERA气动力模型求解机翼、平尾等细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂等顺气流细长体上的气动作用力,获得气动力模型。
4)本发明基于上述流程得到刚柔耦合动力学模型,可实现大展弦比无人机静态平衡状态、静/动稳定性和非线性时域响应等动力学响应求解。
5)本发明的模型建模周期短,仿真计算效率高,可通过柔度控制系数实现结构刚性和柔性的控制与转换,也可将运动和柔性动力学进行单独仿真计算并引入无人机飞行动力学仿真中。
以上所述仅为本发明的实施按例而已,并不用于限制本发明,对于本领域的技术人员来说,本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (1)
1.一种大展弦比无人机刚柔耦合建模分析方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系,包括惯性坐标系、未变形无人机坐标系、变形无人机坐标系、未变形无人机气动坐标系、变形无人机气动坐标系;
步骤(2)建立大展弦比无人机结构模型,将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,以几何精确本征梁理论对每根柔性梁的运动和变形进行描述,利用空间-时间平行的有限元离散方法进行结构的半离散化处理,并通过边界协调条件获得大展弦比无人机全机结构运动方程;
步骤(3)建立后机身、平尾结构模型,考虑后机身与平尾连接,引入多梁连接结构布置的分叉梁结构模型,建立非连续因素的非连续因素方程;
步骤(4)建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载;
步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组;
步骤(6)利用自适应步长的Newton-Raphson算法迭代求解刚柔耦合动力学方程组,通过动力学模型在静平衡解位置进行小扰动线性化,进行大展弦比无人机气动弹性颤振和全机运动稳定性分析;
步骤(1)定义大展弦比无人机刚柔耦合动力学建模坐标系如下:
惯性坐标系F i :X i 沿翼展方向,Y i 沿翼根向前,Z i 沿重力方向垂直向上;
未变形无人机坐标系为未变形梁截面坐标系F b :X b 沿未变形梁轴切线方向,Y b 和Z b 位于未变形梁参考截面内指向前缘,Z b =X b ×Y b 垂直于Y b ;
变形无人机坐标系为变形梁截面坐标系F B :X B 垂直于变形梁参考截面,Y B 和Z B 位于变形梁参考截面内指向前缘,Z B =X B ×Y B 垂直于Y B ;
未变形无人机气动坐标系为未变形梁截面气动坐标系F a :X a 沿X b 轴线方向,Y a 指向未变形翼型前缘,Z a 垂直于未变形翼型上翼面;
变形无人机气动坐标系为变形梁截面气动坐标系F A :X A 沿X B 轴线方向,Y A 指向变形后翼型前缘,Z A 垂直于变形后翼型上翼面;
步骤(2)建立大展弦比无人机结构模型具体如下:
将大展弦比无人机的机翼、尾翼和机身均视为具有大位移、大转动、材料各向异性的柔性梁,在小应变大变形假设下,以几何精确本征梁理论对每根柔性梁建立大展弦比无人机的结构模型,运动学方程如下:
动力学方程如下:
其中,方程中的变量均是时间t和坐标x的函数,以列向量形式表达,和分别表示对时间t和梁参考线坐标x求导,为矢量叉乘算子;F和M分别为内力和内力矩;k是预扭率或弯曲率,γ和κ分别为力应变和力矩应变,合称广义应变;P和H分别为惯性线动量和角动量;V和Ω分别为惯性速度和角速度;f和m分别为单位长度上的外力和外力矩;为单位矢量;
引入柔度控制系数实现结构刚性和柔性的控制,即将广义应变与广义内力之间的线性本构关系表示为:
其中,当ε flex =1时,表示系统为柔性结构;当ε flex =0时,系统不产生应变,表示为刚性结构,R,S,T为三维矩阵,表示梁截面柔度,通过二维梁截面分析获得;
步骤(3)建立后机身、平尾结构模型具体如下:
考虑后机身与平尾连接,建立后机身与平尾结构模型,后机身带有平尾视为柔性分叉梁,引入多梁链式结构方程,如下:
其中,;p=1,2,…,N为梁的标号,N为梁的数量,J p ,I p =1,2,…,NS p 为梁p的结构广义坐标标号,NS p 为梁p的结构广义坐标数量,,,,分别表示梁p的惯性速度、角速度、单位长度上的外力和单位长度上的外力矩,表示梁p的质量矩阵,q B 为边界条件项中变量,是q B 、和的函数,为气动力方程的广义坐标;
步骤(4)建立大展弦比无人机气动模型,基于ONERA气动力模型求解机翼、平尾以及其它细长气动翼面上的气动载荷,利用细长柔性体理论计算机身、外挂以及其它顺气流细长体上的气动荷载,细长刚体气动载荷对其转轴的侧力和力矩为:
式中,,分别为气动力对细长刚体转轴的侧力和力矩,和分别为细长刚体的惯性速度矢量和惯性角速度矢量,且表达在其自身气动坐标系内;为来流速度矢量,y为细长刚体表面点的坐标,该坐标以细长刚体前缘为圆点,顺气流方向指向细长刚体后缘为正向;y 0 为细长刚体转轴位置;S RB 和c RB 分别为细长刚体的横截面面积和长度;为大气密度;
步骤(5)建立大展弦比无人机刚柔耦合飞行动力学模型,得到刚柔耦合动力学方程组具体如下:
其中,
其中,来自无人机结构模型、气动力系数和边界条件,、和分别表示由多梁链式结构方程、气动力系数方程和边界载荷方程求解得到的质量矩阵,来自无人机气动模型;0 s,a 为或零矩阵,Δ a,a 为或单位矩阵;f B 是q B 、梁根部位置外力和外力矩时域响应的函数,是q B 、和的函数,是和的函数;J p ,I p =1,2,…,NS p ,n p ,m p =1,2,…,NA p ,p=1,2,…N,NA p 表示无人机机翼沿展向划分的气动单元个数,刚柔耦合动力学方程自由度总数为或,为除时间导数项、外载荷项和边界条件项之外的所有其它项,为气动力对分布力载荷项的贡献,为重力对分布力载荷项的贡献项,为边界条件项,,p=1,2,…N为气动力方程的广义坐标。
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