CN115584429B - 麻时效钢板材及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种麻时效钢板材制造方法，包括：进行一熔炼制程；进行一锻造制程；进行一轧制制程；以及对该轧制制程后的板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材；其中该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍、8～10wt％的钴、5.5～7.0wt％的钼、0.4～1.4wt％的钛、0.05～0.3wt％的铬、0.05～0.2wt％的铝、0.05～0.1wt％的硅、平衡量的铁，以及不可避免的杂质。本发明公开的麻时效钢板材的优点是一种新型低成本的麻时效钢合金，在经过适当固溶、深冷、时效环境后，获得了抗拉强度在275～320KSI及降伏强度在264～315KSI，具有良好的综合机械性能，可作为高尔夫球杆头的结构材料使用。

Description

麻时效钢板材及其制造方法
技术领域
本发明涉及高尔夫球杆的杆头，具体涉及一种高强度麻时效钢板材和一种高强度麻时效钢板材的制造方法。
背景技术
在高尔夫球杆头发展过程中，从早期木质实心到现今使用金属材料的空心杆头，整体强度越来越高且可减轻重量，甚至开始追求高惯性矩(MOI,moment of inertia)与高恢复系数(COR,coefficient of restitution)，来提高击球的成功率与球飞行的距离。而现今主流的金属材料可透过不同的加工处理方式与合金元素的搭配，创造出能够更具有操控、精准、远距及错误容忍值更高的最佳球具。
另一方面，铁系合金亦应用于高尔夫球杆头的领域。近年来，铁系合金高尔夫球杆头球杆头设计，渐渐强调高特征时间(CT,characteristic time)的高尔夫球杆头开发设计，主要是增加打击面的弹簧效应作为主要的设计理念，以增加击球距离。
然而，就现有的铁系合金球杆头的材质方面，尚未找寻到适合材质组成，以增加打击面的弹簧效应，进而增加击球距离。增加打击面弹簧效应有多种方式，其中以减薄打击面板材厚度为业界常用手法，此种方式需打击面板材搭配具有高强度、耐磨耗度及延展性等性质。
现有用于制作高尔夫球杆头的组成合金，例如专利申请号TW200630141(高尔夫杆头的不锈钢合金)公开案，揭示一种包括以重量百分比计的碳0.08～0.15％、硅0.5～1.5％、锰0.4～1.2％、铜0.55％以下、镍3.5～6.0％、铬13.5～17.0％、钼1.5～2.6％、氮0.07～0.13％，及其余比例则为铁的合金材料(下称现有不锈钢合金)。经由上述合金比例所制成的高尔夫球杆头，由其说明书的第9页的记载可知，其抗拉强度约为216.8～219.1KSI(1495.8～1511.7MPa)，而降伏强度约为175.7～180.7KSI(1212.36～1247MPa)。其整体强度仍然不足，进而导致高尔夫球杆头具有容易变形的缺点。
因此，便有需要提供一种用于高尔夫球杆头的高强度麻时效钢板材及其制造方法，以解决现有技术所存在的问题。
发明内容
本发明的一目的是提供一种高强度麻时效钢板材及其制造方法。
依据上述的目的，一方面，本发明实施例提供一种麻时效钢板材制造方法，包括下列步骤：对含有铁(Fe)、镍(Ni)、钴(Co)、钼(Mo)、钛(Ti)、铬(Cr)、铝(Al)、硅(Si)的材料进行一熔炼制程，以形成一铸锭；对该铸锭进行一锻造制程而形成一板胚；对该板胚进行一轧制制程而形成一板材；以及对该轧制制程后的该板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材；其中该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍(Ni)、8～10wt％的钴(Co)、5.5～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.05～0.1wt％的硅(Si)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质。
在本发明的一个实施例中，该固溶处理、该深冷处理及该时效处理是指在温度800℃～900℃固溶处理1～2小时，在温度-40～80℃深冷处理2～8小时，以及在温度430～550℃时效处理2～5小时。
在本发明的一个实施例中，该麻时效钢板材还包括：0.003～0.08％的钒(V)及0.003～0.08％的铌(Nb)。
在本发明的一个实施例中，该熔炼制程包括：采用工业纯铁、电解镍、电解钴、钼铁、纯铝条、海绵钛、铬铁合金、硅铁进行真空电弧自耗熔炼。
在本发明的一个实施例中，该锻造制程包括：进行一第一锻造步骤：在加热温度1180±10℃之间，将该铸锭进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕，以形成一坯料；进行一第二锻造步骤：在加热温度1000±10℃之间，将该第一锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；进行一第三锻造步骤：在加热温度960±10℃之间，将该第二锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；进行一第四锻造步骤：在加热温度900±10℃之间，将该第三锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后回炉；以及将该第四锻造步骤后的该坯料进行单向压下及四周整形交替操作，以形成该板坯。
在本发明的一个实施例中，该轧制制程包括：进行一第一热轧步骤：在加热温度1000±50℃之间，将该板胚进行滚轧，使该板胚的原始厚度减至第一厚度；进行一第二热轧步骤：在加热温度850±50℃之间，将该第一热轧步骤后的该板胚进行滚轧，使该板胚的该第一厚度减至第二厚度；进行一第三热轧步骤：在加热温度1000±50℃之间，将该第二热轧步骤后的该板胚进行水淬；以及进行一第四热轧步骤：在加热温度850±50℃之间，将该第三热轧步骤后的该板胚进行换向滚轧，使该板胚的该第二厚度减至第三厚度。
第二方面，本发明实施例提供一种麻时效钢板材制造方法，包括下列步骤：对含有铁(Fe)、镍(Ni)、钴(Co)、钼(Mo)、钛(Ti)、铬(Cr)、铝(Al)、硅(Si)的材料进行一熔炼制程，以形成一铸锭；对该铸锭进行一锻造制程而形成一板胚：对该板胚进行一轧制制程而形成一板材；以及
对该轧制制程后的该板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材；其中该麻时效钢板材由以下成份所组成：16～19wt％的镍(Ni)、8～10wt％的钴(Co)、5.5～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.05～0.1wt％的硅(Si)、0.003～0.08％的钒(V)、0.003～0.08％的铌(Nb)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质。
第三方面，本发明实施例提供一种麻时效钢板材，以其总重为100wt％计算，以其总重为100wt％计算，该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍(Ni)、8～10wt％的钴(Co)、5.5～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.05～0.1wt％的硅(Si)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质。
在本发明的一个实施例中，该麻时效钢板材还包括0.003～0.08％的钒(V)及0.003～0.08％的铌(Nb)。
第四方面，本发明实施例提供一种麻时效钢板材，以其总重为100wt％计算，该麻时效钢板材由以下成份所组成：16～19wt％的镍(Ni)、8～10wt％的钴(Co)、5.5～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.05～0.1wt％的硅(Si)、0.003～0.08％的钒(V)、0.003～0.08％的铌(Nb)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质。
本发明的麻时效钢板材的优点是一种新型低成本的麻时效钢合金，在经过适当固溶、深冷、时效环境后，具有良好的综合机械性能，可作为高尔夫球杆头的结构材料使用，并可进行冷热加工；在高氯环境中具有良好的抗腐蚀性能，作为高尔夫球杆头的最佳材质。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明一实施例的麻时效钢板材制造方法的流程示意图。
图2为本发明的锻造制程的流程示意图。
图3为本发明的轧制制程的流程示意图。
图4a及4b为本发明的一实施例的麻时效钢板材经固溶处理+深冷处理+时效处理后的金相图(SEM扫描电子显微镜照片-500及1000倍)。
图5a及5b为本发明的一实施例的麻时效钢板材的金相图(SEM扫描电子显微镜照片-5000倍)，其显示Ni3Ti析出物。
图6为本发明的一实施例的麻时效钢板材的金相图(SEM扫描电子显微镜照片-5000倍)，其显示Ni3Mo析出物。
主要元件符号说明：
S100为步骤；S200为步骤；S210为第一锻造步骤；S220为第二锻造步骤；S230为第三锻造步骤；S240为第四锻造步骤；S250为步骤；S300为步骤；S310为第一热轧步骤；S320为第二热轧步骤；S330为第三热轧步骤；S340为第四热轧步骤。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
参见图1，为本发明的一实施例的用于高尔夫球杆头的麻时效钢板材制造方法的流程示意图。该麻时效钢板材为一种高强度Fe-Ni基马氏体时效钢。该麻时效钢板材制造方法，包括下列步骤：
在步骤S100中，对含有铁(Fe)、镍(Ni)、钴(Co)、钼(Mo)、钛(Ti)、铬(Cr)、铝(Al)、硅(Si)的材料进行一熔炼制程，以形成一麻时效钢铸锭。举例而言，采用工业纯铁、电解镍、电解钴、钼铁、纯铝条、海绵钛、铬铁合金、硅铁为原材料进行真空电弧自耗熔炼。冶炼采用真空感应炉，含硅(Si)、铁(Fe)、钴(Co)、镍(Ni)和钼(Mo)的材料加入坩埚中，含铝(Al)、钛(Ti)和铬(Cr)的材料装入料斗，采用通常的冶炼工艺冶炼，但在精炼期终了，合金化之后，充氩(Ar)气，然后通电搅拌并抽真空1～2分钟，真空度达10-2mmHg以上，温度达1600℃左右，停电出钢。氧化物、硫化物和氧硫化物，呈渣的形式浮到钢液表面或附着于坩埚壁上，在出钢时被除掉，这样达到了净化钢的目的。添加0.1％的钒铁、铌铁，使钒(V)、铌(Nb)最后残留在钢合金中占0.003～0.08％，并且呈微细的化合物质点，有细化晶粒的作用，结果大大改善麻时效钢合金的冲击韧性，同时强度和疲劳极限也都有所提高。在精炼期结束后，向坩埚中添加少量碳(C)，利用碳与钢液中的氧气(O2)和硫(S)有很强亲和力，进一步脱去钢合金中的氧气(O2)和硫(S)，净化钢液，钢质纯化。同时控制其加入方式，供电搅拌、停电等制程，使碳(C)在钢合金中残留0.0035～0.03％，增大钢液流动性和过冷度，增多铸锭时的非自发核心，使钢锭的晶粒细化。固溶的过饱和碳含量较低，其晶格扭曲适中，结果是保持了高抗拉强度，同时提高了钢合金的冲击韧性和疲劳强度极限。
进一步地，钢合金各组成分依照设计质量配比后，进行真空自耗熔炼炉熔炼，熔炼次数为3次，第一次铸锭直径为120mm，第二次铸锭直径为170mm，第三次铸锭直径为220mm。铸锭生产工艺流程如下：挑料→混料→布料→压制电极→电极组焊→熔炼→铸锭处理、分析检验→入库。根据所确定的工艺路线、合金化方式及所制定的试制方案熔炼出直径Φ220mm的铸锭。铸锭扒除表面污染层及皮下气孔缺陷后，在距离铸锭冒口和底部均为50mm位置，取化学成分和气体分析样品。采用标准方法，完成了成分检测，结果如表1所示。可见，铸锭中各主要元素及杂质元素均满足试制要求，成分控制达到了预期目标。
表1铸锭成分比例
编号 Fe Ni Co Mo Ti Cr Al Si Nb V
实施例1 bal. 16.0 8.0 5.5 0.4 0.3 0.2 0.07 ≦0.1 ≦0.1
实施例2 bal. 16.0 10.0 5.0 0.9 0.3 0.2 0.06 ≦0.1 ≦0.1
实施例3 bal. 16.0 9.0 6.0 1.4 0.3 0.2 0.07 ≦0.1 ≦0.1
实施例4 bal. 17.5 8.0 5.0 1.4 0.3 0.2 0.05 ≦0.1 ≦0.1
实施例5 bal. 17.5 10.0 7.0 0.4 0.3 0.2 0.09 ≦0.1 ≦0.1
实施例6 bal. 17.5 8.3 5.7 0.9 0.3 0.2 0.10 ≦0.1 ≦0.1
实施例7 bal. 19.0 8.0 6.4 0.9 0.3 0.2 0.05 ≦0.1 ≦0.1
实施例8 bal. 19.0 9.5 6.6 1.4 0.3 0.2 0.07 ≦0.1 ≦0.1
实施例9 bal. 19.0 8.7 5.0 0.4 0.3 0.2 0.07 ≦0.1 ≦0.1
进一步地，在步骤S200中，对该铸锭进行一锻造制程(forging process)而形成一板胚。举例，采用的锻造设备为800吨快锻机，加热炉温度控制精度±10℃。参见图2，为本发明的锻造制程的流程示意图。该锻造制程包括：进行一第一锻造步骤S210，开坯：在加热温度1180±10℃之间，将该铸锭进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕，以形成一坯料；进行一第二锻造步骤S220，坯料改锻：在加热温度1000±10℃之间，将该第一锻造步骤S210后之坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；进行一第三锻造步骤S230，坯料改锻：在加热温度960±10℃之间，将该第二锻造步骤S220后之坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；进行一第四锻造步骤S240，坯料改锻：在加热温度900±10℃之间，将该第三锻造步骤S230后之坯料进行一镦粗一拔长，锻后回炉；以及在步骤S250中，将该第四锻造步骤后之坯料进行单向压下及四周整形交替操作，并锻制成尺寸为400mmx300mmx60mm的板坯。
进一步地，在步骤S300中，对该板胚进行一轧制制程(rolling process)而形成一板材。举例，采用轧辊宽度为400mm的小型轧板机完成板材轧制。该板坯采用高温箱式电阻炉加热，在热轧试验机组轧机上轧制。使用数字式电位差计对箱式电阻炉进行温度校订，保证温度偏差±10℃。
参见图3，为本发明的轧制制程的流程示意图。在本实施例中，该轧制制程(亦即压轧工法)包括：进行一第一热轧步骤S310：在加热温度1000±100℃之间，将该板胚进行滚轧，使该板胚之原始厚度减至第一厚度，例如δ60mm→δ30mm；进行一第二热轧步骤S320：在加热温度850±50℃之间，将该第一热处理步骤S310后的板胚进行滚轧，使该板胚之第一厚度减至第二厚度，例如δ30mm→δ15mm；进行一第三热轧步骤S330：在加热温度1000±100℃之间，将该第二热处理步骤S320后的板胚进行水淬，例如水淬30分钟；以及进行一第四热轧步骤S340：在加热温度850±50℃之间，将该第三热处理步骤S330后的板胚进行换向滚轧，使该板胚的第二厚度减至第三厚度，例如δ15mm→δ4±0.6mm，以形成该板材。
进一步地，在步骤S400中，对该轧制制程后的该板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材产品。举例，该轧制制程后的最终热处理制程包括在温度800℃～900℃固溶处理(solution treatment)1～2小时，在温度-40～80℃深冷处理(cryogenic treatment)2～8小时，以及在温度430～550℃时效处理(ageing treatment)2～5小时，而完成该麻时效钢板材产品。详言之，固溶处理：加热到830±15℃，热透后保温1小时，油淬；或空冷、或用惰性气体进行真空热处理，随后进行深冷处理，在-73℃，2小时≤保温时间≤8小时，然后在空气中升到室温；时效处理(回火处理)：加热到430～550℃，保温2～5小时，空冷。除了钴之外，加入的合金元素都降低Ms点，但可保持Mf点高于室温，这样固溶化后淬冷下来都能完全转化为马氏体。时效析出硬化相主要是小片状Ni3Mo，钴的作用是加强Ni3Mo引起析出硬化，钼是主要时效硬化的主要元素。
进一步地，该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍(Ni)、8～10wt％的钴(Co)、5.5～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.05～0.1wt％的硅(Si)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质(例如O、N、S、C等)，如表2。
表2麻时效钢板材的成分
其中，如上所述，本发明麻时效钢板材在含有Co、Mo、Ti、Cr、Al、Si的Fe-Ni基马氏体时效钢所要求的各种原材料中可更添加0.1％的V铁、Nb铁，并于合金中残留0.003～0.083％的Nb与V化合物，由于钢质纯净度高、晶粒细化，因此抗拉强度、疲劳强度，特别是冲击韧性与已有技术相比要高。本发明麻时效钢板材获得了抗拉强度在275～320KSI及降伏强度在264～315KSI的Fe-Ni基马氏体时效钢，满足了高尔夫球杆头的需求，如表3所示。
表3麻时效钢板材的性能
进一步地，根据本发明的实施例3中，麻时效钢板材的材料性能指针为：本发明的轧制制程后的最终热处理制程在830℃高温真空环境中后、再经由深冷-73℃之后，藉由480℃时效效能使麻时效钢板材达到最佳强度指标；抗拉强度TS在320KSI、降伏强度YS在315KSI、延伸率EL在6.5％、硬度在HRC 56。参见图4a及4b，为本发明一实施例的麻时效钢板材经固溶处理+深冷处理+时效处理后的金相图。
其中，添加16.0～19.0wt％的镍于钢合金材料中，可增加合金材料的抗腐蚀性及抗氧化性，且稳定合金材料的沃斯田铁(FCC)相。镍对改善钢的韧性具有积极作用。麻田散铁时效钢中的镍可以促进Ni3的时效析出。当镍含量较少时，Ni3Ti仅限制在晶界和板条上。到18％时，在晶界和板条上能发现Ni3Ti。图5a及5b为本发明的一实施例的麻时效钢板材的金相图，其显示Ni3Ti析出物。
添加8～10wt％的钴于钢合金材料中，使麻时效钢合金获得更高的抗拉强度及降伏强度。
添加5.5～7.0wt％的钼于钢合金材料中，可进一步提升麻时效钢合金的高温强度、潜变强度与高温硬度，相对增加制作出的高尔夫球杆头的耐磨性及强度。添加钼有机会使Fe2Mo和Ni3Mo析出，在不降低韧性的情况下可以提高强度。钼可以与镍生成Ni3Mo金属间化合物，增强基体，并抑制麻时效钢合金中的P和S。图6为本发明的一实施例的麻时效钢板材的金相图，其显示Ni3Mo析出物。
添加0.4～1.4wt％的钛于钢合金材料中，钛可以通过形成Ni3Ti来提高麻时效钢合金的强度，强度和韧性有显著影响。当钛含量超过2.0％时，韧性会急剧下降。达不到0.4％，不仅强度达不到要求，而且在烧结过程中被压下沃斯田铁加工出效果并降低，从而促进了及时性(过时效)的软化。因此将钛含量保持在0.4～1.4％。
添加0.05～0.3wt％的铬于钢合金材料中，以确保麻时效钢合金的耐腐蚀性。
添加0.05～0.2wt％的铝于钢合金材料中，可使钢的表面形成致密的Ai2O3氧化膜，进而提升麻时效钢合金的抗蚀性。
添加0.05～0.1wt％的硅于钢合金材料中，在熔炼制程时，麻时效钢合金材料内可防止气孔形成，增进收缩作用及增加钢液流动性等优点，有助于铸件原料的制程。
进一步地，本发明的用于高尔夫球杆头的麻时效钢板材为麻时效钢(C320)合金组成，其中该麻时效钢合金的密度为7.9～8.1g/cm3。本发明与现有技术相比，本发明的麻时效钢板材综合性能优良，具有更高的强度和良好塑韧性的优点，同时具有较好的抗应力腐蚀性能。
综上所述，本发明的麻时效钢板材的优点是一种新型低成本的麻时效钢合金，在经过适当固溶、深冷、时效环境后，获得了抗拉强度在275～320KSI及降伏强度在264～315KSI，具有良好的综合机械性能，可作为高尔夫球杆头的结构材料使用，并可进行冷热加工；在高氯环境中具有良好的抗腐蚀性能，作为高尔夫球杆头的最佳材质。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (4)

1.一种麻时效钢板材制造方法，其特征在于，包括下列步骤：
对含有铁(Fe)、镍(Ni)、钴(Co)、钼(Mo)、钛(Ti)、铬(Cr)、铝(Al)、硅(Si)的材料进行一熔炼制程，以形成一铸锭；
对该铸锭进行一锻造制程而形成一板胚；
对该板胚进行一轧制制程而形成一板材；以及
对该轧制制程后的该板材进行一固溶处理、一深冷处理及一时效处理而完成一麻时效钢板材；
其中该麻时效钢板材包括以下成份：16～19wt％的镍(Ni)、8～8.7wt％的钴(Co)、6.4～7.0wt％的钼(Mo)、0.4～1.4wt％的钛(Ti)、0.05～0.3wt％的铬(Cr)、0.05～0.2wt％的铝(Al)、0.06～0.1wt％的硅(Si)、平衡量的铁(Fe)，以及不可避免的杂质；
其中该固溶处理是指：加热到温度830±15℃之间，即温度815～845℃，热透后保温1小时，油淬，该深冷处理是指：在温度-40～80℃深冷处理2～8小时，以及该时效处理是指：在温度430～550℃时效处理2～5小时；
其中，该麻时效钢板材还包括：0.003～0.08％的钒(V)及0.003～0.08％的铌(Nb)。
2.根据权利要求1所述的麻时效钢板材制造方法，其特征在于，该熔炼制程包括：采用工业纯铁、电解镍、电解钴、钼铁、纯铝条、海绵钛、铬铁合金、硅铁进行真空电弧自耗熔炼。
3.根据权利要求1所述的麻时效钢板材制造方法，其特征在于，该锻造制程包括：
进行一第一锻造步骤：在加热温度1180±10℃之间，将该铸锭进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕，以形成一坯料；
进行一第二锻造步骤：在加热温度1000±10℃之间，将该第一锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；
进行一第三锻造步骤：在加热温度960±10℃之间，将该第二锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后空冷，且研磨除去表面氧化皮与磨去裂痕；
进行一第四锻造步骤：在加热温度900±10℃之间，将该第三锻造步骤后的该坯料进行一镦粗一拔长，锻后回炉；以及
将该第四锻造步骤后的该坯料进行单向压下及四周整形交替操作，以形成板坯。
4.根据权利要求1所述的麻时效钢板材制造方法，其特征在于，该轧制制程包括：
进行一第一热轧步骤：在加热温度1000±50℃之间，将该板胚进行滚轧，使该板胚的原始厚度减至第一厚度；
进行一第二热轧步骤：在加热温度850±50℃之间，将该第一热轧步骤后的该板胚进行滚轧，使该板胚的该第一厚度减至第二厚度；
进行一第三热轧步骤：在加热温度1000±50℃之间，将该第二热轧步骤后的该板胚进行水淬；以及
进行一第四热轧步骤：在加热温度850±50℃之间，将该第三热轧步骤后的该板胚进行换向滚轧，使该板胚的该第二厚度减至第三厚度。
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