CN115290241B - 薄板内部残余应力的测试方法 - Google Patents

薄板内部残余应力的测试方法 Download PDF

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CN115290241B CN202211212028.2A CN202211212028A CN115290241B CN 115290241 B CN115290241 B CN 115290241B CN 202211212028 A CN202211212028 A CN 202211212028A CN 115290241 B CN115290241 B CN 115290241B
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Abstract

本发明提供了一种薄板内部残余应力的测试方法，包括：S1：沿薄板宽度方向等间隔预设并切割出多个长度相同且平行于薄板长度方向的翅片，翅片有固定端和活动端，根据每个翅片切割前后的长度计算每个翅片所受沿薄板长度方向上的x向应变
Figure 252891DEST_PATH_IMAGE001
和x向残余应力
Figure 809774DEST_PATH_IMAGE002
，根据所有
Figure 607966DEST_PATH_IMAGE002
得到x向残余应力在薄板宽度方向上的应力分布；S2：沿薄板厚度方向对固定端进行多次切割，计算每个翅片每次切割后的总切割深度
Figure 852871DEST_PATH_IMAGE003
和x向残余应力
Figure 256171DEST_PATH_IMAGE004
，根据所有
Figure 46272DEST_PATH_IMAGE004
得到第i个翅片所受x向残余应力在薄板厚度方向上的应力分布；S3：取S1得到的
Figure 535023DEST_PATH_IMAGE005
和S2对应的
Figure 68772DEST_PATH_IMAGE004
，计算x向残余应力在薄板yz横截面上的分布
Figure 123316DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 287581DEST_PATH_IMAGE007
。采用该方案，实现对残余应力在薄板厚度上分布规律的定量表征。

Description

薄板内部残余应力的测试方法
技术领域
本发明涉及薄板内部残余应力测试技术领域，具体而言，涉及一种薄板内部残余应力的测试方法。
背景技术
高性能薄板板材广泛应用于航空航天、电气电子、芯片封装等领域，如飞机蒙皮、芯片引线框架加工，变压器等。薄板板材在加工制备飞机蒙皮、芯片引线框架过程中，表面去除面积可占总面积的80％，去除厚度可占总厚度60％以上。板材薄导致材料的弯曲刚度低，薄板板材在去除加工过程中，即使较低的残余应力也会产生较大变形。定量表征薄板残余应力在厚度上的分布是薄板在板材去除过程中的控制变形的前提。
现有技术中通常采用单侧腐蚀法实现对薄板内部残余应力评估，该方法需对薄板板材一侧贴膜保护，另一侧采用腐蚀液进行腐蚀，腐蚀深度达到板厚的50%后对比翘曲变形量。该方法只能依据变形程度，定性判断残余应力大小，无法定量表征残余应力在薄板厚度上的分布规律。
由于薄板在固溶淬火等过程中的不均匀冷却，薄板表面与心部残余应力拉压状态不同，因此通过单侧腐蚀法定性获得的变形规律，难以快速指导薄板生产工艺的优化。随着民航客机和高性能芯片封装材料批量供货需求，薄板残余应力定量表征技术急需技术突破。因此，有效控制薄板加工变形的前提，需要一种能够快速定量表征薄板内部残余应力分布的方法。
发明内容
本发明提供了一种薄板内部残余应力的测试方法，以定量表征残余应力在薄板厚度上的分布规律。
为了实现上述目的，本发明提供了一种薄板内部残余应力的测试方法，包括：S1：沿薄板的宽度方向等间隔预设并切割出多个平行于薄板长度方向的翅片，翅片的长度相同且均小于薄板的宽度，翅片具有相对的固定端和活动端，根据每个翅片在切割前后的长度，计算每个翅片所受的沿薄板的长度方向上的x向应变
Figure 384959DEST_PATH_IMAGE001
和x向残余应力
Figure 737574DEST_PATH_IMAGE002
，根据所有翅片的
Figure 525402DEST_PATH_IMAGE002
得到x向残余应力在薄板宽度方向上的应力分布；S2：沿薄板厚度方向对翅片的固定端进行多次切割，记录切割参数以及每个翅片在每次切割后的翘起情况和弯曲参数，计算每个翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 161920DEST_PATH_IMAGE003
和x向残余应力
Figure 377000DEST_PATH_IMAGE004
，根据所有
Figure 466179DEST_PATH_IMAGE004
得到第i个翅片所受x向残余应力在薄板厚度方向上的应力分布；S3：取S1计算得到的第i个翅片的
Figure 57697DEST_PATH_IMAGE002
和S2对应第i个翅片在第j次切割后的
Figure 283142DEST_PATH_IMAGE004
，计算并得到x向残余应力在薄板yz横截面上的分布
Figure 980709DEST_PATH_IMAGE005
，
Figure 760446DEST_PATH_IMAGE006
。
进一步地，S1包括：S1.1：沿薄板的宽度方向等间隔设置切割标记，所有切割标记的延伸方向相同均平行于薄板的长度方向并延伸至薄板的一端，切割标记的延伸长度小于薄板的宽度，任意两个切割标记之间的区域形成一个翅片，记录在切割前的第i个翅片的初始长度
Figure 952393DEST_PATH_IMAGE007
；S1.2：沿薄板厚度方向对切割标记进行贯穿薄板的切割，记录每个翅片沿薄板的长度方向形变后的形变长度
Figure 32344DEST_PATH_IMAGE008
。
进一步地，S1还包括：S1.3：通过记录的翅片的初始长度
Figure 854807DEST_PATH_IMAGE007
和翅片的形变长度
Figure 918578DEST_PATH_IMAGE008
计算每个翅片所受沿薄板的长度方向上的x向应变
Figure 851899DEST_PATH_IMAGE001
和x向残余应力
Figure 802668DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure 592770DEST_PATH_IMAGE009
，
Figure 81520DEST_PATH_IMAGE010
，其中，E为薄板的弹性模量。
进一步地，S2包括：在每次对薄板进行切割之前，先对薄板沿长度方向的两端进行约束，以使翅片的延伸方向和薄板的宽度方向平行，每次切割完成后，均解除对翅片的活动端一侧的薄板的约束，以计算并记录第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲参数。
进一步地，每个翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 615269DEST_PATH_IMAGE003
和x向残余应力
Figure 873075DEST_PATH_IMAGE004
可表示为：
Figure 99657DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 856130DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 131253DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 571462DEST_PATH_IMAGE014
为每一次切割的切割深度，t为切割宽度，
Figure 437787DEST_PATH_IMAGE015
为第i个翅片在第j次切割后的翅片未被切割部分的惯性矩，E为薄板的杨氏弹性模量，
Figure 901129DEST_PATH_IMAGE016
为第i个翅片在第j次切割后扣除切割部分翘曲量后的翘曲量；
Figure 776681DEST_PATH_IMAGE017
为第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲高度，
Figure 9079DEST_PATH_IMAGE018
为第i个翅片在第j次切割后的长度余量，S为薄板的厚度；m为第i个翅片在第j次切割后残余应力释放的等效弧长；其中，当t无限趋近于0时，
Figure 62617DEST_PATH_IMAGE004
的计算公式可表示为：
Figure 13256DEST_PATH_IMAGE019
。
进一步地，m可近似表示为：
Figure 692499DEST_PATH_IMAGE020
；第i个翅片在第j次切割后形成切槽并弯曲，形成沿薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面和第二弯曲面；在薄板xz横截面上，第一弯曲面和第二弯曲面为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，等效弧长m为该截面上的切槽开口两端之间形成的圆弧弧长，等效弧长m的弯曲曲率和两个弯曲圆弧的弯曲曲率相同；
Figure 576141DEST_PATH_IMAGE016
为该截面上切槽开口翘起的一端距离翅片翘起后的顶端的高度，
Figure 253110DEST_PATH_IMAGE017
为该截面上切槽开口未翘起的一端距离翅片翘起后的顶端的高度。
进一步地，
Figure 487782DEST_PATH_IMAGE004
由以下公式得到：
Figure 642820DEST_PATH_IMAGE021
；
Figure 161395DEST_PATH_IMAGE022
；其中，
Figure 743686DEST_PATH_IMAGE023
为第i个翅片在第j次切割后的弯矩总和，
Figure 465654DEST_PATH_IMAGE024
为第i个翅片在第j次切割后产生的弯矩增量。
进一步地，
Figure 424383DEST_PATH_IMAGE023
的计算方法为：
Figure 548197DEST_PATH_IMAGE025
；
Figure 566969DEST_PATH_IMAGE026
为平均弯曲弧长，
Figure 776233DEST_PATH_IMAGE027
为第i个翅片在第j次切割后的残余应力在任一单位长度的弯曲弧长上的平均弯矩；其中，第i个翅片在第j次切割后弯曲并形成沿薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面和第二弯曲面，在薄板xz横截面上，第一弯曲面和第二弯曲面为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，平均弯曲弧长位于两个弯曲圆弧之间，平均弯曲弧长的弯曲曲率和两个弯曲圆弧的曲率相同，平均弯曲弧长距两侧弯曲圆弧的距离相同。
进一步地，
Figure 820544DEST_PATH_IMAGE027
的计算方法为：
Figure 736547DEST_PATH_IMAGE028
。
进一步地，
Figure 988537DEST_PATH_IMAGE026
、
Figure 419518DEST_PATH_IMAGE029
和
Figure 720049DEST_PATH_IMAGE015
的计算方法分别为：
Figure 552876DEST_PATH_IMAGE030
；
Figure 913450DEST_PATH_IMAGE031
；
Figure 80995DEST_PATH_IMAGE032
；其中，
Figure 981955DEST_PATH_IMAGE033
为第i个翅片在第j次切割后的弯曲曲率半径，
Figure 872551DEST_PATH_IMAGE029
为第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲角度。
进一步地，S2还包括残余应力修正；
Figure 466343DEST_PATH_IMAGE034
；
Figure 606338DEST_PATH_IMAGE035
；其中，
Figure 514251DEST_PATH_IMAGE036
为
Figure 72402DEST_PATH_IMAGE037
层的残余应力对未切割部位残生的残余应力影响；
Figure 774779DEST_PATH_IMAGE038
为第i个翅片在第j次切割时的残余应力修正值。
应用本发明的技术方案，提供了一种薄板内部残余应力的测试方法，包括：S1：沿薄板的宽度方向等间隔预设并切割出多个平行于薄板长度方向的翅片，翅片的长度相同且均小于薄板的宽度，翅片具有相对的固定端和活动端，根据每个翅片在切割前后的长度，计算每个翅片所受的沿薄板的长度方向上的x向应变
Figure 667649DEST_PATH_IMAGE039
和x向残余应力
Figure 848094DEST_PATH_IMAGE040
，根据所有翅片的
Figure 510020DEST_PATH_IMAGE040
得到x向残余应力在薄板宽度方向上的应力分布；S2：沿薄板厚度方向对翅片的固定端进行多次切割，记录切割参数以及每个翅片在每次切割后的翘起情况和弯曲参数，计算每个翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 445615DEST_PATH_IMAGE041
和x向残余应力
Figure 763464DEST_PATH_IMAGE042
，根据所有
Figure 70903DEST_PATH_IMAGE042
得到第i个翅片所受x向残余应力在薄板厚度方向上的应力分布；S3：取S1计算得到的第i个翅片的
Figure 790598DEST_PATH_IMAGE040
和S2对应第i个翅片在第j次切割后的
Figure 631515DEST_PATH_IMAGE042
，计算并得到x向残余应力在薄板yz横截面上的分布
Figure 498977DEST_PATH_IMAGE043
，
Figure 286804DEST_PATH_IMAGE044
。采用该方案，根据多个x向残余应力在薄板宽度方向（y向）上和厚度方向（z向）上的分布，得到薄板内部残余应力在yz横截面上的分布，避免了现有技术中通过单侧腐蚀法评估薄板内部残余应力的方法仅能定性判断残余应力的大小，而无法定量表征残余应力在薄板厚度上的分布的情况，通过本方案的计算得到薄板内部残余应力的大小和分布，表征准确可靠。
附图说明
构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1示出了本发明的实施例提供的薄板内部残余应力的测试方法的流程图；
图2示出了适用于图1方法的薄板的结构示意图；
图3示出了S1.1步骤后的薄板的结构示意图；
图4示出了S1.2步骤后的薄板的结构示意图；
图5示出了S2步骤中的薄板约束示意图；
图6示出了S2步骤中的薄板切割示意图；
图7示出了S2步骤中的薄板弯曲示意图；
图8示出了S2步骤中的薄板xz截面示意图。
其中，上述附图包括以下附图标记：
11、切槽；12、第一弯曲面；13、第二弯曲面。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的，决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
如图1所示，本发明的实施例提供了一种薄板内部残余应力的测试方法，包括：S1：沿薄板的宽度方向等间隔预设并切割出多个平行于薄板长度方向的翅片，翅片的长度相同且均小于薄板的宽度，翅片具有相对的固定端和活动端，根据每个翅片在切割前后的长度，计算每个翅片所受的沿薄板的长度方向上的x向应变
Figure 657742DEST_PATH_IMAGE001
和x向残余应力
Figure 685872DEST_PATH_IMAGE002
，根据所有翅片的
Figure 712734DEST_PATH_IMAGE002
得到x向残余应力在薄板宽度方向上的应力分布；S2：沿薄板厚度方向对翅片的固定端进行多次切割，记录切割参数以及每个翅片在每次切割后的翘起情况和弯曲参数，计算每个翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 100990DEST_PATH_IMAGE003
和x向残余应力
Figure 592014DEST_PATH_IMAGE004
，根据所有
Figure 774734DEST_PATH_IMAGE004
得到第i个翅片所受x向残余应力在薄板厚度方向上的应力分布；S3：取S1计算得到的第i个翅片的
Figure 554471DEST_PATH_IMAGE002
和S2对应第i个翅片在第j次切割后的
Figure 995686DEST_PATH_IMAGE004
，计算并得到x向残余应力在薄板yz横截面上的分布
Figure 75637DEST_PATH_IMAGE005
，
Figure 898100DEST_PATH_IMAGE006
。
在本实施例中，根据多个x向残余应力在薄板宽度方向（y向）上和厚度方向（z向）上的分布，得到薄板内部残余应力在yz横截面上的分布，避免了现有技术中通过单侧腐蚀法评估薄板内部残余应力的方法仅能定性判断残余应力的大小，而无法定量表征残余应力在薄板厚度上的分布的情况，通过本方案的计算得到薄板内部残余应力的大小和分布，表征准确可靠。
如图2至图4、图8所示，S1包括：S1.1：沿薄板的宽度方向间隔设置切割标记，切割标记的延伸方向相同均平行于薄板的长度方向并延伸至薄板的一端，切割标记的延伸长度小于薄板的宽度，任意两个切割标记之间的区域形成一个翅片，记录在切割前的第i个翅片的初始长度
Figure 961871DEST_PATH_IMAGE007
；S1.2：沿薄板厚度方向对切割标记进行贯穿薄板的切割，记录每个翅片沿薄板的长度方向形变后的形变长度
Figure 629612DEST_PATH_IMAGE008
。
具体地，如图2和图8所示，定义薄板x向薄板长度方向，为残余应力测试方向，y向为薄板宽度方向，z向为薄板厚度方向，薄板初始时处于静止平衡状态，薄板x向残余应力合力在薄板宽度方向（y向）合力为零。在本实施例中，i=1、2、3......、10，S1.1和S1.2的具体操作过程如下：取一个薄板板材，沿薄板的宽度方向（y向）间隔设置11个沿薄板的长度方向（x向）延伸的切割标记，多个切割标记平行且长度相同，每个切割标记的一端均沿薄板的长度方向（x向）延伸至薄板的一端，另一端位于薄板的平面上，任意两个切割标记之间形成一个翅片，共计10个翅片，沿薄板的宽度方向（y 向）依次为翅片1、翅片2、翅片3、翅片4.....、翅片10。记录下切割标记的长度
Figure 908278DEST_PATH_IMAGE007
，此切割标记的长度也作为未切割时的10个翅片的初始长度。之后采用线切割的切割方式依次对每个切割标记位置进行贯穿薄板的切割，切割方向平行于薄板的厚度方向（z向），得到10个翅片（翅片1至翅片10，即图中的1、2、3......、i），10个翅片在切割后均为一端固定、另一端可活动的条状结构，线切割获得上述所有翅片后，每个翅片所受的残余应力在薄板厚度方向（z向）上的合力会释放，10个翅片受薄板内部x向残余应力的影响发生形变，记录形变后的每个翅片的长度
Figure 901642DEST_PATH_IMAGE045
。其中，
Figure 187130DEST_PATH_IMAGE046
小于薄板的长度，翅片的形变包括翅片沿薄板的长度方向的伸长或缩短，
Figure 924142DEST_PATH_IMAGE045
为第i个翅片形变后的整体长度，如
Figure 244265DEST_PATH_IMAGE047
为翅片1形变后的长度。本实施例中主要采用激光位移传感器实现对每个翅片切割前后长度的测量，具体地，在对切割标记进行切割前，先通过激光位移传感器测量位于薄板端部一侧的翅片的端部的初始位置坐标（即图3中的
Figure 188956DEST_PATH_IMAGE048
、
Figure 165002DEST_PATH_IMAGE049
、
Figure 502442DEST_PATH_IMAGE050
......、
Figure 614755DEST_PATH_IMAGE051
位置的坐标），在切割标记切割后，再通过激光位移传感器测量形变后的翅片的活动端（和上述翅片的端部为同一端）的形变位置坐标（即图4中的
Figure 746659DEST_PATH_IMAGE052
、
Figure 6739DEST_PATH_IMAGE053
、
Figure 85553DEST_PATH_IMAGE054
......、
Figure 131001DEST_PATH_IMAGE055
位置的坐标），通过
Figure 699386DEST_PATH_IMAGE055
和
Figure 446762DEST_PATH_IMAGE051
的坐标即可得到每个翅片在薄板长度方向（x向）上的形变长度，并得到每个翅片在薄板长度方向（x向）上形变后的整体长度
Figure 63688DEST_PATH_IMAGE045
。
进一步地，S1还包括：S1.3：通过记录的翅片的初始长度
Figure 462177DEST_PATH_IMAGE007
和翅片的形变长度
Figure 670304DEST_PATH_IMAGE008
计算每个翅片所受沿薄板的长度方向上的x向应变
Figure 842660DEST_PATH_IMAGE001
和x向残余应力
Figure 325594DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure 267005DEST_PATH_IMAGE009
，
Figure 177192DEST_PATH_IMAGE010
，其中，E为薄板的弹性模量。如图8所示，在本实施例中，根据得到的每个翅片形变后的
Figure 384314DEST_PATH_IMAGE045
以及切割前的所有翅片的初始长度
Figure 343042DEST_PATH_IMAGE046
计算每个翅片的x向应变
Figure 466856DEST_PATH_IMAGE001
，
Figure 282365DEST_PATH_IMAGE009
。以翅片1为例，
Figure 163734DEST_PATH_IMAGE056
，其余翅片的
Figure 988470DEST_PATH_IMAGE001
同理，根据得到的
Figure 904474DEST_PATH_IMAGE057
、
Figure 140152DEST_PATH_IMAGE058
、
Figure 836712DEST_PATH_IMAGE059
......、
Figure 933981DEST_PATH_IMAGE060
得到残余应力在薄板宽度方向（y向）上的分布差异。
如图5至图8所示，S2包括：在每次对薄板进行切割之前，先对薄板沿长度方向的两端进行约束，以使翅片的延伸方向和薄板的宽度方向平行，每次切割完成后，均解除对翅片的活动端一侧的薄板的约束，以计算并记录第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲参数。在本实施例中，对完成S1步骤的薄板的A端和B端进行固定，以保证每个翅片的初始状态相同，每次切割完成后都解除对B端的约束，使得残余应力在薄板厚度方向（z向）上的平衡被打破，使得每个翅片产生不同程度的翘曲变形，观察相同初始状态下的10个翅片在相同切割深度时的弯曲情况，并记录每个翅片在每次切割后的弯曲参数。
如图8所示，每个翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 501229DEST_PATH_IMAGE003
和x向残余应力
Figure 861803DEST_PATH_IMAGE004
可表示为：
Figure 265234DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 166194DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 119106DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 650582DEST_PATH_IMAGE014
为每一次切割的切割深度，t为切割宽度，
Figure 790576DEST_PATH_IMAGE015
为第i个翅片在第j次切割后的翅片未被切割部分的惯性矩，E为薄板的杨氏弹性模量，
Figure 744494DEST_PATH_IMAGE016
为第i个翅片在第j次切割后扣除切割部分翘曲量后的翘曲量；
Figure 83072DEST_PATH_IMAGE017
为第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲高度，
Figure 598498DEST_PATH_IMAGE018
为第i个翅片在第j次切割后的长度余量，S为薄板的厚度；m为第i个翅片在第j次切割后残余应力释放的等效弧长；其中，当t无限趋近于0时，
Figure 225788DEST_PATH_IMAGE004
的计算公式可表示为：
Figure 468551DEST_PATH_IMAGE019
。
在本实施例中，切割采用电火花电极放电切割的方法，切割方向垂直于薄板表面并同时对所有翅片的固定端一侧进行切割，对于
Figure 130476DEST_PATH_IMAGE061
，当切割次数j=0时，
Figure 3754DEST_PATH_IMAGE061
=
Figure 102029DEST_PATH_IMAGE008
，对于任意一个翅片而言，由于切割宽度t不变，故第i个翅片的多个
Figure 414062DEST_PATH_IMAGE061
均相同，例如，第一个翅片（翅片1）在第一次切割后的
Figure 930494DEST_PATH_IMAGE062
与第一个翅片（翅片1）在第二次切割后的
Figure 974673DEST_PATH_IMAGE063
相同。对于
Figure 576556DEST_PATH_IMAGE064
，当j=0时，
Figure 911854DEST_PATH_IMAGE065
，对于任意一个翅片而言，由于总切割深度
Figure 486054DEST_PATH_IMAGE003
递增，故第i个翅片的多个
Figure 497873DEST_PATH_IMAGE064
均不同，例如，第一个翅片（翅片1）在第一切割后的
Figure 852631DEST_PATH_IMAGE066
与第一个翅片（翅片1）在第二次切割后的
Figure 178570DEST_PATH_IMAGE067
不同，
Figure 669594DEST_PATH_IMAGE016
同理。
以进行2次切割后的翅片1为例，第二次切割后的总切割深度为
Figure 367160DEST_PATH_IMAGE068
，第二次切割后的翅片1的残余应力
Figure 881318DEST_PATH_IMAGE069
，由此可计算出每个翅片在每次切割后的残余应力，并根据得到的所有
Figure 73265DEST_PATH_IMAGE070
得到每个翅片所受的x向残余应力在薄板厚度方向上的分布。其中，在t无限趋近于0时，残余应力释放小，弯曲程度低，
Figure 418796DEST_PATH_IMAGE064
近似于
Figure 975679DEST_PATH_IMAGE016
，故
Figure 39450DEST_PATH_IMAGE071
。具体地，本实施例中的j为大于0的整数。
具体地，m可近似表示为：
Figure 972771DEST_PATH_IMAGE020
；第i个翅片在第j次切割后形成切槽11并弯曲，形成沿薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面12和第二弯曲面13；在薄板xz横截面上，第一弯曲面12和第二弯曲面13为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，等效弧长m为该截面上的切槽11开口两端之间形成的圆弧弧长，等效弧长m的弯曲曲率和两个弯曲圆弧的弯曲曲率相同；
Figure 189120DEST_PATH_IMAGE016
为该截面上切槽11开口翘起的一端距离翅片翘起后的顶端的高度，
Figure 713642DEST_PATH_IMAGE017
为该截面上切槽11开口未翘起的一端距离翅片翘起后的顶端的高度。
在本实施例中，
Figure 202392DEST_PATH_IMAGE017
同样可通过激光位移传感器得到，具体地，以图4中的
Figure 1721DEST_PATH_IMAGE052
、
Figure 259527DEST_PATH_IMAGE053
、
Figure 954951DEST_PATH_IMAGE072
......、
Figure 254300DEST_PATH_IMAGE055
位置的坐标为基准，在每一次切割后均对所有翅片的活动端重新进行测量，以进行一次切割为例（即j=1时），得到
Figure 529424DEST_PATH_IMAGE073
、
Figure 704053DEST_PATH_IMAGE074
、
Figure 835957DEST_PATH_IMAGE075
......、
Figure 33720DEST_PATH_IMAGE076
的坐标，同理，若进行二次切割（j=2），得到的坐标为
Figure 909272DEST_PATH_IMAGE077
、
Figure 141671DEST_PATH_IMAGE078
、
Figure 195208DEST_PATH_IMAGE079
......、
Figure 942585DEST_PATH_IMAGE080
。通过比对切割前后的
Figure 559511DEST_PATH_IMAGE055
和
Figure 708732DEST_PATH_IMAGE081
的坐标即可得到
Figure 385701DEST_PATH_IMAGE017
等相关参数。可选地，
Figure 620374DEST_PATH_IMAGE016
同样可通过激光位移传感器得到，测量方法同
Figure 86996DEST_PATH_IMAGE017
。
在本实施例中，
Figure 28407DEST_PATH_IMAGE004
由以下公式得到：
Figure 938594DEST_PATH_IMAGE021
；
Figure 598246DEST_PATH_IMAGE022
；其中，
Figure 619291DEST_PATH_IMAGE023
为第i个翅片在第j次切割后的弯矩总和，
Figure 477526DEST_PATH_IMAGE024
为第i个翅片在第j次切割后产生的弯矩增量。其中，
Figure 230718DEST_PATH_IMAGE082
=
Figure 190715DEST_PATH_IMAGE083
。
具体地，
Figure 953135DEST_PATH_IMAGE023
的计算方法为：
Figure 931455DEST_PATH_IMAGE025
；
Figure 121128DEST_PATH_IMAGE026
为平均弯曲弧长，
Figure 286530DEST_PATH_IMAGE027
为第i个翅片在第j次切割后的残余应力在任一单位长度的弯曲弧长上的平均弯矩；其中，第i个翅片在第j次切割后弯曲并形成沿薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面12和第二弯曲面13，在薄板xz横截面上，第一弯曲面12和第二弯曲面13为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，平均弯曲弧长位于两个弯曲圆弧之间，平均弯曲弧长的弯曲曲率和两个弯曲圆弧的曲率相同，平均弯曲弧长距两侧弯曲圆弧的距离相同。
其中，
Figure 852641DEST_PATH_IMAGE027
的计算方法为：
Figure 685467DEST_PATH_IMAGE028
。以切割两次后的翅片1为例，
Figure 357626DEST_PATH_IMAGE084
为：
Figure 213587DEST_PATH_IMAGE085
。
通过
Figure 380126DEST_PATH_IMAGE025
，可知
Figure 270721DEST_PATH_IMAGE086
。以切割两次后的翅片1为例，
Figure 864514DEST_PATH_IMAGE023
为：
Figure 4508DEST_PATH_IMAGE087
。
进一步地，
Figure 646842DEST_PATH_IMAGE026
的计算方法为：
Figure 204993DEST_PATH_IMAGE030
；其中，
Figure 907370DEST_PATH_IMAGE033
为第i个翅片在第j次切割后的弯曲曲率半径，
Figure 800240DEST_PATH_IMAGE029
为第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯曲角度。
在本实施例中，以切割两次后的翅片1为例，
Figure 246265DEST_PATH_IMAGE088
。可选地，
Figure 908190DEST_PATH_IMAGE033
也可通过激光位移传感器得到，测量方法同
Figure 578206DEST_PATH_IMAGE017
。
其中，
Figure 161634DEST_PATH_IMAGE029
的计算方法为：
Figure 457355DEST_PATH_IMAGE031
。以切割两次后的翅片1为例，
Figure 911470DEST_PATH_IMAGE089
。
进一步地，
Figure 17966DEST_PATH_IMAGE015
的计算方法为：
Figure 823111DEST_PATH_IMAGE032
；其中，
Figure 407676DEST_PATH_IMAGE033
为第i个翅片在第j次切割后的弯曲曲率半径；
Figure 44194DEST_PATH_IMAGE027
为第i个翅片在第j次切割后弯曲的弯矩。以切割两次后的翅片1为例，
Figure 259275DEST_PATH_IMAGE090
。
在本实施例中，S2还包括残余应力修正；
Figure 364765DEST_PATH_IMAGE091
；
Figure 690704DEST_PATH_IMAGE092
；其中，
Figure 181729DEST_PATH_IMAGE093
为
Figure 833290DEST_PATH_IMAGE037
层的残余应力对未切割部位残生的残余应力影响；
Figure 144185DEST_PATH_IMAGE038
为第i个翅片在第j次切割时的残余应力修正值。这样设置，保证
Figure 336132DEST_PATH_IMAGE094
残余应力在薄板上分布的可靠性，确保表征的准确性。
需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。
除非另外具体说明，否则在这些实施例中阐述的部件和步骤的相对布置、数字表达式和数值不限制本发明的范围。同时，应当明白，为了便于描述，附图中所示出的各个部分的尺寸并不是按照实际的比例关系绘制的。对于相关领域普通技术人员已知的技术、方法和设备可能不作详细讨论，但在适当情况下，所述技术、方法和设备应当被视为说明书的一部分。在这里示出和讨论的所有示例中，任何具体值应被解释为仅仅是示例性的，而不是作为限制。因此，示例性实施例的其它示例可以具有不同的值。应注意到：相似的标号和字母在附图中表示类似项，因此，一旦某一项在一个附图中被定义，则在随后的附图中不需要对其进行进一步讨论。
此外，需要说明的是，使用“第一”、“第二”等词语来限定零部件，仅仅是为了便于对相应零部件进行区别，如没有另行声明，上述词语并没有特殊含义，因此不能理解为对本发明保护范围的限制。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (9)

1.一种薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，包括：
S1：沿薄板的宽度方向等间隔预设并切割出多个平行于所述薄板长度方向的翅片，翅片的长度相同且均小于所述薄板的宽度，所述翅片具有相对的固定端和活动端，根据每个所述翅片在切割前后的长度，计算每个所述翅片所受的沿所述薄板的长度方向上的x向应变
Figure DEST_PATH_IMAGE002
和x向残余应力
Figure DEST_PATH_IMAGE004
，根据所有所述翅片的
Figure 534649DEST_PATH_IMAGE004
得到x向残余应力在所述薄板宽度方向上的应力分布；
S2：沿所述薄板厚度方向对所述翅片的固定端进行多次切割，记录切割参数以及每个所述翅片在每次切割后的翘起情况和弯曲参数，计算每个所述翅片在每次切割后的总切割深度
Figure DEST_PATH_IMAGE006
和x向残余应力
Figure DEST_PATH_IMAGE008
，根据所有
Figure 386543DEST_PATH_IMAGE008
得到第i个所述翅片所受x向残余应力在所述薄板厚度方向上的应力分布；
S3：取S1计算得到的第i个所述翅片的
Figure 166280DEST_PATH_IMAGE004
和S2对应第i个所述翅片在第j次切割后的
Figure 781063DEST_PATH_IMAGE008
，计算并得到x向残余应力在所述薄板yz横截面上的分布
Figure DEST_PATH_IMAGE010
，
Figure DEST_PATH_IMAGE012
；
S2包括：在每次对所述薄板进行切割之前，先对所述薄板沿长度方向的两端进行约束，以使所述翅片的延伸方向和所述薄板的宽度方向平行，每次切割完成后，均解除对所述翅片的活动端一侧的所述薄板的约束，以计算并记录第i个所述翅片在第j次切割后弯曲的弯曲参数；
每个所述翅片在每次切割后的总切割深度
Figure 205223DEST_PATH_IMAGE006
和x向残余应力
Figure 900122DEST_PATH_IMAGE008
可表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure DEST_PATH_IMAGE016
；
Figure DEST_PATH_IMAGE018
；
Figure DEST_PATH_IMAGE020
为每一次切割的切割深度，t为切割宽度，
Figure DEST_PATH_IMAGE022
为第i个所述翅片在第j次切割后的所述翅片未被切割部分的惯性矩，E为所述薄板的杨氏弹性模量，
Figure DEST_PATH_IMAGE024
为第i个所述翅片在第j次切割后扣除切割部分翘曲量后的翘曲量；
Figure DEST_PATH_IMAGE026
为第i个所述翅片在第j次切割后弯曲的弯曲高度，
Figure DEST_PATH_IMAGE028
为第i个所述翅片在第j次切割后的长度余量，S为所述薄板的厚度；m为第i个所述翅片在第j次切割后残余应力释放的等效弧长；
其中，当t无限趋近于0时，
Figure 744319DEST_PATH_IMAGE008
的计算公式可表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE030
。
2.根据权利要求1所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，S1包括：
S1.1：沿所述薄板的宽度方向等间隔设置切割标记，所述切割标记的延伸方向相同均平行于所述薄板的长度方向并延伸至所述薄板的一端，所述切割标记的延伸长度小于所述薄板的长度，任意两个所述切割标记之间的区域形成一个所述翅片，记录在切割前的第i个所述翅片的初始长度
Figure DEST_PATH_IMAGE032
；
S1.2：沿所述薄板厚度方向对所述切割标记进行贯穿所述薄板的切割，记录每个所述翅片沿所述薄板的长度方向形变后的形变长度
Figure DEST_PATH_IMAGE034
。
3.根据权利要求2所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，S1还包括：
S1.3：通过记录的所述翅片的初始长度
Figure 425442DEST_PATH_IMAGE032
和所述翅片的形变长度
Figure 969687DEST_PATH_IMAGE034
计算每个所述翅片所受沿所述薄板的长度方向上的x向应变
Figure 697472DEST_PATH_IMAGE002
和x向残余应力
Figure 327167DEST_PATH_IMAGE004
，
Figure DEST_PATH_IMAGE036
，
Figure DEST_PATH_IMAGE038
，其中，E为所述薄板的弹性模量。
4.根据权利要求1所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，m可近似表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE040
；第i个所述翅片在第j次切割后形成切槽（11）并弯曲，形成沿所述薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面（12）和第二弯曲面（13）；在所述薄板xz横截面上，所述第一弯曲面（12）和所述第二弯曲面（13）为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，所述等效弧长m为该截面上的所述切槽（11）开口两端之间形成的圆弧弧长，所述等效弧长m的弯曲曲率和两个所述弯曲圆弧的弯曲曲率相同；
Figure 421769DEST_PATH_IMAGE024
为该截面上所述切槽（11）开口翘起的一端距离所述翅片翘起后的顶端的高度，
Figure 554941DEST_PATH_IMAGE026
为该截面上所述切槽（11）开口未翘起的一端距离所述翅片翘起后的顶端的高度。
5.根据权利要求1所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，
Figure 860152DEST_PATH_IMAGE008
由以下公式得到：
Figure DEST_PATH_IMAGE042
；
Figure DEST_PATH_IMAGE044
；
其中，
Figure DEST_PATH_IMAGE046
为第i个所述翅片在第j次切割后的弯矩总和，
Figure DEST_PATH_IMAGE048
为第i个所述翅片在第j次切割后产生的弯矩增量。
6.根据权利要求5所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，
Figure 217225DEST_PATH_IMAGE046
的计算方法为：
Figure DEST_PATH_IMAGE050
；
Figure DEST_PATH_IMAGE052
为平均弯曲弧长，
Figure DEST_PATH_IMAGE054
为第i个所述翅片在第j次切割后的残余应力在任一单位长度的弯曲弧长上的平均弯矩；其中，第i个所述翅片在第j次切割后弯曲并形成沿所述薄板的厚度方向间隔的第一弯曲面（12）和第二弯曲面（13），在所述薄板xz横截面上，所述第一弯曲面（12）和所述第二弯曲面（13）为曲率相同但弧长不同的两个弯曲圆弧，所述平均弯曲弧长位于两个所述弯曲圆弧之间，所述平均弯曲弧长的弯曲曲率和两个所述弯曲圆弧的曲率相同，所述平均弯曲弧长距两侧所述弯曲圆弧的距离相同。
7.根据权利要求6所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，
Figure DEST_PATH_IMAGE055
的计算方法为：
Figure DEST_PATH_IMAGE057
。
8.根据权利要求7所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，
Figure DEST_PATH_IMAGE058
、
Figure DEST_PATH_IMAGE060
和
Figure DEST_PATH_IMAGE061
的计算方法分别为：
Figure DEST_PATH_IMAGE063
；
Figure DEST_PATH_IMAGE065
；
Figure DEST_PATH_IMAGE067
；
其中，
Figure DEST_PATH_IMAGE069
为第i个所述翅片在第j次切割后的弯曲曲率半径，
Figure 551736DEST_PATH_IMAGE060
为第i个所述翅片在第j次切割后弯曲的弯曲角度。
9.根据权利要求8所述的薄板内部残余应力的测试方法，其特征在于，S2还包括残余应力修正；
Figure DEST_PATH_IMAGE071
；
Figure DEST_PATH_IMAGE073
；其中，
Figure DEST_PATH_IMAGE075
为
Figure DEST_PATH_IMAGE076
层的残余应力对未切割部位残生的残余应力影响；
Figure DEST_PATH_IMAGE078
为第i个翅片在第j次切割时的残余应力修正值。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115290241B (zh) * 2022-09-30 2023-01-24 中铝材料应用研究院有限公司 薄板内部残余应力的测试方法
CN116952438B (zh) * 2023-09-19 2023-12-12 中铝材料应用研究院有限公司 基于蚀刻变形评价薄板残余应力的方法及测试装置

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4300403A (en) * 1979-06-15 1981-11-17 Betriebsforschungs Institut VDeh Apparatus for measuring stress distribution across the width of flexible strip
RU2455622C1 (ru) * 2011-02-15 2012-07-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)" Способ определения остаточных напряжений
CN105509949A (zh) * 2015-12-01 2016-04-20 北京航空航天大学 一种测量板件单向残余应力的方法
CN108827513A (zh) * 2018-07-02 2018-11-16 广东工业大学 一种经激光喷丸处理的薄板的平面残余应力检测方法
CN110160689A (zh) * 2019-05-27 2019-08-23 中铝材料应用研究院有限公司 一体式切缝翘曲法残余应力测试仪
CN110243516A (zh) * 2019-06-05 2019-09-17 中铝材料应用研究院有限公司 一种实时测试板材内部残余应力分布的方法
CN111024285A (zh) * 2019-11-18 2020-04-17 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种采用线切割测试钢轨残余应力的试验方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2560322B2 (ja) * 1987-04-24 1996-12-04 大同特殊鋼株式会社 金属帯片の残留応力低減方法
JPS63273518A (ja) * 1987-04-30 1988-11-10 Daido Steel Co Ltd 金属帯片の残留応力低減方法
JPH06102107A (ja) * 1992-08-03 1994-04-15 Daido Steel Co Ltd 金属製圧延板材の残留応力分布測定方法
KR19990051769A (ko) * 1997-12-20 1999-07-05 이구택 열간압연 강판의 잔류응력 측정방법
ITRM20120017A1 (it) * 2012-01-18 2013-07-19 Univ Degli Studi Roma Tre Metodo per la misura del rapporto di poisson e dello stress residuo
CN104535226B (zh) * 2014-12-26 2017-03-22 丁士鹏 板材制品残余应力的测试方法
CN108168761A (zh) * 2018-02-11 2018-06-15 中铝材料应用研究院有限公司 一种基于残余应力释放翘曲量预测金属板材残余应力的方法
JP7054199B2 (ja) * 2018-09-11 2022-04-13 公立大学法人大阪 残留応力分布の測定方法、算出方法及びプログラム
CN111157157B (zh) * 2019-09-09 2021-12-10 河钢股份有限公司 一种冷轧板残余应力预测和测量方法
CN113094842B (zh) * 2021-04-29 2022-07-22 中国工程物理研究院机械制造工艺研究所 一种碟形薄壁构件的残余应力场建模方法
CN115290241B (zh) * 2022-09-30 2023-01-24 中铝材料应用研究院有限公司 薄板内部残余应力的测试方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4300403A (en) * 1979-06-15 1981-11-17 Betriebsforschungs Institut VDeh Apparatus for measuring stress distribution across the width of flexible strip
RU2455622C1 (ru) * 2011-02-15 2012-07-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)" Способ определения остаточных напряжений
CN105509949A (zh) * 2015-12-01 2016-04-20 北京航空航天大学 一种测量板件单向残余应力的方法
CN108827513A (zh) * 2018-07-02 2018-11-16 广东工业大学 一种经激光喷丸处理的薄板的平面残余应力检测方法
CN110160689A (zh) * 2019-05-27 2019-08-23 中铝材料应用研究院有限公司 一体式切缝翘曲法残余应力测试仪
CN110243516A (zh) * 2019-06-05 2019-09-17 中铝材料应用研究院有限公司 一种实时测试板材内部残余应力分布的方法
CN111024285A (zh) * 2019-11-18 2020-04-17 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种采用线切割测试钢轨残余应力的试验方法

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