CN115108776A - 一种高强度再生混凝土 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及一种高强度再生混凝土，其包括如下质量份的组分：水泥28‑44份，再生细骨料100‑112份，再生粗骨料120‑128份，改性壳聚糖2‑4份，苄基三苯基氯化磷0.5‑1份，蒙脱土5‑10份，发泡剂5‑8份，减水剂6‑8份，水60‑70份。本申请中添加蒙脱土，蒙脱土与发泡剂进行分子上的复合，使得发泡剂的泡孔尺寸致密均匀，从而使得发泡后的混凝土具有优秀的热学、力学性能，混凝土的强度得到大幅的提升。

Description

一种高强度再生混凝土
技术领域
本申请涉及混凝土的领域，尤其是涉及一种高强度再生混凝土。
背景技术
再生混凝土是指将废弃的混凝土块经过破碎、清洗、分级后，按照一定比例与级配混合，部分或全部代替砂石等天然集料，再加入水泥、水等配而成新的混凝土。
公开号为CN114133189A的中国专利申请公开了一种高强度再生混凝土，包括如下质量份数的组分：再生骨料190-210份，细集料100-120份，水泥75-85份，粘合剂5-6份，增强剂11-13份，发泡剂2.2-2.6份，减水剂3.5-4.5份，水130-160份；本申请的再生混凝土在混凝土中添加粘合剂，使得混凝土体系中各组分的连接紧密性得到提升。
但是，因为发泡剂的泡孔尺寸难以控制，使得泡孔有大有小，泡孔的密度均匀性难以控制，混凝土受力不均后容易开裂，因此，有必要研发一种高强度的再生混凝土。
发明内容
为了提升再生混凝土强度，本申请提供一种高强度再生混凝土，通过在混凝土体系中添加蒙脱土与苄基三苯基氯化磷，降低泡孔的孔径，使得泡孔致密均匀，从而提升混凝土的强度。
本申请提供的一种高强度再生混凝土采用如下的技术方案：
一种高强度再生混凝土，包括如下质量份的组分：
水泥28-44份，再生细骨料100-112份，再生粗骨料120-128份，改性壳聚糖2-4份，苄基三苯基氯化磷0.5-1份，蒙脱土5-10份，发泡剂5-8份，水60-70份。
蒙脱土与苄基三苯基氯化磷结合后，可将蒙脱体层间的铝氧化物溶解，使得蒙脱土仅剩硅氧四面体结构，同时苄基三苯基氯化磷中的氢离子可替代层间的可交换的阳粒子，使得蒙脱土层间的相互作用力被削弱，层间距增大，使得蒙脱土在体系中的分散效果得到提升；蒙脱土与发泡剂进行分子上的复合，使得发泡剂的泡孔尺寸均匀，从而使得发泡后的混凝土具有优秀的热学、力学性能，混凝土的强度得到大幅的提升；将改性壳聚糖对蒙脱土进行修饰，可增大蒙脱土片层间距，减少的蒙脱土的团聚现象，使得蒙脱土分散均匀，可进一步提升蒙脱土的机械稳定性，提升体系的结构刚性，同时，改性壳聚糖具有氨基，可以起到抗菌的作用，使得混凝土就有良好的抗菌性能。
作为优选，所述改性壳聚糖采用如下步骤制备而成：将壳聚糖、氢氧化钠溶液与异丙醇混合后，水浴加热，随后加入2,3-环氧丙基三甲基氯化铵，反应后调节pH值至中性过滤，得到过滤物，将过滤物洗涤抽滤后干燥，即可得到改性壳聚糖。
使用季铵盐对壳聚糖进行季铵化改性，从而使得壳聚糖的溶解性得到提升，活性特得到改善，且改性后的壳聚糖获得长链烷基，与细菌的磷脂之间由于疏水亲和作用的强烈反应，进一步起到抗菌的作用效果。
所述再生混凝土采用如下步骤制备而成：
S1、将蒙脱土分散至去离子水中，得到蒙脱土悬浮液，随后将苄基三苯基氯化磷添加至蒙脱土悬浮液中搅拌，反应后得到季磷盐-蒙脱土，将季磷盐-蒙脱土抽滤洗涤后烘干，即可得到改性季磷盐蒙脱土；
S2、将改性壳聚糖添加至冰乙酸溶液中，得到改性壳聚糖溶液，随后将步骤S1中得到的改性季磷盐蒙脱土与改性壳聚糖溶液混合搅拌，升温反应后得到改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物；
S3、步骤S2中获得的改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物分散至去离子水中，搅拌后获得悬浊液，将悬浊液离心后得到分散至去离子水，并加入发泡剂，升温后搅拌并反应，离心后干燥至衡中，得到改性发泡剂；
S4、将再生细骨料与再生粗骨料预碎处理，除去杂质后加入水泥、减水剂与步骤S3中制备的改性发泡剂，持续搅拌，搅拌结束后倒入模具中养护，养护结束后得到再生混凝土。
发泡剂改性后可使得泡孔的孔径均匀，且泡沫密集均匀的分散在体系中，从而可提升体系的稳定性，使得体系具有优秀的热学、力学性能。
作为优选，所述壳聚糖与2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的质量比为1:(3.5-3.7)。
将壳聚糖与2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的质量比控制在上述范围内，可提升改性壳聚糖的综合性能。
作为优选，所述苄基三苯基氯化磷、蒙脱土与发泡剂之间的质量比为1:(10-10.8):(8.4-8.8)。
将蒙脱土与苄基三苯基氯化磷控制在上述范围内，可提升改体系整体的综合性能。
作为优选，所述发泡剂为偶氮二甲酰胺。
偶氮二甲酰胺中具有有-N＝N-化学键，是一种使用广泛的发泡剂，通过蒙脱土进行复合，可提升发泡剂的稳定性。
作为优选，所述水泥为硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥与火山灰硅酸盐水泥中的一种或几种。
作为优选，所述减水剂为萘系高效减水剂。
综上所述，本申请包括以下至少一种有益技术效果：
1.在混凝土体系中添加改性壳聚糖，可使得混凝土具有抑菌的效果，改性壳聚糖对蒙脱土进行修饰后，一方面，蒙脱土的机械稳定性得到提升，另一方面也起到了协同抗菌的效果；苄基三苯基氯化磷中的氢离子将蒙脱土层间中的阳离子替换，使得蒙脱土层间的相互作用力被削弱，分散性得到提升；蒙脱土与发泡剂复合后，使得发泡剂的泡孔尺寸更加均匀细密，从而提升了混凝土体系整体的稳定性，使得混凝土的刚性得到大幅提升；
2.通过季铵盐对壳聚糖进行改性后，使得壳聚糖的溶解性得到提升，改性后的壳聚糖与蒙脱土之间的修饰具有促进的作用，同时，改性后的壳聚糖获得长链烷基，可增强混凝土的抑菌效果。
具体实施方式
本申请实施例公开一种再生混凝土，以下结合实施例对本申请作进一步详细说明。
实施例1
制备改性壳聚糖：
将0.4kg壳聚糖、40％的氢氧化钠溶液4L与6L异丙醇混合后，水浴加热至60℃，随后加入2,3-环氧丙基三甲基氯化铵1.6kg，反应后用盐酸调节pH值至中性过滤，得到过滤物，将过滤物用85％甲醇水溶液洗涤抽滤，在90℃温度下干燥，即可得到改性壳聚糖。
制备再生混凝土：
S1、将6kg蒙脱土分散至去离子水中，得到蒙脱土悬浮液，随后将0.6kg苄基三苯基氯化磷添加至蒙脱土悬浮液中搅拌，反应后得到季磷盐-蒙脱土，将季磷盐蒙脱土抽滤洗涤后烘干，即可得到改性季磷盐蒙脱土；
S2、在制备的改性壳聚糖中添加6L冰乙酸溶液，得到改性壳聚糖溶液，随后将步骤S1中得到的改性季磷盐蒙脱土与改性壳聚糖溶液混合搅拌，升温反应后得到改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物；
S3、步骤S2中获得的改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物分散至50L去离子水中，搅拌后获得悬浊液，将悬浊液离心后得到分散至30L去离子水，并加入5.4kg发泡剂，升温后搅拌并反应，离心后干燥至恒重，得到改性发泡剂；其中，发泡剂为偶氮二甲酰胺；
S4、将100kg再生细骨料与120kg再生粗骨料混合后预碎处理，除去杂质后加入28kg水泥、7kg减水剂、60kg水与步骤S3中制备的改性发泡剂添加后持续搅拌，搅拌结束后倒入模具中养护，养护结束后得到再生混凝土。
其中，再生粗骨料为炉渣、碎石、废弃陶瓷的混合物，再生细骨料为废弃混凝土颗粒，减水剂为萘系高效减水剂，水泥为硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥与火山灰硅酸盐水泥的混合物。
实施例2
制备改性壳聚糖：
将0.9kg壳聚糖、40％的氢氧化钠溶液6L与8L异丙醇混合后，水浴加热至60℃，随后加入2,3-环氧丙基三甲基氯化铵3.1kg，反应后用盐酸调节pH值至中性过滤，得到过滤物，将过滤物用85％甲醇水溶液洗涤抽滤，在90℃温度下干燥，即可得到改性壳聚糖。
制备再生混凝土：
S1、将9.1kg蒙脱土分散至去离子水中，得到蒙脱土悬浮液，随后将0.8kg苄基三苯基氯化磷添加至蒙脱土悬浮液中搅拌，反应后得到季磷盐-蒙脱土，将季磷盐蒙脱土抽滤洗涤后烘干，即可得到改性季磷盐蒙脱土；
S2、在制备的改性壳聚糖中添加10L冰乙酸溶液，得到改性壳聚糖溶液，随后将步骤S1中得到的改性季磷盐蒙脱土与改性壳聚糖溶液混合搅拌，升温反应后得到改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物；
S3、步骤S2中获得的改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物分散至70L去离子水中，搅拌后获得悬浊液，将悬浊液离心后得到分散至50L去离子水，并加入7.1kg发泡剂，升温后搅拌并反应，离心后干燥至恒重，得到改性发泡剂；其中，发泡剂为偶氮二甲酰胺；
S4、将112kg再生细骨料与128kg再生粗骨料混合后预碎处理，除去杂质后加入44kg水泥、9kg减水剂、70kg水与步骤S3中制备的改性发泡剂添加后持续搅拌，搅拌结束后倒入模具中养护，养护结束后得到再生混凝土。
其中，再生粗骨料为炉渣、碎石、废弃陶瓷的混合物，再生细骨料为废弃混凝土颗粒，减水剂为萘系高效减水剂，水泥为硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥与火山灰硅酸盐水泥的混合物。
实施例3
制备改性壳聚糖：
将0.7kg壳聚糖、40％的氢氧化钠溶液5L与7L异丙醇混合后，水浴加热至60℃，随后加入2,3-环氧丙基三甲基氯化铵2.3kg，反应后用盐酸调节pH值至中性过滤，得到过滤物，将过滤物用85％甲醇水溶液洗涤抽滤，在90℃温度下干燥，即可得到改性壳聚糖。
制备再生混凝土：
S1、将7.8kg蒙脱土分散至去离子水中，得到蒙脱土悬浮液，随后将0.8kg苄基三苯基氯化磷添加至蒙脱土悬浮液中搅拌，反应后得到季磷盐-蒙脱土，将季磷盐蒙脱土抽滤洗涤后烘干，即可得到改性季磷盐蒙脱土；
S2、在制备的改性壳聚糖中添加8L冰乙酸溶液，得到改性壳聚糖溶液，随后将步骤S1中得到的改性季磷盐蒙脱土与改性壳聚糖溶液混合搅拌，升温反应后得到改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物；
S3、步骤S2中获得的改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物分散至60L去离子水中，搅拌后获得悬浊液，将悬浊液离心后得到分散至40L去离子水，并加入6.4kg发泡剂，升温后搅拌并反应，离心后干燥至恒重，得到改性发泡剂；其中，发泡剂为偶氮二甲酰胺；
S4、将106kg再生细骨料与124kg再生粗骨料混合后预碎处理，除去杂质后加入36kg水泥、8kg减水剂、65kg水与步骤S3中制备的改性发泡剂添加后持续搅拌，搅拌结束后倒入模具中养护，养护结束后得到再生混凝土。
其中，再生粗骨料为炉渣、碎石、废弃陶瓷的混合物，再生细骨料为废弃混凝土颗粒，减水剂为萘系高效减水剂，水泥为硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥与火山灰硅酸盐水泥的混合物。
实施例4
实施例4以实施例3为基础，实施例4与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例4制备改性壳聚糖中，壳聚糖的用量为0.2kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的用量为2.8kg。
实施例5
实施例5以实施例3为基础，实施例5与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例5制备改性壳聚糖中，壳聚糖的用量为0.9kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的用量为2.1kg。
实施例6
实施例6以实施例3为基础，实施例6与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例6中，苄基三苯基氯化磷的用量为0.7kg，蒙脱土的用量为8.1kg，发泡剂的用量为6.2kg。
实施例7
实施例7以实施例3为基础，实施例7与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例7中，苄基三苯基氯化磷的用量为0.8kg，蒙脱土的用量为7.4kg，发泡剂的用量为6.8kg。
实施例8
实施例8以实施例3为基础，实施例8与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例8中，苄基三苯基氯化磷的用量为0.8kg，蒙脱土的用量为8.2kg，发泡剂的用量为6kg。
实施例9
实施例9以实施例3为基础，实施例9与实施例3之间的不同之处仅在于：实施例9中，苄基三苯基氯化磷的用量为0.7kg，蒙脱土的用量为7.4kg，发泡剂的用量为6.9kg。
对比例1
对比例1以实施例3为基础，对比例1与实施例3之间的区别仅在于：对比例1制备改性壳聚糖中，壳聚糖的用量为3kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的用量为0kg。
对比例2
对比例2以实施例3为基础，对比例2与实施例3之间的区别仅在于：对比例2中苄基三苯基氯化磷的用量为0kg，蒙脱土的用量为8.2kg，发泡剂的用量为6.8kg。
性能检测试验
对由实施例1-9，对比例1-2的再生混凝土进行取样，并对样品进行抗裂抗渗与抗菌性能试验。
(1)抗裂试验
选取《GB/T50081-2002普通混凝土力学性能试验方法》为标准，取样后养护28d并进行抗裂测试，每份试样检测6次，测量后去平均值填写至表1。
(2)抗菌试验
对试样进行取样，得到5cm×5cm，厚度2cm尺寸的试样，将试样养护28d后，制作菌体培养基，选取金黄色葡萄球菌与大肠杆菌作为抗菌性能试验用菌种，对试样进行抗菌测试；将试样进行高温蒸汽消毒后，将菌液接种于试样表面，使用氙灯照射试样，6h后测试抗菌性能，每份试样检测6次，取平均值后填写至表1。
表1
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检测数据分析
从表1可以看出，实施例1-3在养护28d后抗压强度在17.5MPa以上，裂缝个数在5个及以下，平均裂纹长度在9mm以下，从而可以看出本申请所制备的再生混凝土具有良好的抗压性能；实施例1-3在养护28d后的抗菌性能测试中，对黄金葡萄球菌的抑制率在98％以上，从而可以看出本申请所制备的再生混凝土具有良好的抗菌性能。
从表1可以看出，实施例4与实施例与实施例3之间的区别仅在于：实施例3中壳聚糖的添加量为0.7kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的添加量为2.3kg，实施例4中壳聚糖的添加量为0.2kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的添加量为2.8kg，实施例3的抗压强度为19.3MPa，裂缝条数为4条，最长裂缝长度为8.48mm，实施例4的抗压强度为17.2MPa，裂缝条数为7条，最长裂缝长度为11.56mm，实施例4的抗压强性能和抗裂性能均有所下降，这是因为2,3-环氧丙基的占比上升后，随着反应的不断进行，接枝链增长，会使得均聚反应加剧，枝接率有所下降，故体系稳定性有所下降，故混凝土整体的稳定性下降，因此实施例4的抗压性能和抗裂性能有所下降。
实施例3中黄金葡萄球菌的抑制率为99.4％，大肠杆菌的抑制率为99.6％，实施例4中黄金葡萄球菌的抑制率为96.1％，大肠杆菌的抑菌率为96.4％，实施例4与实施例3相比，抑菌性能有所下降，这可能是因为壳聚糖的占比下降后，混凝土中的抑菌作用成分有所下降，且由于枝接率有所下降，壳聚糖的抗氧化性有所下降，在使用氙灯老化后，部分未被改性的壳聚糖因为氧化作用而抑菌的效果有所下降，故混凝土体系的抑菌效果有所下降。
实施例5与实施例3之间的区别仅在于：实施例3中壳聚糖的添加量为0.7kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的添加量为2.3kg，实施例5中壳聚糖的添加量为0.9kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的添加量为2.1kg，实施例5的金黄色葡萄球菌的抑菌率为96.8％，大肠杆菌的抑菌率为96.7％，实施例5的抑菌性能有所下降，这是因为2,3-环氧丙基的占比下降后，难以对体系中全部的壳聚糖进行改性，未改性的壳聚糖的抗氧化性能难以得到提升，在经过氙灯老化之后，部分未被改性的壳聚糖氧化后抑菌的下过下降，故混凝土体系的抑菌性能有所下降。
实施例6与实施例3之间的区别仅在于：实施例3中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.8kg，蒙脱土的添加量为7.8kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6.4kg，实施例6中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.7kg，蒙脱土的添加量为8.1kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6.2kg，实施例6的抗压强度为17.9MPa，裂缝条数为8条，最长裂缝长度为11.94mm，实施例6与实施例3相比，实施例6的抗压性能与抗裂有所下降，这可能是因为蒙脱土的占比上升后，苄基三苯基氯化磷的占比有所下降，使得蒙脱土层间的可交换阳离子被苄基三苯基氯化磷中的氢离子取代率有所下降，部分蒙脱土的层间距难以增大，蒙脱土易聚集而难以分散，使得体系的稳定性难以得到提升，因此实施例6的抗压性能和抗裂性能有所下降。
实施例6中黄金葡萄球菌的抑制率为96.9％，大肠杆菌的抑菌率为97.2％，实施例4与实施例3相比，抑菌性能有所下降，这可能是由于蒙脱土的占比过多，片层的阻隔作用使得壳聚糖的高分子链难以完全蜷缩，此时壳聚糖分子的稳定性变差，故壳聚糖的抑菌性能有所下降，因此实施例6的抑菌性能有所下降。
实施例7与实施例3之间的区别仅在于：实施例7中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.8kg，蒙脱土的添加量为7.4kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6.8kg，实施例7的抗压强度为16.2MPa，裂缝条数为9条，最长裂缝长度为12.31mm，实施例7与实施例3相比，实施例7的抗压性能与抗裂有所下降，这可能是因为蒙脱土的占比下降后，蒙脱土难以与全部的偶氮二甲酰胺缩水合成复合发泡剂，因此偶氮二甲酰胺发泡后的孔径均匀性难以得到提升，混凝土体系的结构稳定性下降，故实施例7的抗裂性能与抗压性能均有所下降。
实施例7中黄金葡萄球菌的抑制率为97.4％，大肠杆菌的抑菌率为97.7％，实施例4与实施例3相比，抑菌性能有所下降，这可能是因为三苯基氯化磷的占比上升后，体系呈酸性，酸性条件下的壳聚糖易流失，因此体系中的抑菌成分有所下降，故实施例7的抑菌性能有所下降
实施例8与实施例3之间的区别仅在于：实施例8中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.8kg，蒙脱土的添加量为8.2kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6kg，实施例8的抗压强度为16.0MPa，裂缝条数为10条，最长裂缝长度为12.84mm，实施例8与实施例3相比，实施例8的抗压性能与抗裂有所下降，这是因为偶氮二甲酰胺的占比下降后，体系中的发泡成分有所下降，此时体系中泡沫量较小，使得混凝土体系收缩，混凝土体系脆性上升，因此抗压性能和抗裂性能都有所下降。
实施例8中黄金葡萄球菌的抑制率为96.1％，大肠杆菌的抑菌率为96.1％，实施例8与实施例3相比，抑菌性能有所下降，这是因为蒙脱土的占比上升后，更多的壳聚糖分子的高分子链难以完全蜷缩，壳聚糖分子的稳定性下降更为明显，故实施例8的抑菌性能有所下降。
实施例9与实施例3之间的区别仅在于：实施例9中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.7kg，蒙脱土的添加量为7.4kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6.9kg，实施例9的抗压强度为16.1MPa，裂缝条数为9条，最长裂缝长度为12.45mm，实施例9与实施例3相比，实施例9的抗压性能与抗裂有所下降，这可能是因为偶氮二甲酰胺与蒙脱土之间的缩水效果下降，使得偶氮二甲酰胺发泡后的孔径有大有小，孔径均匀度下降，混凝土体系的稳定性难以得到提升，故实施例9的抗压性能与抗裂性能均有所下降。
对比例1与实施例3之间的区别仅在于：实施例3在制备改性壳聚糖中，壳聚糖的用量为0.7kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的用量为2.3kg，对比例1在制备改性壳聚糖中，壳聚糖的用量为3kg，2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的用量为0kg；对比例1中黄金葡萄球菌的抑制率为93.8％，大肠杆菌的抑菌率为93.4％，对比例1与实施例3相比，抑菌性能有所下降，这是因为壳聚糖未被2,3-环氧丙基三甲基氯化铵改性后，壳聚糖的抗氧化性能难以得到提升，在用氙灯照射老化后，混凝土体系中的抗菌成分有所下降，因此对比例1的抑菌性能有所下降。
对比例2与实施例3之间的区别仅在于：实施例3中苄基三苯基氯化磷的添加量为0.8kg，蒙脱土的添加量为7.8kg，偶氮二甲酰胺的添加量为6.4kg，对比例2中苄基三苯基氯化磷的用量为0kg，蒙脱土的用量为8.2kg，发泡剂的用量为6.8kg；对比例2的抗压强度为14.8MPa，裂缝条数为15条，最长裂缝长度为15.78mm，这是因为未添加苄基三苯基氯化磷，蒙脱土与混凝土体系之间的相容性，在混凝土之间的分散难以得到提升，此时偶氮二甲酰胺在混凝土体系中出现局部发泡剂含量过多，使得混凝土体系出现集中发泡、泡孔破裂等现象，混凝土体系的稳定性下降，故对比例2的抗压强度与抗裂性能有所下降。
本具体实施例仅仅是对本申请的解释，其并不是对本申请的限制，通过上述的说明内容，相关工作人员完全可以在不偏离本项申请技术思想的范围内，进行多样的变更以及修改。本项申请的技术性范围并不局限于说明书上的内容，必须要根据权利要求范围来确定其技术性范围。

Claims (8)

1.一种高强度再生混凝土，其特征在于：包括如下质量份的组分：
水泥28-44份，再生细骨料100-112份，再生粗骨料120-128份，改性壳聚糖2-4份，苄基三苯基氯化磷0.5-1份，蒙脱土5-10份，发泡剂5-8份，减水剂6-8份，水60-70份。
2.根据权利要求1所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述改性壳聚糖采用如下步骤制备而成：将壳聚糖、氢氧化钠溶液与异丙醇混合后，水浴加热，随后加入2,3-环氧丙基三甲基氯化铵，反应后调节pH值至中性过滤，得到过滤物，将过滤物洗涤抽滤后干燥，即可得到改性壳聚糖。
3.根据权利要求1所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述再生混凝土采用如下步骤制备而成：
S1、将蒙脱土分散至去离子水中，得到蒙脱土悬浮液，随后将苄基三苯基氯化磷添加至蒙脱土悬浮液中搅拌，反应后得到季磷盐-蒙脱土，将季磷盐-蒙脱土抽滤洗涤后烘干，即可得到改性季磷盐蒙脱土；
S2、将改性壳聚糖添加至冰乙酸溶液中，得到改性壳聚糖溶液，随后将步骤S1中得到的改性季磷盐蒙脱土与改性壳聚糖溶液混合搅拌，升温反应后得到改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物；
S3、步骤S2中获得的改性季磷盐蒙脱土/改性壳聚糖混合物分散至去离子水中，搅拌后获得悬浊液，将悬浊液离心后得到分散至去离子水，并加入发泡剂，升温后搅拌并反应，离心后干燥至衡中，得到改性发泡剂；
S4、将再生细骨料与再生粗骨料预碎处理，除去杂质后加入水泥、减水剂与步骤S3中制备的改性发泡剂，持续搅拌，搅拌结束后倒入模具中养护，养护结束后得到再生混凝土。
4.根据权利要求2所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述壳聚糖与2,3-环氧丙基三甲基氯化铵的质量比为1:(3.5-3.7)。
5.根据权利要求3所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述苄基三苯基氯化磷、蒙脱土与发泡剂之间的质量比为1:(10-10.8):(8.4-8.8)。
6.根据权利要求5所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述发泡剂为偶氮二甲酰胺。
7.根据权利要求1所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述水泥为硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥与火山灰硅酸盐水泥中的一种或几种。
8.根据权利要求1所述的高强度再生混凝土，其特征在于：所述减水剂为萘系高效减水剂。
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董娴 等: "季鏻盐改性蒙脱土制备复合发泡剂的研究", 《贵州师范大学学报（自然科学版）》 *

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