CN114929907A - 具有优异的屈强比的高强度热轧钢板及其制造方法 - Google Patents
具有优异的屈强比的高强度热轧钢板及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114929907A CN114929907A CN202080092129.3A CN202080092129A CN114929907A CN 114929907 A CN114929907 A CN 114929907A CN 202080092129 A CN202080092129 A CN 202080092129A CN 114929907 A CN114929907 A CN 114929907A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- rolled steel
- strength
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 73
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 73
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 36
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 abstract 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
公开了具有优异的屈强比并且省略后加工的高强度热轧钢板和用于制造所述钢板的方法。根据一个公开的实施方案的热轧钢板以重量%计包含:至少0.12%且少于0.3%的C、至多0.5%但不包括0的Si、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、至多0.02%的P、至多0.01%的S、以及剩余部分中的铁(Fe)和不可避免的杂质,所述钢板具有包含至少95体积%的马氏体的显微组织,以及具有至少0.75的屈强比(屈服强度/抗拉强度),所述钢板通过热连轧来制造,并且允许省略具有冷轧和热处理的后加工。
Description
技术领域
本公开内容涉及用作汽车碰撞部件和结构支撑物用材料的热轧钢板,并且更特别地,涉及具有优异的屈强比并且在不进行后续过程例如热处理和冷轧的情况下制造的省略后续过程型的高强度热轧钢板及其制造方法。
背景技术
为了安全,用作汽车碰撞部件和结构支撑物用材料的钢材需要具有高强度。此外,对所述钢材不仅要求高抗拉强度,而且要求高屈服强度。已经进行了与为了获得钢材的高强度的析出硬化或相变硬化有关的各种研究。
作为用于获得热轧钢板的强度的方法,公开了以下列出的专利文献。
专利文献1公开了用于通过根据添加合金元素的析出硬化来获得强度的技术。在专利文献1中,进行了尝试以通过添加合金元素例如Ti、Nb、V和Mo来获得高强度。然而,由于因这些合金元素是昂贵的而导致制造成本的增加,因此,就经济可行性而言,该方法是不利的。
专利文献2至4公开了用于通过使用铁素体和马氏体的双相组织或者铁素体、贝氏体和马氏体以及残余奥氏体的复合组织来获得强度和延性的技术。然而,铁素体或残余奥氏体尽管延性高,但是强度低,因此在充分地获得高强度方面存在技术困难。
(专利文献1)韩国专利特许公开第10-2005-0113247号(2005年12月01日)
(专利文献2)日本专利申请特许公开第2005-298967号(2005年10月27日)
(专利文献3)美国专利申请公开第2005-0155673号(2005年07月21日)
(专利文献4)欧洲专利申请公开第1396549号(2004年03月10日)
发明内容
技术问题
提供了具有优异的屈强比并且在不进行后续过程的情况下制造的高强度热轧钢板及其制造方法。
技术方案
根据本公开内容的一个方面,具有优异的屈强比的高强度热轧钢板以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少的Si(不包括0)、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质,所述钢板具有包含至少95体积%的马氏体的显微组织,以及具有0.75或更大的屈强比(屈服强度/抗拉强度)。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,高强度热轧钢板还可以包含选自0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,显微组织可以包含铁素体、贝氏体、残余奥氏体和碳化物中的至少一者,并且其总和可以为5体积%或更少。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,抗拉强度可以为1,250MPa或更大。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,屈服强度可以为1,000MPa或更大。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,热轧钢板的厚度可以为1.5mm或更小。
根据本公开内容的另一个方面,用于制造具有优异的屈强比的高强度热轧钢板的方法包括:将板坯再加热,所述板坯以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少的Si(不包括0)、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质;对经再加热的板坯进行热连轧至1.5mm或更小的厚度;在终止热轧之后的5秒内开始冷却并且将热轧钢板以50℃/秒至1,000℃/秒的冷却速率冷却;以及对经冷却的热轧钢板进行卷取。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,在冷却过程中,冷却终止温度可以为150℃至350℃。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,板坯还可以包含选自0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者。
有益效果
根据本公开内容的实施方案,可以提供具有高强度和优异的屈强比的热轧钢板及其制造方法。
此外,提供了在不进行后续过程例如热处理和冷轧的情况下制造的省略后续过程型的具有高强度特性和优异的屈强比的热轧钢板及其制造方法。
具体实施方式
根据本公开内容的一个实施方案的具有优异的屈强比的高强度热轧钢板以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少的Si(不包括0)、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质,所述钢板具有包含至少95体积%的马氏体的显微组织,以及具有0.75或更大的屈强比(屈服强度/抗拉强度)。
发明实施方式
下文中,将参照附图详细地描述本公开内容的实施方案,提供以下实施方案以向本公开内容所属领域的普通技术人员充分地传达本公开内容的精神。本公开内容不限于本文示出的实施方案,而是可以以其他形式实施。在附图中,为了清楚地描述本公开内容,省略了与所述描述无关的部分,并且为了清楚起见,元件的尺寸可能被放大。
在整个说明书中,除非另有说明,否则术语“包含”元素不排除其他元素,而是还可以包含另外的元素。
本公开内容涉及具有优异的屈强比的高强度热轧钢板及其制造方法。下文中,将描述本公开内容的实施方案。然而,本发明可以以很多不同的形式实施并且不应被解释为限于本文阐述的实施方案。更确切地,提供这些实施方案使得本公开内容将是详尽且全面的,并且将向本领域技术人员充分地传达本发明的构思。
根据本公开内容的一个实施方案的具有优异的屈强比的高强度热轧钢板以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少的Si(不包括0)、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质。
下文中,将描述对本公开内容的实施方案中的合金元素的含量的数值限制的原因。下文中,除非另有说明,否则单位为重量%。
C的含量为0.12%或更大且小于0.3%。
C为有效地有助于提高强度的元素,因此本公开内容的热轧钢板可以以一定水平或更高水平包含C以获得强度。此外,当C含量低于一定水平时,在热轧之后的冷却期间形成大量的低温组织,并因此可能无法获得本公开内容期望的显微组织。因此,将C含量的下限控制为0.12%。相反,当C含量过大时,强度可能提高,但是可焊接性可能劣化。因此,在本公开内容中将C含量控制为小于0.30%。因此,C含量可以为0.12%或更大且小于0.30%。
Si的含量大于0且为0.5%或更小。
作为具有高与氧的亲合性的元素,Si在以大量添加时由于表面氧化皮(scale)而可能导致表面品质的劣化,并且可能使可焊接性劣化。因此,在本公开内容中将Si含量的上限控制为0.5%。然而,由于Si不仅用作脱氧剂,而且还有助于增强钢的强度,因此在本公开内容中,Si含量的下限可以不包括0%。
Mn的含量为0.1%至2.5%。
Mn为有效地有助于增强钢的强度和淬透性的元素。此外,Mn与炼钢过程期间不可避免地引入的S结合从而形成MnS,因此Mn可以用作有效地防止由S引起的裂纹的元素。因此,将Mn含量的下限控制为0.1%以获得这些效果。然而,过量的Mn可能由于残余奥氏体而导致抗拉强度的降低,并且可能使可焊接性和经济可行性劣化,因此在本公开内容中将Mn含量的上限控制为2.5%。因此,在本公开内容中可以将Mn含量控制在0.1%至2.5%的范围内。
B的含量为0.0005%至0.005%。
作为有效地有助于增强钢的淬透性的元素的B即使通过添加少量也可以有效地抑制在热轧之后的冷却期间向低温组织例如铁素体和珠光体的转变。因此,在本公开内容中,将B含量的下限控制为0.0005%以获得这样的效果。相反,过量的B可能与Fe反应,从而导致晶界的脆化。因此,将B含量的上限控制为0.005%。因此,在本公开内容中,B含量可以在0.0005%至0.005%的范围内。
P的含量为0.02%或更少。
P为在晶界中偏析从而导致钢的韧性劣化的主要元素。因此,期望将P含量控制得尽可能低。因此,理论上最优选的是将P含量控制为0%。然而,P为炼钢过程期间不可避免地引入到钢中的元素,并且为了将P含量控制为0%,可能导致过大的加工负荷。因此,考虑到这一点,在本公开内容中可以将P含量的上限控制为0.02%。
S的含量为0.01%或更少。
S为形成MnS从而增加析出物的量并且导致钢的脆化的主要元素。因此,期望将S含量控制得尽可能低。因此,理论上最优选的是将S含量控制为0%。然而,S也为炼钢过程期间不可避免地引入到钢中的元素,并且为了将S含量控制为0%,可能导致过大的加工负荷。因此,考虑到这一点,在本公开内容可以将S含量的上限控制为0.01%。
此外,根据本公开内容的一个实施方案,高强度热轧钢板还可以包含0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者。
Cr的含量为0.5%或更少。
作为有助于增强钢的淬透性的元素,Cr还可以根据本公开内容来添加以获得这种效果。然而,就经济可行性而言,添加大量的为昂贵元素的Cr是不期望的。当Cr添加过量时,可焊接性可能劣化,因此可以将Cr的上限控制为0.5%。
Ti的含量为0.005%至0.2%。
通常,Ti为已知与C和N结合以形成碳化物和氮化物的元素。在本公开内容中,必需将B添加至钢中以获得淬透性。然而,在其中钢中包含的N与B结合的情况下,不能获得添加B的效果。相反,在添加Ti的情况下,N在与B结合之前与Ti结合以形成氮化物,并因此可以增强添加B的效果。因此,为了获得这种效果,在本公开内容中可以以0.005%或更大的量添加Ti。然而,过量的Ti可能使制备板坯的步骤中的铸造性劣化,因此在本公开内容中可以将Ti含量的上限控制为0.2%。因此,在本公开内容中可以将Ti含量控制在0.005%至0.2%的范围内。
除了上述合金元素之外,钢板的剩余组分为Fe和其他不可避免的杂质。除了上述元素之外,不排除添加任何其他元素。
本发明人对即使在省略后续过程时也能够获得高的强度和屈强比的条件进行了研究。在过去,认为应进行后续过程例如热处理和冷轧以获得高的强度和屈强比。然而,作为广泛研究的结果,发现高的强度和屈强比二者可以通过不仅控制钢的显微组织的类型,而且控制特定显微组织的分数来获得。
根据本公开内容的一个实施方案,高强度热轧钢板可以具有包含至少95体积%的马氏体的显微组织,并且可以包含铁素体、贝氏体、残余奥氏体和碳化物中的至少一者使得其总和为5体积%或更少。
高强度热轧钢板可以包含马氏体作为基体组织,并且基于热轧钢板的总体积,马氏体的分数可以为95体积%或更大。由于根据本公开内容,作为硬组织的马氏体以95%或更大的量包含在内,因此可以获得高强度和优异的屈强比二者。不排除增加除了马氏体之外的任何组织。然而,为了获得强度,铁素体、贝氏体、碳化物和残余奥氏体不是优选的,因此可以将其总分数限制为5体积%或更小,更优选地,可以将其总分数严格地限制为3体积%或更小。此外,热轧钢板还可以包含除了上述组织之外的渗碳体和析出物作为剩余组织。
根据本公开内容的一个实施方案,热轧钢板可以具有0.75或更大的屈强比(屈服强度/抗拉强度)、1,250MPa或更大的抗拉强度(tensile strength,TS)和1,000MPa或更大的屈服强度(yield strength,YS)。
此外,虽然根据本公开内容的热轧钢板的厚度没有特别限制,但是由于优异的强度和可加工性,可以通过减小厚度来获得最终产品的经济可行性和轻重量。因此,根据本公开内容的一个实施方案的热轧钢板的厚度可以为1.5mm或更小,并且更优选为1.4mm或更小。
然后,将描述根据本公开内容的一个实施方案的用于制造具有优异的屈强比的高强度热轧钢板的方法。
根据本公开内容的一个实施方案的用于制造具有优异的屈强比的高强度热轧钢板的方法包括:将板坯再加热,所述板坯以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少的Si(不包括0)、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者;以及余量中的Fe和不可避免的杂质;对经再加热的板坯进行热轧;在终止热轧之后的5秒内开始冷却并且将热轧钢板以50℃/秒至1,000℃/秒的冷却速率冷却;以及对经冷却的热轧钢板进行卷取。
将具有上述组成的板坯再加热并且进行热轧。可以将根据一般板坯制造过程制造的板坯在预定温度范围内再加热。为了充分的均质化处理,考虑到经济可行性和表面品质,可以将再加热温度的下限控制为1,050℃,以及可以将再加热温度的上限控制为1,350℃。
可以通过热连轧对经再加热的板坯进行精轧至1.5mm或更小的厚度。期望根据本公开内容制备薄热轧钢板,并因此进行其中连续地对前面的钢和后面的钢进行轧制而不分开的连轧。就获得热轧钢板的厚度而言,其中连续地进行轧制的热连轧是更优选的。精轧温度可以在800℃至950℃的范围内以控制轧制负荷并且减少表面氧化皮。
紧接着在热轧之后对热轧钢板进行淬火。在终止热连轧之后的5秒内,可以开始冷却。在本公开内容中,期望严格控制热轧钢板的显微组织,并因此可以在紧接着在终止热轧之后的5秒内开始冷却。当从终止热轧到开始冷却的时间超过5秒时,可能通过在大气中的空气冷却形成在本公开内容中不期望获得的铁素体、珠光体和贝氏体。从终止热轧到开始冷却的时间可以优选在3秒内。
可以以50℃/秒至1,000℃/秒的冷却速率进行将热轧钢板冷却至150℃至350℃的冷却终止温度。当冷却速率小于50℃/秒时,在冷却期间发生向铁素体、珠光体或贝氏体的转变,并因此不能获得本公开内容期望的显微组织。虽然获得本公开内容期望的显微组织的冷却速率的上限没有特别限制,但是考虑到设备限制和经济可行性,可以将冷却速率的上限控制为1,000℃/秒。此外,当冷却终止温度低于150℃时,不能获得足够的屈服强度,从而降低屈强比。当冷却终止温度超过350℃时,向铁素体、珠光体或贝氏体的转变是不可避免的,从而无法获得本公开内容期望的显微组织。
随后,可以对经冷却的热轧钢板进行卷取。
虽然不进行后续过程例如热处理和冷轧,但是根据上述制造方法制备的热轧钢板可以具有1,250MPa或更大的抗拉强度(TS)、1,000MPa或更大的屈服强度(YS),并且还可以具有0.75或更大的屈强比(屈服强度/抗拉强度)。因此,可以省略后续过程。
下文中,将参照以下实施例更详细地描述本公开内容。
实施例
制备具有下表1中示出的合金元素的组成的板坯并且在下表2中示出的条件下获得热轧钢板样品。板坯中的每一者根据一般制造方法来制造并且通过在1,050℃至1,350℃的温度范围内进行再加热来均质化。使用热连轧作为热轧。
[表1]
钢种 | C | Si | Mn | P | S | B | Cr | Ti |
A | 0.216 | 0.04 | 1.01 | 0.007 | 0.003 | 0.0020 | 0.02 | 0.0180 |
B | 0.135 | 0.06 | 1.22 | 0.012 | 0.003 | 0.0022 | 0.04 | 0.0200 |
C | 0.151 | 0.03 | 0.99 | 0.016 | 0.001 | 0.0021 | 0.05 | 0.0180 |
D | 0.244 | 0.07 | 1.06 | 0.013 | 0.002 | 0.0020 | 0.04 | 0.0190 |
E | 0.221 | 0.03 | 2.01 | 0.015 | 0.001 | 0.0019 | 0.03 | 0.0200 |
F | 0.211 | 0.05 | 1.09 | 0.007 | 0.010 | 0.0021 | 0.05 | 0.1100 |
G | 0.218 | 0.04 | 0.96 | 0.006 | 0.009 | 0.0020 | 0.02 | 0.0200 |
H | 0.090 | 0.04 | 0.98 | 0.007 | 0.007 | 0.0018 | 0.02 | 0.0210 |
I | 0.221 | 0.07 | 1.01 | 0.012 | 0.001 | 0.0003 | 0.03 | 0.0200 |
J | 0.164 | 0.08 | 3.14 | 0.011 | 0.004 | 0.0019 | 0.04 | 0.0210 |
K | 0.214 | 0.06 | 1.12 | 0.009 | 0.006 | 0.0180 | 0.03 | 0.0010 |
[表2]
测量在表2中示出的条件下制备的各样品的显微组织和机械特性并且示于下表3中。在使用光学显微镜和扫描电子显微镜获得显微组织的图像之后,通过图像分析来评估显微组织。在机械特性中,通过根据DIN标准在C方向上进行拉伸测试来评估抗拉强度。
[表3]
在满足根据本公开内容的合金元素的组成和制造条件的实施例1至11的情况下,确定马氏体的分数不小于95体积%并且屈强比(屈服强度/抗拉强度)不小于0.75。此外,在实施例1至11中,确定满足1,250MPa或更大的抗拉强度和1,000MPa或更大的屈服强度。
相比之下,在不满足根据本公开内容的合金元素的组成和制造条件中的一者或更多者的比较例1至10的情况下,马氏体的分数小于95体积%或者屈强比(屈服强度/抗拉强度)小于0.75。
具体地,在比较例1的情况下,冷却终止温度低于150℃,并因此可以确定屈强比低。
在比较例2的情况下,从终止轧制到开始冷却的时间超过5秒,并因此可以确定未获得本公开内容期望的马氏体的分数,并且抗拉强度和屈服强度低。
在比较例3的情况下,从终止轧制到开始冷却的时间超过5秒并且冷却终止温度低于150℃,并因此可以确定抗拉强度、屈服强度和屈强比中的全部都低。
在比较例4中冷却速率低以及在比较例5中冷却终止温度高,并因此向马氏体的转变没有充分地进行,并且没有获得本公开内容期望的抗拉强度和屈服强度。
在比较例6中冷却终止温度低,确定屈强比低。
在比较例7中C含量低以及在比较例8中B含量低,并因此确定马氏体的分数小于50体积%并且抗拉强度和屈服强度低。
在比较例9中Mn含量高,并因此向马氏体的转变没有充分地进行。因此,形成残余奥氏体并且确定抗拉强度高但是屈强比低。
虽然在比较例10中添加了Ti,但是Ti含量低,并因此向马氏体的转变没有充分地进行,并因此确定抗拉强度和屈强比低。
虽然参照示例性实施方案具体地描述了本公开内容,但是本领域技术人员应理解,在不脱离本公开内容的精神和范围的情况下,可以进行形式和细节的各种变化。
工业适用性
由于即使在不进行后续过程例如热处理和冷轧时,根据本公开内容的热轧钢板也可以获得优异的屈强比和高强度,因此所述热轧钢板可以应用于汽车碰撞部件和结构支撑物用材料。
Claims (9)
1.一种具有优异的屈强比的高强度热轧钢板,以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少但不包括0的Si、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质,
具有包含至少95体积%的马氏体的显微组织,
具有0.75或更大的屈强比(屈服强度/抗拉强度),
通过热连轧来制造,以及
在不进行后续的冷轧和热处理的情况下制造。
2.根据权利要求1所述的高强度热轧钢板,还包含选自0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者。
3.根据权利要求1所述的高强度热轧钢板,其中所述显微组织包含铁素体、贝氏体、残余奥氏体和碳化物中的至少一者,并且其总和为5体积%或更少。
4.根据权利要求1所述的高强度热轧钢板,其中抗拉强度为1,250MPa或更大。
5.根据权利要求1所述的高强度热轧钢板,其中屈服强度为1,000MPa或更大。
6.根据权利要求1所述的高强度热轧钢板,其中厚度为1.5mm或更小。
7.一种用于制造具有优异的屈强比的高强度热轧钢板的方法,所述方法包括:
将板坯再加热,所述板坯以重量百分比(重量%)计包含:0.12%或更多且少于0.3%的C、0.5%或更少但不包括0的Si、0.1%至2.5%的Mn、0.0005%至0.005%的B、0.02%或更少的P、0.01%或更少的S、以及余量中的Fe和不可避免的杂质;
对经再加热的板坯进行热连轧至1.5mm或更小的厚度;
在终止热轧之后的5秒内开始冷却并且将热轧钢板以50℃/秒至1,000℃/秒的冷却速率冷却;以及
对经冷却的热轧钢板进行卷取。
8.根据权利要求7所述的方法,其中在冷却过程中,冷却终止温度为150℃至350℃。
9.根据权利要求7所述的方法,其中所述板坯还包含选自0.5%或更少的Cr和0.005%至0.2%的Ti中的至少一者。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR10-2019-0172004 | 2019-12-20 | ||
KR1020190172004A KR102404770B1 (ko) | 2019-12-20 | 2019-12-20 | 항복비가 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
PCT/KR2020/015769 WO2021125563A1 (ko) | 2019-12-20 | 2020-11-11 | 항복비가 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114929907A true CN114929907A (zh) | 2022-08-19 |
Family
ID=76477684
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202080092129.3A Pending CN114929907A (zh) | 2019-12-20 | 2020-11-11 | 具有优异的屈强比的高强度热轧钢板及其制造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20230012991A1 (zh) |
EP (1) | EP4060057A4 (zh) |
JP (1) | JP7437509B2 (zh) |
KR (1) | KR102404770B1 (zh) |
CN (1) | CN114929907A (zh) |
WO (1) | WO2021125563A1 (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20230093723A (ko) * | 2021-12-20 | 2023-06-27 | 주식회사 포스코 | 내구성이 우수한 고탄소 강판 및 그 제조방법, 산업용 또는 자동차용 부품 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20110076431A (ko) * | 2009-12-29 | 2011-07-06 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
CN103589954A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-19 | 东北大学 | 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 |
CN107532262A (zh) * | 2015-05-12 | 2018-01-02 | Posco公司 | 弯曲加工性优异的超高强度热轧钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ6999A3 (cs) * | 1996-07-12 | 1999-10-13 | Thyssen Stahl Ag | Ocelový pás válcovaný za tepla a způsob jeho výroby |
EP1396549B1 (de) | 2002-08-28 | 2006-10-25 | ThyssenKrupp Steel AG | Verfahren zum Herstellen eines perlitfreien warmgewalzten Stahlbands und nach diesem Verfahren hergestelltes Warmband |
JP4313591B2 (ja) | 2003-03-24 | 2009-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP4502646B2 (ja) | 2004-01-21 | 2010-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性、疲労特性および表面性状に優れた高強度熱延鋼板 |
JP4543963B2 (ja) | 2004-03-18 | 2010-09-15 | Jfeスチール株式会社 | 加工硬化性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2010121191A (ja) | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊特性および溶接性に優れる高強度厚鋼板およびその製造方法 |
KR101225387B1 (ko) * | 2010-06-29 | 2013-01-22 | 현대제철 주식회사 | 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조방법 |
WO2013065346A1 (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-10 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ特性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6136478B2 (ja) * | 2013-04-02 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | 靭性と圧延方向の剛性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6212956B2 (ja) | 2013-05-24 | 2017-10-18 | 新日鐵住金株式会社 | 曲げ加工性と耐摩耗性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
KR101546134B1 (ko) * | 2013-07-30 | 2015-08-21 | 현대제철 주식회사 | 고강도 열연강판 및 그 제조 방법 |
KR101518600B1 (ko) * | 2013-10-23 | 2015-05-07 | 주식회사 포스코 | 충격특성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR20150075307A (ko) * | 2013-12-25 | 2015-07-03 | 주식회사 포스코 | 고상 접합성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조 방법 |
JP6519016B2 (ja) * | 2015-09-17 | 2019-05-29 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
KR102130233B1 (ko) * | 2016-03-31 | 2020-07-03 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀하드 강판의 제조 방법, 열 처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법 |
KR101797387B1 (ko) * | 2016-08-31 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 초고강도 박물 열연강판 및 그 제조방법 |
JP2018188675A (ja) | 2017-04-28 | 2018-11-29 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
KR102209552B1 (ko) | 2018-12-19 | 2021-01-28 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
-
2019
- 2019-12-20 KR KR1020190172004A patent/KR102404770B1/ko active IP Right Grant
-
2020
- 2020-11-11 WO PCT/KR2020/015769 patent/WO2021125563A1/ko unknown
- 2020-11-11 CN CN202080092129.3A patent/CN114929907A/zh active Pending
- 2020-11-11 US US17/784,728 patent/US20230012991A1/en active Pending
- 2020-11-11 EP EP20901952.0A patent/EP4060057A4/en active Pending
- 2020-11-11 JP JP2022538353A patent/JP7437509B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20110076431A (ko) * | 2009-12-29 | 2011-07-06 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
CN103589954A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-19 | 东北大学 | 一种一钢多级的热轧钢板及其制造方法 |
CN107532262A (zh) * | 2015-05-12 | 2018-01-02 | Posco公司 | 弯曲加工性优异的超高强度热轧钢板及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2021125563A1 (ko) | 2021-06-24 |
JP7437509B2 (ja) | 2024-02-22 |
US20230012991A1 (en) | 2023-01-19 |
JP2023508033A (ja) | 2023-02-28 |
KR102404770B1 (ko) | 2022-06-07 |
EP4060057A1 (en) | 2022-09-21 |
EP4060057A4 (en) | 2024-03-20 |
KR20210079831A (ko) | 2021-06-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2020521048A (ja) | 鋼製部品の製造方法及び対応する鋼製部品 | |
US10968498B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet with excellent workability and manufacturing method therefor | |
KR102166592B1 (ko) | 철근 및 그 제조방법 | |
KR101726074B1 (ko) | 템퍼 취성 저항성이 우수한 고탄소 열연강판 및 그 제조 방법 | |
CN114929907A (zh) | 具有优异的屈强比的高强度热轧钢板及其制造方法 | |
KR102209552B1 (ko) | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 | |
KR20220071035A (ko) | 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법 | |
KR20120138900A (ko) | 성형성이 우수한 자동차용 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
KR101412262B1 (ko) | 굽힘성과 성형성이 우수한 자동차용 고강도 냉연강판 제조 방법 | |
CN114080466A (zh) | 钢筋及其制造方法 | |
KR20120097173A (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
CN114929923A (zh) | 超高强度弹簧用线材、钢丝及其制造方法 | |
KR20160063172A (ko) | 고탄소 강판 및 그 제조 방법 | |
KR102502011B1 (ko) | Qt열처리된 고탄소 열연강판, 고탄소 냉연강판, qt열처리된 고탄소 냉연강판 및 이들의 제조방법 | |
CN114207168B (zh) | 用于高强度弹簧的线材和钢丝及其制造方法 | |
KR101467026B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
KR20120132793A (ko) | 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
KR101998971B1 (ko) | 비조질강 및 그 제조방법 | |
KR102075642B1 (ko) | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연 도금강판 및 그 제조방법 | |
KR102470032B1 (ko) | 강도 및 연신율 특성이 우수한 합금강의 제조방법 | |
KR20220055269A (ko) | 내마모성이 우수한 고탄소 열연강판 및 그 제조방법 | |
KR20220041504A (ko) | 고강도 열연강재 및 그 제조방법 | |
KR20220040532A (ko) | 강관용 고강도 열연강판 및 그 제조방법 | |
KR101696097B1 (ko) | 충격인성이 우수한 고강도 비조질 선재 및 이의 제조방법 | |
KR20240106713A (ko) | 고강도 냉연강판 및 그 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |