KR101225387B1

KR101225387B1 - 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조방법

Info

Publication number: KR101225387B1
Application number: KR1020100061580A
Authority: KR
Inventors: 한성경; 도형협; 김성주
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2010-06-29
Filing date: 2010-06-29
Publication date: 2013-01-22
Also published as: KR20120001018A

Abstract

용접성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 열연강판 제조 방법은 (a) C : 0.03 ~ 0.15 중량%, Si : 0.001 ~ 0.5 중량%, Mn : 1.0 ~ 2.0 중량%, Al : 0.001 ~ 0.1 중량%, Nb : 0.01 ~ 0.1 중량%, P : 0.05 중량% 이하, S : 0.01 중량% 이하, N : 0.01 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 열간 압연하는 단계; (c) 상기 열간 압연된 판재를 냉각하는 단계; 및 (d) 상기 냉각된 판재를 권취하는 권취 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조방법 {HOT-ROLLED STEEL PLATE WITH IMPROVED WELDABILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 고강도이고 용접성이 우수한 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 우수한 용접성이 요구되는 자동차 분야에서 주로 사용되는 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

열연강판(Hot-rolled steel plate)은 자동차 구조부재, 범퍼보강재 등 용접성이 요구되는 분야에 주로 적용된다.

열연강판은 통상, 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정, 냉각 과정 및 권취 과정을 통하여 제조된다.

슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 강 슬라브(slab)를 재가열한다.

열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 슬라브를 특정한 온도범위에서 정해진 압하율로 압연한다.

냉각 과정에서는 압연이 마무리된 판재를 냉각한다.

권취 과정에서는 냉각 과정을 통하여 냉각된 판재를 특정한 권취 온도에서 권취한다.

본 발명의 목적은 인장강도가 우수할 뿐만 아니라, 용접성이 우수한 고강도 열연강판을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 저탄소 소량 합금성분계를 사용하고, 냉연 소둔열처리 공정을 거치지 않고 열연공정제어로만 소재를 생산하여 제조 원가가 낮고 성형성 및 용접성이 우수한 열연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판은 C : 0.03 ~ 0.15 중량%, Si : 0.001 ~ 0.5 중량%, Mn : 1.0 ~ 2.0 중량%, Al : 0.001 ~ 0.1 중량%, Nb : 0.01 ~ 0.1 중량%, P : 0.05 중량% 이하, S : 0.01 중량% 이하, N : 0.01 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 전체 조직의 단면 조직 면적률로 50% 이상의 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 상, 50% 이하의 페라이트, 베이나이트 상을 포함하는 미세조직을 갖는 것을 특징으로 한다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법은 (a) C : 0.03 ~ 0.15 중량%, Si : 0.001 ~ 0.5 중량%, Mn : 1.0 ~ 2.0 중량%, Al : 0.001 ~ 0.1 중량%, Nb : 0.01 ~ 0.1 중량%, P : 0.05 중량% 이하, S : 0.01 중량% 이하, N : 0.01 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 열간 압연하는 단계; (c) 상기 열간 압연된 판재를 냉각하는 단계; 및 (d) 상기 냉각된 판재를 권취하는 권취 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법은 저탄소를 함유하고 소량 합금성분계를 사용하지만, 냉연 소둔열처리 공정 없이 열연공정제어로만 소재를 생산하여 제조원가가 저감되고, 냉각조건을 제어하여 열연강판 내 상분율을 조절하여 성형성 및 용접성이 우수하면서도 강도가 큰 열연강판을 제공할 수 있다.

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 용접성이 우수한 열연강판 제조방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2는 시간과 온도에 따라 형성되는 강판의 미세조직을 나타내는 도면이다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 냉각 과정을 나타낸 그래프이다.
도 4는 기존 냉각에 따라 제조된 강판의 인장강도 및 연신율을 나타낸 그래프이다.
도 5는 기존 냉각에 따라 제조된 강판의 미세조직 사진을 나타낸 것이다.
도 6은 전단급냉에 따른 본 발명 일실시예 강판의 인장강도 및 연신율을 나타낸 그래프이다.
도 7은 전단급냉에 따른 본 발명 일실시예 강판의 미세조직 사진을 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

용접성이 우수한 열연강판

본 발명에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판은 탄소(C) : 0.03 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0.001 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.0 중량%, 알루미늄(Al) : 0.001 ~ 0.1 중량%, 니오븀(Nb) : 0.01 ~ 0.1 중량%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 질소(N) : 0.01 중량% 이하를 포함하고, 나머지는 Fe와 기타 불가피한 불순물로 구성된다.

이하, 본 발명에 따른 용접성이 우수한 고강도 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 강도를 확보하기 위해 첨가된다.

상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.03 ~ 0.15 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 상기 탄소(C)가 0.03 중량% 미만으로 첨가되면 강판의 강도가 낮아지는 문제점이 있으며, 상기 탄소(C)의 함량이 0.15 중량%를 초과하면 경질상을 형성하여 용접성을 급격히 저하시키는 문제점이 있다.

실리콘(Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한 실리콘(Si)은 고용강화 효과도 가진다.

상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.001 중량% 미만이면 상기의 실리콘 첨가효과가 미미하며, 실리콘(Si)의 함량이 0.5 중량%를 초과하면 강판 표면에 산화물을 형성하여 강판의 도금특성을 저해하고 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.

망간(Mn)

본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다. 또한 망간은 오스테나이트(austenite) 안정화 원소로써 페라이트, 펄라이트 변태를 지연시킴으로써 페라이트의 결정립 미세화에 기여한다.

상기 망간은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 1.0 ~ 2.0 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 상기 망간(Mn)이 1.0 중량% 미만으로 첨가되면 망간(Mn) 첨가에 따른 강도 확보가 불충분하다. 또한, 상기 망간(Mn)의 함량이 2.0 중량%를 초과하면 용접성을 크게 저하시키며, MnS 비금속 개재물 생성 및 중심편석 등을 유발할 수 있는 문제점이 있다.

알루미늄(Al)

알루미늄(Al)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다.

상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.1 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 상기 알루미늄(Al)이 0.001 중량% 미만의 함량비로 첨가되면 상기의 탈산 효과가 불충분하고, 알루미늄(Al)의 함량이 0.1 중량%를 초과하면 비금속 개재물인 Al₂O₃를 형성하여 인성을 저하시키는 문제점이 있다.

니오븀( Nb )

니오븀(Nb)은 탄소(C), 질소(N)와 결합하여 Nb(C, N) 석출물을 형성하고, Fe 내 고용강화를 통하여 강판의 강도를 향상시킨다. 또한 압연시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로써 강도와 인성을 향상시키기도 한다.

상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.1 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우 상기의 니오븀 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 한편, 니오븀(Nb)의 함량이 0.1 중량%를 초과할 경우 과다한 석출로 인하여 연주성, 압연성, 연신율 등을 저하시킬 수 있다.

인(P), 황(S), 질소(N)

인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키기 위해 첨가된다. 다만, 인(P)이 본 발명에 따른 열연강판에 과다하게 첨가될 경우 용접성 등이 악화될 수 있으며, 슬라브 중심 편석에 의해 최종재질 편차가 발생할 수 있다. 따라서, 인(P)의 함량은 0.05 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

황(S)은 대표적인 불가피한 불순물로서, 강의 용접성을 저해하고 MnS 비금속 개재물을 증가시켜 강의 가공 중 크랙을 발생시키는 원소이다. 따라서, 황(S)의 함량은 본 발명에 따른 고강도 열연강판 전체 중량의 0.01 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

질소(N)는 충격 특성을 크게 저하시키는 주된 원소로서 극저의 함량비로 관리하는 것이 바람직하나, 이를 위해서는 강판의 제조 비용이 증가하고, 또한 질소(N) 관리의 어려움이 있다. 따라서, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 0.01 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

몰리브덴(Mo)

본 발명에서 몰리브덴(Mo)은 담금질성을 높이는 것과 동시에 템퍼링 연화 저항을 높이고, 강도 상승에 유효하지만 그 함유량이 0.1 중량% 미만으로는 그 효과가 충분하지 않고, 0.5 중량%를 초과하면 용접성을 저하시킴과 동시에 탄화물의 석출에 의하여 항복비를 상승시키므로, 그 함량을 0.1 ~ 0.5 중량%로 제한하는 것이 바람직하다

티타늄(Ti)

본 발명에서 티타늄(Ti)은 질소(N)와 결합하여 TiN 석출물을 형성하여 인성을 향상시키는 역할을 한다.

상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄의 함량이 0.01 중량% 미만이면 상기의 티타늄 첨가효과가 미미하고, 티타늄의 함량이 0.05 중량%를 초과하면 질소(N)와 결합하지 못한 고용 티타늄(Ti)이 탄소(C)와 결합하여 탄화물을 형성하게 되어 인성을 저하시키는 문제점이 발생한다.

보론(B)

보론(B)은 BN으로서 석출되면 고용 N을 저하시켜서 인성을 향상시키는 원소이다. 강도와 인성의 밸런스를 양호하게 하기 위해서는 첨가량을 0.003 중량％ 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

상기 조성으로 이루어진 열연강판은 저탄소이고, 합금원소의 함량을 낮게 하여 용접성을 우수하게 한다. 또한, 50 ~ 250℃/s의 냉각속도로 권취온도보다 30 ~ 50℃ 높은 온도까지 냉각한 후, 권취온도까지 공냉하여 강판의 미세조직을 마르텐사이트를 주기지로 한다. 제조되는 강판은 780 ~ 1180㎫의 높은 인장강도를 가지며, 8 ~ 22%의 우수한 연신율을 가질 수 있다.

열연강판 제조 방법

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 용접성이 우수한 열연강판 제조방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.

도 1을 참조하면, 도시된 열연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간 압연 단계(S120), 냉각 단계(S130), 권취단계(S140)를 포함한다.

슬라브 재가열

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 C : 0.03 ~ 0.15 중량%, Si : 0.001 ~ 0.5 중량%, Mn : 1.0 ~ 2.0 중량%, Al : 0.001 ~ 0.1 중량%, Nb : 0.01 ~ 0.1 중량%, P : 0.05 중량% 이하, S : 0.01 중량% 이하, N : 0.01 중량% 이하를 포함하고, Mo : 0.1 ~ 0.5 중량%, Ti : 0.01 ~ 0.05 중량% 및 B : 0.003 중량% 이하 중 1종 또는 2종 이상을 포함하며, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 열간압연 등을 위하여 재가열한다.

슬라브 재가열 온도는 1150 ~ 1250℃인 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이면 연속 주조시에 편석된 성분이 재고용되지 못하며, 열간 압연시 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 또한 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하면 산화중량 증가에 따른 손실이 크고, 또한 과도한 가열 공정으로 인하여 고장력 강판의 제조 비용을 증가시킨다.

열간압연

열간 압연 단계에서는 상기 슬라브 재가열 단계를 통하여 재가열된 고장력 강판 슬라브를 열간 압연한다.

이때, 열간 압연 후 냉각 전 강판의 조직이 오스테나이트 상의 조직을 가지도록 마무리 열간 압연 온도(FDT)는 800 ~ 950 ℃인 것이 바람직하다.

마무리 열간 압연 온도가 800℃ 미만인 경우 강판의 조직이 불균일해지고 일부에 가공조직이 잔류하여 프레스 성형시 여러 문제점이 발생할 수 있다. 반대로, 압연 마무리 온도가 950℃를 초과할 경우 제조되는 고장력 강판의 강도를 충분히 확보할 수 없는 문제점이 있다.

냉각

냉각 단계(S130)에서는 열간 압연된 강판을 냉각하여 강판의 미세조직을 형성한다.

도 2는 시간과 온도에 따라 형성되는 강판의 미세조직을 나타내는 도면이고, 도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 냉각 과정을 나타낸 그래프이다.

도 2를 참조하면, 냉각 속도와 권취온도에 따라 강판의 미세조직이 다양하게 구성할 수 있음을 알 수 있다. 본 발명의 제조되는 강판의 미세조직은 마르텐사이트를 주기지로 하고, 목표재질에 따라 페라이트, 베이나이트, 잔류 오스테나이트를 일부 포함하여 구성한다.

이 때, 강판의 미세조직은 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 상을 50% 이상 포함하고, 나머지 상(페라이트, 베이나이트)을 50% 이하 포함하도록 하여, 열연 강판이 780 ~ 1180 ㎫ 급의 높은 인장 강도를 지니면서 8 ~ 22%의 우수한 연신율을 지니도록 한다. 또한, 재질의 강도는 증가시키지만 연신율 등 성형성 및 용접성을 저해하는 펄라이트 상은 5% 이내로 제한되도록 냉각을 한다.

본 발명은 이를 위하여 냉각 과정에서 5초 이하의 시간 동안 50 ~ 250℃/s의 냉각속도로 권취온도보다 30 ~ 50℃ 높은 온도까지 급냉한 후, 권취온도까지는 공냉 과정을 통해 이른다.

급냉 과정에서 50℃/s 미만의 속도로 냉각하면, 미세조직에서 마르텐사이트를 주기지로 하는 본 발명의 목적에 이르기 어렵고, 250℃/s 초과의 속도로 냉각하면, 공정상 비용이 많이 들고 저온인성 저하 등의 문제점이 있다.

또한 권취온도보다 30 ~ 50℃ 높은 온도까지 급냉하고, 이후에는 공냉을 통해 냉각하는 것은 일정 온도에 이르면 도 2에서와 같이 미세조직에서 마르텐사이트를 주기지로 할 수 있으며, 그 이후에는 공냉을 통하여 냉각해도 충분하기 때문이다.

권취

권취 단계(S140)에서는 냉각된 강판을 즉시 권취하는 단계이다.

이때, 권취 온도는 200 ~ 450℃로 함이 바람직하다. 권취가 450℃ 이하의 온도에서 이루어짐에 따라, 제조되는 열연강판의 최종 미세조직이 마르텐사이트를 주기지로 할 수 있다. 또한 권취온도가 200℃ 미만인 경우에는 원하지 않는 저온 변태 조직이 생기게 되는 문제점이 있다.

상기 제조 과정을 통해 제조되는 열연 강판은 인장강도(TS)가 780 ~ 1180㎫ 이상의 기계적 특성을 가지며, 또한 8 ~ 22%의 우수한 연신율 나타낼 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 강판의 제조

표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1~11 및 비교예 1~9에 따른 강판을 제조하였다.

실시예 1~11의 경우 냉각속도를 50 또는 100℃/s로 하였으며, 비교예 1~9의 경우 냉각속도를 30℃/s로 하여 진행하였다.

[표 1]

단위 : 중량%

[표 2]

2. 물성 평가

실시예 1~11 및 비교예 1~9에 따라 제조된 강판의 물성은 표 2에 나타나 있다.

표 2를 참조하면, 냉각속도를 50 또는 100℃/s로 하여 진행한 실시예 1~11의 경우에는, 비교예 1~9에 비하여 높은 인장강도와 높은 연신율을 보임을 알 수 있다.

일반적으로 인장강도가 높아짐에 따라 연신율은 낮아지게 된다.

실시예 1~11의 모든 경우에 인장강도가 780㎫ 이상일 때는 연신율이 20% 이상, 인장강도가 980㎫ 이상일 때는 연신율이 8% 이상을 보이나, 비교예 1~9의 경우에는 그렇지 못한 것을 확인할 수 있다.

도 4는 기존 냉각에 따라 제조된 강판의 인장강도 및 연신율을 나타낸 그래프이고, 도 5는 기존 냉각에 따라 제조된 강판의 미세조직 사진을 나타낸 것이다. 또한, 도 6은 전단급냉에 따른 본 발명 일실시예 강판의 인장강도 및 연신율을 나타낸 그래프이고, 도 7은 전단급냉에 따른 본 발명 일실시예 강판의 미세조직 사진을 나타낸 것이다.

도 4 내지 도 7의 강판은 망간(Mn)을 1.8중량%과 소량의 니오븀(Nb) 및 보론(B)을 첨가하여 제조되었다.

도 4 및 도 6을 참조하면, 상기 표 2의 결과와 같이 기존 냉각에 따라 제조된 강판에 비해, 본 발명의 전단냉각에 따라 제조된 강판의 물성이 우수함을 알 수 있다.

또한 도 5 및 도 7을 참조하면, 기존 냉각에 따라 제조된 강판에 비해, 본 발명의 전단냉각에 따라 제조된 강판의 미세조직이 균일하면서도 고르게 형성되어 있음을 알 수 있다. 이는 전단냉각에 따른 경우 냉각속도를 조절하여 마르텐사이트를 주기지로 하였기 때문이다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 제조 방법으로 제조된 강판은 780 ~ 1180㎫의 높은 인장강도를 가지고, 또한 8 ~22%의 우수한 연신율을 나타내어 좋은 용접성 및 성형성을 가진다는 장점이 있다.

따라서, 제조된 강판은 고강도 및 우수한 용접성이 요구되는 자동차 구조부재, 범퍼 보강재 등에 폭넓게 활용될 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각 단계
S140 : 권취 단계

Claims

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(a) C : 0.03 ~ 0.15 중량%, Si : 0.001 ~ 0.5 중량%, Mn : 1.0 ~ 2.0 중량%, Al : 0.001 ~ 0.1 중량%, Nb : 0.01 ~ 0.1 중량%, S : 0.01 중량% 이하, N : 0.01 중량% 이하를 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 800 ~ 950℃ 마무리 열간 압연 온도로 열간 압연하는 단계;
(c) 상기 열간 압연된 판재를 5초 이하의 시간 동안 50 ~ 250℃/s의 냉각속도로 펄라이트 생성을 억제하면서 권취온도보다 30 ~ 50℃ 높은 온도까지 냉각한 후, 권취온도까지 공냉하는 단계; 및
(d) 상기 냉각된 판재를 200 ~ 450℃의 권취온도에서 권취하는 단계;를 포함하고,
상기 (c) 단계 및 (d) 단계에 의하여, 최종 제조되는 강판의 미세조직이 전체 조직의 단면 조직 면적률로 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트 상이 50% 이상, 페라이트 및 베이나이트 상이 50% 이하 및 펄라이트 상이 5% 미만인 것을 특징으로 하는 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법.
제7항에 있어서,
상기 (a) 단계의 슬라브는 Mo : 0.1 ~ 0.5 중량%, Ti : 0.01 ~ 0.05 중량% 및 B : 0.003 중량% 이하 중 1종 또는 2종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법.
제7항 또는 제8항에 있어서,
상기 (a) ~ (d) 단계에 의하여 제조되는 고강도 열연강판은
인장강도가 780 ~ 1180㎫인 것을 특징으로 하는 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법.
제7항 또는 제8항에 있어서,
상기 (a) ~ (d) 단계에 의하여 제조되는 고강도 열연강판은
연신율이 8 ~ 22%인 것을 특징으로 하는 용접성이 우수한 고강도 열연강판 제조 방법.
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