CN1144671C - 具有改进的撕裂强度的非织造幅面料和薄膜层压件及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

一种用作人身护理产品中的织物的非织造幅面料/薄膜层压件。该层压件由至少两层形成SF成形物。该层压件的纺粘(S)层最好由茂金属催化聚丙烯形成。薄膜(F)层由可以由茂金属催化的聚烯烃形成。

Description

具有改进的撕裂强度的 非织造幅面料和薄膜层压件及其制造方法
技术领域
本发明涉及具有改进的强度的非织造幅面料和薄膜层压件。更特别是，本发明涉及使用于一次性衣服和人身护理产品中的具有改进的抗扯强度的层压件，和制造这种层压件的方法。
背景技术
长期以来，工业上已经认识到将薄膜的阻挡性能和非织造织物的布状属性相结合带来的好处可应用于不同的医疗、人身护理和商业用途。而且，这种幅面料/薄膜层压件还可呈现出某种程度的弹性，当结合拉伸的填充微孔薄膜时，还呈现可透气性。因此，人们已经利用薄膜和非织造幅面料材料来制造层压件。薄膜层压已经用来形成既可透气又在外观和质地上有点象布的材料。这种层压件的应用包括人身护理产品例如尿布、训练裤、失禁衣服和女性卫生用品的外覆面。在这方面，可参考共同转让的1989年4月4日授权的美国专利4818600和1988年2月16日授权的美国专利4725473。另外，这种材料特别适合用于保护外衣，例如工作服、手术衣和手术单。这方面参见共转让的1983年4月5日授权的美国专利4379102。
在这种层压件中薄膜的主要作用是提供阻挡性能。还需要这种可透气的层压件，因此它们具有传递湿蒸汽的能力。通过降低衣服下面湿蒸汽浓度和由此产生的皮肤水合作用，由这种可透气或微孔薄膜的层压件制成的衣服穿起来更舒适。
尽管表现出许多正面属性，当不适当地使用时，或暴露在特殊的产生应力条件下，层压件有时会撕裂。在希望制造具有改进的阻挡性能、改进的强度并具有弹性且成本低的非织造层压件时，层压件的进展在于幅面料纤维尺寸降低，且聚合物分子量分布变窄(因为它影响聚合物的机械性能)。例如，建议使用具有高的熔体流率和窄的分子量分布的聚丙烯聚合物，以制造非织造幅面料的纤维和具有较强的阻挡性能、抗张强度和柔软性的织物。例如，授予Morini等人的美国专利5529850描述了在伴有催化剂成分，例如活性卤化镁和钛化合物和烷基碱金属化合物的聚合反应中，利用特定的二酯或聚酯作为内或外给电子体，这样来制备具有窄分子量分布的结晶聚丙烯聚合物。授予Stahl等人的美国专利5726103和5763080描述了结合低熔化聚丙烯聚合物的纤维和织物，以获得较强和相对不可透过流体的织物。特别是在Stahl的专利中，描述了由茂金属催化剂系统形成的聚丙烯均聚物和共聚物。与非茂金属催化聚丙烯聚合物相比，这种聚丙烯聚合物呈现通常低的熔融性。Stahl指出该低熔融性在制造纤维和织物时有用，这要根据低熔融性或两种织物间的熔点差来实现粘合。这种纤维包括绳绒织物或毛绒束、芯和外鞘。Stahl指出织物例如纺粘和熔喷非织造物当结合成纺粘/熔喷/纺粘(SMS)织物时，表现出在低温下粘合，特别是，允许将高熔化纤维制成熔喷物，而低熔化纤维制成纺粘物。在Stahl专利的预期的例子中，Stahl指出在纺粘层中利用茂金属催化聚丙烯的织物样品的总强度与对比样(该对比样是不粘合SM织物)一样高。在利用一个茂金属催化均聚物聚丙烯“S”层和一个商业上1100mfr的聚丙烯“M”层的又一个预期的例子中，与对比样相比，预期织物具有改进的阻挡性和过滤性，同时不损失层压织物强度。这些专利中的每个都没有提供薄膜/非织造物层压件中比预期好的撕裂强度。
授予Stahl等人的美国专利5723217描述了聚烯烃纤维和其织物。该Stahl专利讨论了由适用于反应堆级的全同立构的聚阿尔法烯烃制成，其中聚丙烯由单点催化剂制造。Stahl声称产生的聚丙烯纤维拉到细直径时通常比传统的聚合物强或具有较高的韧性。Stahl还声称包含纤维的熔喷或纺粘织物获得额外的强度，但它没有提到任何制造具有改进的撕裂强度的可透气薄膜层压件的方法。
授予Gessner等人的美国专利5612123描述了分布增强的聚烯烃产品。特别是，该专利讨论了利用聚烯烃树脂可改进熔体纺丝生产率，该聚烯烃树脂具有在预定范围内的关键的分子量分布和流变性质参数。由该方法制造的这种聚烯烃细丝和单层纺粘织物呈现出较高的韧性和撕裂性值。该专利也没有提到增加可透气薄膜层压件的撕裂性的方法。
授予Timmons等人的美国专利5464688描述了具有改进的阻挡性的非织造幅面料层压件。这种幅面料由商业上可接受的聚合物形成，该聚合物在SMS的熔喷层中具有减小的分子量分布。
尽管以前在层压件中已经使用了茂金属催化聚丙烯，特别是作为拉伸粘合层压件和缩径粘合层压件，这些层压件的结构部件、物理属性和粘合处理与可透气薄膜层压件显著不同。而且，缩径粘合(NBL)和拉伸粘合层压件(SBL)以及单纺粘层的撕裂量度试验例如抓样张力/峰值能量表示，在这些层压件中，与茂金属催化纺粘物相比，齐格勒-纳塔(Ziegler-Natta)催化剂催化聚丙烯纺粘物的峰值能量较高。因此，人们不期望具有窄分子量分布的纺粘物显著增加可透气薄膜/非织造幅面料层压件中的撕裂强度。
因此，尽管在非织造层压件区域得到改进，仍需要一种可透气薄膜/非织造幅面料层压件，它不需要显著的附加成本即可增加撕裂强度。而且，需要一种制造这种层压件复合物的方法，该方法在线高速进行，需要较短的生产时间间隔。最好，需要人身护理产品和其它衣服，它在其复合结构中利用这种层压件。因此提供一种本发明涉及的这种复合物和方法。
发明内容
本发明的一个目的是提供一种呈现显著的撕裂强度属性的非织造幅面料/薄膜层压件材料。
本发明的另一个目的是提供一种体现上述特点并采用较便宜的材料以增加强度特性的非织造幅面料/薄膜层压件。
本发明的又一个目的是提供一种制备使在最终的层压件内撕裂强度增加的非织造幅面料/薄膜层压件的在线方法。
一个特定的目的在于提供一种具有许多前述属性并可有利地用于人身护理产品中的材料。
本发明提供一种可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其具有高于利用传统的催化聚烯烃非织造幅面料的对比层压件的改进的撕裂强度，其包括：一层无弹性纺粘聚烯烃纤维和一层可透气薄膜，其中，纺粘层属于单点催化的聚烯烃，而薄膜是聚烯烃。
本发明也提供一种可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其具有高于利用传统的催化聚烯烃非织造幅面料的对比层压件的改进的撕裂强度，其包括：一层无弹性纺粘聚烯烃纤维和一层可透气薄膜，其中，纺粘层属于小于2.5dpf的无弹性茂金属催化聚丙烯纤维，而薄膜是聚烯烃，且透气性水平大于250克/平方米/24小时。其中透气性水平大于1000克/平方米/24小时；撕裂强度根据抓样张力试验法来测量；撕裂强度根据峰值能量试验来测量，该值在机器方向大于184.336千克-米；该层压件还包括在可透气薄膜层的一侧上的一第二层的无弹性纺粘聚烯烃纤维，该第二层的无弹性纺粘聚烯烃纤维与第一纺粘层的聚烯烃纤维相对。
本发明还提供一种制备非织造幅面料/薄膜层压件的在线方法，其步骤包括：a.形成无弹性窄的分子量聚烯烃的纺粘幅面料；b.提供预成形的可透气薄膜；以及c.将纺粘幅面料和可透气薄膜层压，以便在形成纺粘幅面料的1-30秒内形成层压件。其中该无弹性窄的分子量聚烯烃是茂金属催化聚丙烯。本发明还提供一种人身护理吸收制品，其选自包括尿布、训练裤、女性卫生产品和失禁装置的一组产品，该产品包含上述层压件。
附图说明
图1是具有本发明的特点的材料的横截面图；
图2是表示本发明的材料的一种制备方式的示意侧立视图；和
图3是可利用本发明的层压件的典型的人身护理制品，在当前情况下是尿布，的顶视图。
具体实施方式
这里使用的术语“聚合物”通常包括但不局限于，均聚物，共聚物，例如，嵌段、接枝、无规和交替共聚物，三元共聚物等，及其混合物和改性物。而且，除非特别限制，术语“聚合物”应包括所有可能的分子几何结构。这些结构包括，但不局限于全同立构、间同立构和随机对称结构。
这里所使用的术语“纺粘纤维”指小直径纤维，这种小直径纤维通过使熔融热塑材料经过喷丝头的许多细的通常圆形毛细管挤压成丝，然后挤压丝的直径快速减小而成形，例如参见专利权人为Appel等人的美国专利4340563，Dorschner等人的美国专利3692618，Matsuki等人的美国专利3802817，Kinney的美国专利3338992和3341394，Hartman的美国专利3502763，和Dobo等人的美国专利3542615。当将纺粘纤维沉积在凝聚表面上时，通常它不粘。纺粘纤维通常是连续的，并且具有大于7微米的平均直径(来自至少10个样品)，特别是在约10和20微米之间。
如这里所使用的术语“熔喷纤维”指这样形成的纤维，即通过将熔化了的热塑材料经过若干细的、通常圆形的、模具毛细管挤压，从而形成汇聚到高速、通常热的气体(例如，空气)流中熔化了的细线或细丝，该气流使熔化了的热塑材料的细丝变细以减少它们的直径，它可以减至微纤维直径。此后，熔喷纤维由高速气流携带，并且沉积在凝聚面上，以形成随机散布的熔喷纤维的幅面料。例如在授予Butin等人的3849241号美国专利中公开了这种方法。熔喷纤维是连续或间断的微纤维，通常平均直径小于l0微米，而且当沉积在凝聚面上时通常不粘。
这里所使用的术语“多层层压件”指一种层压件，其中一些层是纺粘，一些层是熔喷，例如纺粘/熔喷/纺粘(SMS)层压件和其它，这在授予Brock等人的4041203号美国专利，Collier等人的5169706号美国专利，Potts等人的5145727号美国专利，Perkins等人的5178931号美国专利和Timmons等人的5188885号美国专利中公开。通过在移动成形带上顺序地首先沉积纺粘织物层，然后熔喷织物层，最后另一个纺粘层，然后以下面描述的方式粘合层压件，这样来制造这种层压件。这种织物通常具有从约0.1至12osy(3.4至400gsm)，或者特别是从约0.75至3osy的基重。多层层压件还可具有许多不同结构的不同数量的熔喷层或多纺粘层，并且可包括另外的材料如薄膜(F)或共成形材料，例如SMMS、SM、SFS等。
这里所使用的术语“人身护理产品”指尿布、训练裤、吸收内衣、成人失禁用品和妇女卫生用品。
这里所使用的术语“热点粘合”包括在加热的砑光辊和砧辊之间传送被粘合的纤维的织物或幅面料。砑光辊通常，虽然不总是，以某种方式做出花纹，因此整个织物不会在其整个表面上粘合，并且砧辊通常是平的。结果，出于功能和美学原因，发展出砑光辊的不同花纹。花纹的一个实例具有点，并且是具有约200粘合点/平方英寸的约30％粘合区的Hansen Pennings或“H&P”花纹，这如授予Hansen和Pennings的3855046号美国专利中所教导。H&P花纹有方形点或针粘合区，其中每个针具有0.038英寸(0.965mm)的侧尺寸，0.070英寸(1.778mm)的针间隔，和0.023英寸(0.584mm)的粘合深度。生成的花纹具有约29.5％的粘合区。另一种典型的点粘合花纹是扩展的HansenPennings或“EHP”粘合花纹，该花纹产生15％的粘合区，该粘合区具有方形针，每个针具有0.037英寸(0.94mm)的侧尺寸，0.097英寸(2.464mm)的针间隔，和0.039英寸(0.991mm)的粘合深度。名为“714”的另一种典型的点粘合花纹具有方形针粘合区，其中每个针具有0.023英寸的侧尺寸，0.062英寸(1.575mm)的针间隔，和0.033英寸(0.838mm)的粘合深度。最终的花纹具有约15％的粘合区。还有一种常用的花纹是C-星花纹，该花纹具有16.9％的粘合区。C-星花纹具有一个横向条或由流星中断的“灯芯绒”设计。另一种常用花纹包括具有约16％的粘合区的重复和稍微偏斜菱形的菱形花纹，和具有约19％粘合区的看起来如名字所表达的例如窗格的丝织花纹。典型地，粘合区的百分比从织物层压幅面料的面积的约10％至约30％变化。如本领域的普通技术人员所知，点粘合将层压件各层保持在一起，同时通过粘合每层内的丝和/或纤维来使各独立层形成整体。
这里所使用的术语“超声波粘合”指例如通过在如授予Bornslaeger的4374888号美国专利所描述的发声喇叭件和砧辊之间传递织物所执行的工序。
这里所使用的术语“复合弹性材料”指一种弹性材料，该材料可以是一种多成分材料或其中一层是有弹性的多层材料。这些材料可以是，例如，“拉伸粘合”层压件(SBL)和“径缩粘合”层压件(NBL)。传统上，“拉伸粘合”指当弹性件拉伸到比其放松长度长至少约25％时粘到另一部件上的弹性件。“拉伸粘合层压件”指一种复合材料，该材料具有至少两层，其中一层是可聚拢层，另一层是弹性层。当弹性层在拉伸状态下时，两层连接在一起，这样在松开各层时，可聚拢层聚拢。这种多层复合弹性材料可以拉伸到这种程度，即在粘合位置之间聚拢的非弹性材料允许弹性材料变长。例如，授予Vander Wielen等人的4720415号美国专利公开了一种类型的拉伸粘合层压件，其中使用由多纱架挤压机生产的相同聚合物的多个层。在授予Kieffer等人的4789699号美国专利，Taylor的4781966号美国专利和Morman的4657802和4652487号及Morman等人的4655760号美国专利中公开了另一些复合弹性材料。
传统上，“径缩粘合”指当非弹性材料在减少其宽度或径缩条件下拉伸时粘到非弹性件上的弹性件。“径缩粘合层压件”指具有至少两层的复合材料，其中一层是径缩的非弹性层而另一层是弹性层。当非弹性层处于拉伸状态时，两层连接在一起。径缩粘合层压件的实例是例如在Morman的5226992，4981747，4965122和5336545号美国专利中所描述的那些。
这里所使用的术语“压实辊”指幅面料上和下的一组辊，以便将幅面料压实，作为处理刚产生的微纤维的途径，特别是纺粘幅面料，以便获得足够的整体性，从而便于进一步处理，但非较强粘合的二次粘合工序例如透气粘合、热粘合和超声波粘合。压实辊稍微挤压幅面料，以便增加其自粘附度，并因此增加整体性。作为对使用压实辊的替代，可使用压力对准目标的气流(热气刀)来压实新形成的幅面料。这里所使用的术语“热气刀”或HAK指预先或首先粘合刚形成的微纤维特别是纺粘幅面料的一个工序，以便使其获得充分的整体性，即，增加幅面料的硬挺度，从而便于进一步处理，但不指较强粘合的二次粘合工序，例如空气粘合、热粘合和超声波粘合。热气刀是一种装置，该装置将具有非常高的流率，通常从约1000至约10000英寸/分钟(fpm)(305至3050米/分钟)，或更特别是，从约3000至约5000英寸/分钟(fpm)(915至1525米/分钟)的热空气流，在非织造幅面料成形后，立即聚集在该非织造幅面料上。气温通常在幅面料中所使用的至少一种聚合物的熔点范围内，对纺粘中通常使用的热塑聚合物而言，通常在约200和550(93和290℃)之间。气温、速度、压力、体积和其它因素的控制有助于在增加幅面料整体性的同时避免其损坏。通过宽度为约1/8至1英寸(3至25mm)特别是约3/8英寸(9.4mm)的至少一个狭槽，安排和引导HAK的聚焦的空气流，该狭槽用作加热空气向着幅面料的出口，同时狭槽在幅面料的基本整个宽度上沿基本横截机器方向伸展。在另一些实施例中，可能有若干相互靠近布置或由微隙分隔开的狭槽。至少一个狭槽是通常，尽管不是必须，连续的，并且可能由例如封闭隔开的孔构成。HAK具有一个压力通风系统，以便在加热空气离开狭槽前分配和容纳该加热空气。HAK的压力通风系统的压力通常在约1.0至12.0英寸的水柱高(2至22mmHg)之间，并且HAK在成形线上位于约0.25至10英寸并且最好在0.75至3.0英寸(19至76mm)之间。在特定实施例中，横向流的HAK压力通风系统的横截面积(即机器方向上压力通风系统的横截面积)是整个狭槽的出口面积的至少两倍。因为其上形成纺粘聚合物的有小孔网通常以高速率移动，幅面料的任何特定部分暴露到从热气刀排出的空气中的时间小于十分之一秒，通常约百分之一秒，这与穿透空气粘合工序相比较，后者具有更大的滞留时间。HAK工序具有大范围的可变性和许多因素例如气温、速度、压力、体积、狭槽或孔布置和尺寸，以及从HAK压力通风系统到幅面料的距离的可控制性。HAK在5707468号和一般转让的美国专利中作了进一步描述。
这里所使用的术语“非织造织物或幅面料”是指互成层的单根纤维或线结构的幅面料，但没有采用与针织物相同的方式。非织造织物或幅面料由许多方法例如熔喷法、纺粘法和粘合粗梳理幅面料法形成。非织造织物的基重通常以每平方码材料的盎司数(osy)或克/平方米(gsm)来表示，纤维的直径通常以微米表示。(注意从osy转换成gsm，需用33.91乘osy)。
这里所使用的术语“微纤维”指平均直径不大于约75微米的小直径纤维，例如具有从约0.5微米至约50微米的纤维，或更特别地，微纤维通常具有约2微米至约40微米的平均直径。另一种经常使用的纤维直径的表示是旦尼尔，旦尼尔定义成每9000米纤维的克数，并且可用纤维直径的微米数的平方乘以密度的克/cc数再乘以0.00707计算。较低的旦尼尔指较细的纤维，而较高的旦尼尔指较粗或较重的纤维。例如，给定为15微米的聚丙烯纤维的直径，通过将其平方，结果乘以0.89g/cc并且乘以0.00707，可转换成旦尼尔。这样，15微米聚丙烯纤维就具有约1.42旦尼尔(152×0.89×0.00707＝1.415)。在美国以外，测量单位通常用“特”，特定义成克/公里纤维。特可用旦尼尔除以9计算。
这里所使用的术语“机器方向”或MD方向指织物生产方向中的织物的方向。术语“垂直机器方向”或CD方向指与织物相对的方向，即，通常垂直于MD的方向。
出于本申请的目的，术语“传统的”应指齐格勒纳塔催化剂催化了的聚烯烃均聚物和共聚物。为了对齐格勒纳塔催化剂催化反应进一步讨论，可参见John Wiley&Sons公司于1987年出版的“聚合物科学和工程百科全书”第8卷第162页。
参考图1，本发明的非织造幅面料/薄膜层压件10可由这样的聚合物制造，该聚合物能形成薄膜15，然后粘合到非织造幅面料20上。薄膜可以是新成形或预成形薄膜。非织造幅面料最好是新成形。
这种薄膜成形聚合物包括但不仅限于可挤压的热塑聚合物例如聚烯烃或聚烯烃的混合物。更特别是，可用的聚烯烃包括聚丙烯和聚乙烯。其它可用的聚合物包括授予Sheth的4777073号美国专利，该专利转让给埃克森化学专利公司，例如聚丙烯和低密度聚乙烯或线性低密度聚乙烯的共聚物。可用在本发明中的其它聚合物包括柔性聚烯烃。这里所使用的术语“柔性聚烯烃”指这样的聚烯烃材料，它包含带有无规聚丙烯单元的受控区的丙烯基聚合物，以获得所需结晶度，例如在共同转让的Hetzler和Jacobs的标题为“具有柔性聚烯烃的定向聚合微孔薄膜和其制造方法”的5910136号美国专利中所描述；其公开内容在此全部提出作为参考。这种柔性聚烯烃的另一描述可在授予Sustic的并且转让给Rexene公司的5723546号美国专利中找到。
本发明的薄膜成形所需的其它可用聚合物包括弹性体热塑聚合物。这种聚合物包括由嵌段共聚物例如聚氨酯、共聚醚酯、聚酰胺、聚醚嵌段共聚物、乙烯醋酸乙烯酯(EVA)、具有通常公式A-B-A′或A-B的嵌段共聚物如共聚(苯乙烯/乙烯-丁烯)、苯乙烯-聚(乙烯-丙烯)-苯乙烯、苯乙烯-聚(乙烯-丙烯)-苯乙烯、聚苯乙烯/聚(乙烯-丁烯)/聚苯乙烯、聚(苯乙烯/乙烯-丁烯-/苯乙烯)和类似物。具体讲，弹性体热塑聚合物包括：聚脂弹性体材料例如，举个例子，购自E.I.du Pont de Nemours and Company的商标为HYTREL的那些材料；聚脂嵌段酰胺共聚物例如，例如，从新泽西州Glen Rock的ELF AtochemInc的商标为PEBAX可得到的各级材料；和聚氨酯弹性体材料，例如，购自B.F.Goodrich&Co.的ESTANE或Morton Thiokol Corporation的商标为MORTHANE的那些材料。
弹性体聚合物在过去已经用于许多用途，但由于它们的固有特性受到某些限制。这些材料最近被结合到聚合物的新类中，该聚合物在结合到薄膜上时呈现出高阻挡性、透气性和弹性特性。聚合物的新类指单点催化的聚合物例如按照茂金属工序产生的“茂金属”聚合物。
这种茂金属聚合物是可从德克萨斯州Baytown的埃克森化学公司获得的商标名为EXXPOL的聚丙烯基聚合物和EXACT的聚乙烯基聚合物。密歇根州Midland的Dow Chemical Company商业上以商标名为ENGAGE购得的聚合物。更特别的是，茂金属薄膜成形聚合物可从乙烯和1-丁烯的共聚物、乙烯和1-已烯的共聚物、乙烯和1-辛烯的共聚物和它们的结合中选择。
层压薄膜层15可以是多层薄膜，该多层薄膜可包括一个芯层16，或“B”层，和在芯层的任一侧上的一个或多个表层17，或“A”层。上述任何聚合物适合用作多层薄膜的芯层。
表层典型地包括给薄膜15提供特定性能的可挤出的热塑聚合物和/或添加剂。这样，表层可由聚合物制成，该聚合物提供这种特性诸如抗菌活性、水蒸气透过、粘合和/或防结块特性。为所需的特定特性这样选择聚合物。可单独使用或结合使用的可能的聚合物的实例包括均聚物、共聚物和聚烯烃混合物，也包括乙烯醋酸乙烯酯(EVA)、乙烯丙烯酸乙酯(EEA)、乙烯丙烯酸(EAA)、乙烯丙烯酸甲酯(EMA)、乙烯丙烯酸丁酯(EBA)、聚酯(PET)、尼龙(PA)、乙烯乙烯醇(EVOH)、聚苯乙烯(PS)、聚氨酯(PU)和烯属热塑弹性体，该弹性体是多步反应器产品，其中非晶乙烯丙烯随机共聚物是以分子形式分散在主要的半晶质高聚丙烯单体/低乙烯单体连续母体。
“A”层的合适聚合物是商业上以商标名为“Catalloy”购自特拉华州Wilmington的Himont Chemical Company，和聚丙烯。具体的商业例子是Catalloy、KS357P、KS-084P和KS-057P。其它合适的聚合物包括特性上是半晶/非晶或异相位的。这种聚合物在欧洲专利申请EP0444671A3(以申请号91103014.6为基础)、欧洲专利申请EP 0472946A2(以申请号91112955.9为基础)、欧洲专利申请EP 0400333A2(以申请号90108051.5为基础)、美国专利号5302454和美国专利号5368927中公开。对具有芯层和表层的薄膜的更详细的描述见转让给共同受让人的McCormack等人的PCT WO 96/19346，其公开内容在此全部结合作为参考。
薄膜可以由可透气材料或不可透气材料制成。在薄膜成形过程中，通过向薄膜中添加微孔产生填料，部分薄膜制成可透气的。
如这里所使用的，“微孔产生填料”意味着包括微粒和其它形式的材料，它们能够添加到聚合物中，而且不会化学干扰或不利地影响由该聚合物制成的挤出薄膜，但能够均匀地散布在该薄膜中。通常，微孔产生填料成微粒形式，并且常具有平均微粒尺寸在约0.5至约8微米的范围内的某种球形。薄膜将通常包含占薄膜层的总重量的至少约30％的微孔产生填料。只要无机和有机的微孔产生填料不影响薄膜成形过程、生成薄膜的透气性或其与纤维聚烯烃非织造幅面料粘合的能力，则它们打算包含在本发明的范围内。
微孔产生填料的例子包括碳酸钙(CaCO3)，不同种类的粘土、硅石(SiO2)、氧化铝、硫酸钡、碳酸钠、滑石、硫酸镁、二氧化钛、沸石、硫酸铝、纤维素粉、硅藻土、硫酸镁、碳酸镁、碳酸钡、高岭土、云母、碳、氧化钙、氧化镁、氢氧化铝、浆粉、木粉、纤维素衍生物、聚合物微粒、壳质和壳质衍生物。微孔产生填料微粒可有选择地涂有脂肪酸，例如硬脂酸，或较大链的的脂肪酸，例如廿二碳烷酸，它可便于微粒(大量地)自由流动且很容易地散布到聚合物母体内。还可以提供有效量的含硅石填料，以提供防粘连性能。
一旦填有微粒的薄膜形成后，然后拉伸或挤压其以形成穿过薄膜的的通道。通常，为了获得本发明的“可透气”性，生成的层压件应具有至少约250克/平方米/24天的水蒸气透过速率(WVTR)，这可由下述试验方法测得。而且，薄膜可开孔。在形成薄膜时，薄膜可共挤压以增加粘合并减少模唇的隆起。
形成薄膜的方法通常是公知的。薄膜15可通过铸塑或吹塑薄膜设备制成，如果需要可共挤压和压花。另外，薄膜15可通过使薄膜经过薄膜拉伸单元来对其拉伸或定向。拉伸降低了薄膜的厚度或密度，从1.5-2.0密耳的初始厚度降至0.5密耳或更小的有效终厚度。通常，该拉伸可在CD或MD或这两个方向上进行。
如图1所示，在包含本发明的薄膜的层压件10中的非织造幅面料20可由许多方法形成，该方法包括但不限于纺粘法和熔喷法。这种非织造幅面料例如可以是径缩的聚丙烯纺粘物，起皱褶的聚丙烯纺粘物，由弹性体树脂制成的弹性材料的纺粘物或熔喷织物。如这里所使用的，术语“径缩”指通过例如拉丝法或起褶法至少在一个维度上收缩。
形成非织造幅面料20的特别适合的纤维包括窄的分子量分布的聚合幅面料，例如茂金属催化聚丙烯纺粘物，特别是购自Baytown Texas的埃克森化学公司的名称为3854的无弹性茂金属催化聚丙烯纺粘物。单点/茂金属催化聚丙烯由埃克森公司以商标名为Achieve销售。在本发明的实践中，单一的非织造幅面料层可层压到薄膜层上。这样的一个例子是纺粘物(S)/薄膜(F)层压件。作为替换，本发明的层压件中还可采用若干非织造幅面料层。这种材料的例子包括例如SFS多层层压复合物。
在本发明的方法中，如图2所示，填充薄膜15从进给辊21导引到薄膜拉伸单元30例如机器方向取向器(MDO)，该取向器市场上购自例如Providence，Rhode Island的厂商Marshall and Williams公司。该设备具有多个拉伸辊32，该拉伸辊以相对于在其之前布置的一对辊渐加快的速度移动。这些辊施加一定量的应力，从而在作为图2所示的方法中填充薄膜运行方向的薄膜机器方向上，逐渐地将填充薄膜拉伸至一个拉伸长度。拉伸辊可加热以便更好的操作。另外，该单元还可包括相对于拉伸辊的辊(未表示)上游和/或下游，它们可用来在拉伸前预加热薄膜和/或在拉伸后使之退火(或冷却)。
在拉伸过的长度，在薄膜内形成有若干微孔。然后引导薄膜离开设备，因此应力消除，以允许拉伸过的薄膜放松。在允许拉伸过的薄膜放松后，保持永久的延长。
作为替换，代替由供给辊预成形和供给，薄膜本身可在线成形。该方法在联系快件邮寄号为EL154777056US，转让给同一受让人，1998年9月22日申请，名为“制造未老化薄膜和未老化非织造幅面料的层压件的方法以及由其制造的产品”的美国临时专利申请中描述，该申请的全部内容在此提出作为参考。
纤维非织造幅面料层在传统的纤维非织造幅面料成形设备上同时成形。如图2所示，一对纺粘机35用来形成非织造幅面料层。作为替换，可使用单纱架纺粘机。长的基本上连续的纤维沉积在作为不粘合幅面料19的成形网上，然后，该不粘合幅面料送到穿过一对粘合辊36，37，以便将纤维粘合到一起，并增加生成的幅面料支承层20的撕裂强度。一个或多个辊常加热以帮助粘合。通常，其中一个辊也作出花纹，以便给幅面料施加具有规定的粘合表面积的离散的粘合花纹。可使用的一种粘合花纹的一个例子是网织花纹。其它辊通常是光滑砧辊，但该辊如果需要也可作出花纹。在粘合前的方法期间，纺粘幅面料可利用一组压实辊(未表示)或一个热气刀(未表示)施压。
一旦填充薄膜已经充分地拉伸且已经形成非织造幅面料层，利用一对层压辊38，39(热点粘合)或其它粘合装置将两层粘到一起并相互层压，以形成一个可透气拉伸变薄的薄膜层压件(BSTL)。与粘合辊一样，可加热层压辊。而且，至少其中一个辊可作出花纹，以形成生成的层压件的具有规定的粘合表面积的离散的粘合花纹。通常，在层压件的一侧上，表面的给定区域的最大粘合点表面积不超过总表面积的约50％。有许多可使用的离散的粘合花纹，其一个例子是C星或婴儿物品花纹，它通常具有15％至30％之间的粘合点表面积。形成纺粘幅面料和幅面料与薄膜的层压件的时间在约1和30秒钟之间。参见例如授予Brock等人的美国专利4041203，其全文在此提出作为参考。一旦层压件在层压辊出现，它可卷绕成一个卷，以供随后的处理。作为替换，层压件可连续在线，以便进一步处理或加工。
图2所示的方法还可用来产生一个三层幅面料/薄膜层压件。对前述方法的唯一修改是将一批第二纤维非织造幅面料层供送到填充薄膜的一侧上的层压辊中，该第二纤维非织造幅面料层与另一纤维非织造幅面料层相对。一个或两个非织造幅面料层可直接在线成形为非织造幅面料层20。在任一种情况下，当第二辊以与第一非织造幅面料层相同的方式层压到填充薄膜上时，该第二辊供送到层压辊内。该三层层压件在医疗和工业保护衣服/外工装应用方面特别有用。
如前所述，薄膜/非织造幅面料层压件可用于广泛地应用中，而不仅仅是包括人身护理吸收制品例如尿布、训练裤、失禁装置和女性卫生产品例如卫生巾。一种典型的制品，在本发明中为尿布50，表示在附图3中。参见图3，大多数这种人身护理吸收制品包括可透液顶片或衬里52，底片或外覆面层54和布置和容纳在顶片和底片之间的吸收芯56。制品例如尿布还可以包括一些类型的紧固装置，例如粘合紧固条58或机械钩和环式紧固件，以便在穿用者的衣服上保持就位。紧固系统可包含拉伸材料以形成拉伸耳，从而获得更大的舒适性。
薄膜/非织造幅面料可用来形成制品50的不同部分，它包括但不限于顶片52和底片54。当薄膜/非织造幅面料层压件用作外覆面层时，它通常有利地将非织造侧面向离开使用者。另外，在该实施例中，它有可能将层压件的非织造部分用作环和环结合的环部分。
本发明的填充薄膜和可透气薄膜/非织造幅面料层压件的其它用途包括但不限于保护工装例如手术单和手术衣、工作服、试验室外衣和其它衣服制品。
下面将详细描述，本发明的一个惊奇的和不希望的改进在于制成的非织造幅面料/薄膜层压件的撕裂强度增加，该撕裂强度通过许多试验规程测得。这些撕裂强度的改进转移到利用该层压件作为结构部件的制造的制品，例如人身护理制品和保护工装。本发明的一个优点在于利用快速的在线方法而不用较贵的材料增进其撕裂强度。
通过下面的例子来描述本发明。然而，这些例子并非以任何方式用来限制本发明的实质和范围。
                        实例
一系列材料用前述方法制备，它包括作为支承层的传统的齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物(名称为Z-N PP)，和茂金属催化聚丙烯纺粘物(名称为Met PP)。在非织造幅面料/薄膜层压件中使用的材料在下表1中描述。
                                   表1
聚合物名称 聚合物类型 公司来源 应用 纤维尺寸 熔体流率
3854 茂金属催化聚丙烯 埃克森化学公司 纺粘层 0.8osy 颗粒为24；纤维/织物形式为30-32
3155 传统的齐格勒.纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物 埃克森化学公司 纺粘层 0.8osy 颗粒为35；纤维/织物形式为45
50％CaCO3-50％LLDPE芯EVA/CatalloyPP皮肤 17.7gsm  Huntsman 薄膜层 17.7gsm
实例条件
纺粘材料引入纺粘挤压机内。例如，引入埃克森3854茂金属聚丙烯。纺粘物的通过量是接近0.7克/孔/分(GHM)。纺粘物的熔化温度通常约为450°F。纺粘物砑光机和HAK设定值对于茂金属催化材料来说优化。典型的砑光机纺粘温度在粘合辊中约为310-330°F。HAK温度常保持在220-240°F之间。在辊上的MDO设定值如下：对于预热1-预热2辊，设定值为76％，对于预热2-慢辊，设定值为98％，对于慢辊-快辊，设定值为29％，对于快辊-退火1辊，设定值为100.5％，对于退火1辊-退火2辊，设定值为100.5％，对于退火2辊-砑光辊，设定值为101％，对于砑光-卷绕辊，设定值为94％，对于卷绕转筒辊，设定值为100.5％。设定值以先前辊速的百分比表示。
制成的纺粘物的细度为2.0dpf。薄膜从进给辊引入，且层压件在260/220°F砑光温度下制成。顶辊温度首先说明。下面是在SF层压件中薄膜和纺粘层的层压件，下面的比较试验是针对这些材料进行的，其结果在表2中表示。单层纺粘物以及径缩的粘合层压件材料的数据比较在表3和4中表示。
                     试验方法
基重(B.W.)该试验利用一个小的5×5英寸试样确定纺织品材料的每单位面积的质量。其测值通常用每平方米克数(gsm)或每平方码的盎司数(osy)表示。
水头(静水头)：测量织物的阻液性能是水头试验。水头试验确定了在预定量的液体穿过之前织物将能支承的的水的高度(厘米计)。该试验测定了在静压力作用下织物对水的阻力。在受控制的条件下，试样承受以恒定速率增加的水压，直到在材料的下表面出现泄漏。水压在第三次泄漏迹象后所达到的静水头高度下测得。这些值以毫巴压力记录。当试验熔喷材料时，使用支承网。与具有较低水头的织物相比，具有较高水头读数的织物表示它具有较高的阻挡液体渗透的能力。水头试验根据联邦试验标准191A，方法5514来进行，它采用了购自Concord，North Carolina的Marlo Industries，Inc，PO Box 1071的Testest FX-3000静水头试验仪。
埃尔门多夫撕裂强力试验(Elem.)：当试样的一部分固定在夹具中，而一个相邻的部分受到在一个弧线上摆自由下落施加的力作用下而移动，该试验测量从待试验的试样中的一个切缝开始使撕裂扩展所需的平均力。试样尺寸为2.5×4，且试验可在CD或MD方向上进行。在进行试验时，应试验其中一个下列牌号的试验仪。ElemendorfDigi-tear商标，型号65-200，和购自Thwing-Albert仪器公司，Philadelphia，Pennsylvania的气动夹具65-200，或者购自Fairfield，New Jersey的Lorentzen Wettre Canada Inc.的Lorentzen和Wettre商标，型号09ED，或者购自Spartanburg，South Carolina的Schmid公司的Textest FX 3700商标(数字埃尔门多夫)。
夹住撕裂试验(梯形撕裂(Trap))：梯形或“夹住”撕裂试验是应用在织造和非织造织物上的张力试验。试样的整个宽度紧夹在夹具之间，这样，试验主要测量直接在拉伸荷载作用下单个纤维的粘合或互连和强度，而不是测量作为整体的织物的复合结构的强度。该程序在估计织物撕裂相对减轻方面十分有用。特别有用的是确定织物的机器方向和横向间的强度的明显差别。该试验测量在恒定伸长率下织物抵抗撕裂扩展的阻力。织物在一条边缘上的切口沿梯形试样的不平行边夹住并受拉，使得在垂直于荷载的试样中撕裂扩展。该试验可在MD或CD方向上进行。在进行夹住撕裂试验时，梯形轮廓画在一个3乘6英寸(75乘152毫米)试样上，长的尺寸在待测方向上，试样切割成梯形。该梯形具有4英寸(102毫米)的一条边和1英寸(25毫米)的一条边，它们平行并距离3英寸(76毫米)。在平行边的较短边的中间设有5/8英寸(15毫米)的小初步切口。试样例如夹固在Instron型号TM(恒定伸长率试验仪)上，该试验仪购自Instron公司，2500Washington St.，Canton，MA02021，或者购自Thwing-A1bertInstrument Co.，10960 Dutton Rd.，Phila.，PA19154的Thwing-Albert型号INTELLECT II，它具有3英寸(76毫米)长的平行夹具。试样沿梯形的不平行边夹固，因此织物在长边松，而沿其短边紧，切口在夹具中间。连续荷载作用在试样上，因此横过试样宽度撕裂扩展。应注意尽管撕裂垂直于试样的长度，较长的方向是待试验的方向。完全撕裂试样所需的力以磅计，较高的值表示较大的抗撕扯强度。除了撕裂荷载以记录的第一和最高峰值的平均值计算而不是以最低和最高峰值的平均值计算外，使用的撕裂方法与ASTM标准试验D1117-14一致。每个样品应测试五个试样。得到的数据包括第一和高峰值。该程序还与1968年12月出版的联邦试验方法标准191号方法5136一致。ASTM和联邦程序的差别是撕裂荷载的最终计算。在ASTM程序中，撕裂荷载根据最高和最低峰值的平均值计算，在联邦方法中，撕裂荷载是记录的五个最高的峰值的平均值。作为替换，在程序中可使用Sintech张力试验仪。
抓样张力(抓取)：该试验测量材料的有效抗张强度和拉伸率。在4×6英寸试样的两端夹住1平方英寸面积。以恒定伸长率拉伸试样，以获得破裂点前的结果。该试验测量织物承受单向应力时的抗断强度和伸长率或应变。该试验在本领域中是公知的，且与ASTM标准D-5034-92和D-5035-92和INDA IST 110.1-92的规程一致，它利用恒定延伸速率张力试验机。该试验还与联邦试验方法标准191A的方法5100一致。结果以磅表示破坏和破坏前的伸长百分率。越高的数值表示越强和更可拉伸的织物。术语“荷载”表示在张力试验中试样破坏或断裂所需的最大/峰值荷载或力，它以重量单位表示。术语“峰值应变”，“总能量”或“峰值能量”(PEN)指在以重量-长度单位表示的荷载与伸长曲线下的总能量。术语“伸长”或“伸长百分率”指在张力试验期间试样的长度的增加。利用特定宽度的织物，通常4英寸(102毫米)，夹具宽度和恒定延伸速率，可获得抓样抗张强度和抓样伸长值。样品比夹具宽，以得到代表与织物中相邻纤维作用的附加强度相结合的在夹固宽度中纤维的有效强度的结果。试样例如夹固在Instron型号TM中，它购自Instron公司，2500 Washington St.，Canton，MA 02021，或者购自Thwing-Albert Instrument Co.，10960 DuttonRd.，Phila.，PA 19154的Thwing-Albert型号INTELLECT II，它具有3英寸(76毫米)长的平行夹具。在实际使用中，这非常类似织物应力状态。该试验可在CD或MD方向上在湿或干样品上进行。作为替换，可使用Sintech张力试验仪，它购自Sintech Corp.，1001 SheldonDr.Cary，North Carolina。在该试验中，越高的数值表示越强的、更可拉伸的织物。
标准偏差(SD)：在这些例子中使用的标准偏差代表离差的度量和单一观察值和其平均值间的平均距离的度量。这对于理解一组数据如何可变是很有用的。例如，标准偏差可用来使人们预测破坏率和/或确定在最终产品中多大的变化率是可接受的。每个样品的标准偏差根据下列公式计算。
在分母中使用n-1代替更普通的n，这是因为如果使用n(代替n-1)，将导致母体标准偏差的偏误估计。使用n-1纠正该小样品大小的偏差。
标准偏差的公式是：
Σ ( x i - x - ) 2 n - 1
在公式中，“n”是观察值的数量。从每个观察值(Xi)到计算的平均值(X-条)的距离提供量度变化的基础。这些观察值越接近于平均值，标准偏差越小。如果所有观察值相同，则标准偏差为零。由于平均值是数据的“支点”(在大于平均值的观察值和小于平均值的观察值之间的平衡点)，对偏差求平方。如果这些偏差没有平方，则总数为零。然后求总数的平方根，以获得转换成原始数据单位的值。
透气性试验(WVTR)：织物的透气性的量度是水蒸气透过速率(WVTR)。从每个试验材料中和一件CELGARD2500片的对比样上切出直径为3英寸(7.6厘米)的圆形样品，该CELGARD2500片由CharlotteNC.的Hoechst Celanese公司提供，且CELGARD2500片是微孔聚丙烯片。每种材料制备三个样品。测试皿为代号68-1的Vapometer盘，它由宾西法尼亚州，费城的Thwing-Albert仪器公司提供。在每个Vapometer盘中倒入100ml水，然后将试验材料和对比材料的单个样品横放在各个盘的顶部敞口上。旋紧突缘，以便沿着每个盘的边缘形成密封，同时在6.5厘米直径即约33.17平方厘米敞露面积的圆上，使有关试验材料或对比材料暴露于环境大气中。该杯在100°F(32℃)温度下放在强制通风烘箱中达24小时。烘箱为恒温烘箱并且外部空气循环通过其中，以防止水蒸气在内部积累。合适的强制烘箱例如是Blue M Power-O-Matic 60烘箱，它由Blue Island，伊利诺斯的Blue M电器公司提供。在放在烘箱内之前，对盘承重。24小时后，从烘箱中取出盘并再次称重。按下式计算初步试验水蒸气透过速率值：
试验WVTR＝(24小时期间失重克数)×315.5克/米2/24小时
烘箱内部相对湿度不特意控制。
在预先规定100°F(32℃)和环境相对湿度的设定条件下，CELGARD2500对比样的WVTR被规定为5000克/米2/24小时。据此，每个试验进行测试对比样，然后采用下式将初步试验值校正到设定条件：
WVTR＝(试验WVTR/对比WVTR)×(5000克/米2/24小时)
剥离强度试验(Peel)：该试验确定在粘合或层压织物的部件层之间的粘合强度。粘合强度是在特定条件下分离纺织品的部件层所需的张力。在剥离或分层试验中，对层压件做试验，以测定从非织造幅面料层上将薄膜层拉离所需的张力值。利用在接近6×4英寸试验(在MD方向为6英寸)中的织物样品的宽度来获得剥离强度值。试样的层沿试样的长度手动分离约2英寸的距离。然后，一层夹固到张拉试验机的每个夹钳内，接着承受恒定的延伸速率。然后确定使织物的部件层完全分离所需的最大力(即峰值荷载)。两个夹具均具有两个等尺寸的夹钳。每个夹具测得在平行于施加荷载的方向上为1英寸，在垂直于施加荷载的方向上为4英寸。计算一系列样品的平均峰值荷载。结果以重量单位表示，越高的数值表示越强的粘合织物。该样品夹固在例如Instron型号TM，1000，1122，或1130，该装置购自2500Washington ST.，Canton，MA 02021的Instron公司，或Sintech张力试验仪，Sintech QAD或Sintech Testworks，它们购自Sintech，Inc.，P.O.Box 14226，Research Triangle Park，North Carolina27709，或者购自10960 Dutton Rd.，Phila.，PA 19154的Thwing-Albert Instrument Co.，提供的Thwing-Albert Model INTELLECT II。然后样品受拉180度分离并离开2英寸的距离，平均剥离强度以克计。恒定的延伸速率是12±0.4英寸/分(300±10毫米/分)。样品的薄膜侧的CD幅面料宽度的中心覆盖有4英寸宽的标记带或一些其它适当的材料，以防在试验期间薄膜撕开。标记带仅在层压件的一侧上，因此不会对样品的剥离强度起作用。对于本试验，散布系数是在特定的剥离区内收集的所有数据点的标准偏差。剥离强度是以克表示的平均力，该力需要以便使粘合织物在两英寸的距离上分离180度角。
                         结果
利用本发明的方法，制造出撕裂强度增加的层压件。对于采用茂金属催化聚丙烯而不是传统的齐格勒纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物的薄膜/非织造幅面料层压件，撕裂强度(由不同的抓样张力试验表示)大大高于期望值。特别是，购自埃克森化学公司的名称为3854的茂金属催化无弹性聚丙烯的强度大大高于期望值。在回顾茂金属催化层压件的峰值能力试验值和将其与表2中的齐格勒纳塔催化剂催化聚丙烯层压件材料的值比较时，这种增加的撕裂强度特别明显。如表3和4所示，考虑到单纺粘物面层样品和压缩粘合层压件中的面层样品的峰值能量值，这些增加的撕裂强度值更令人惊奇。在这些材料中的每一种内，与茂金属催化材料相比，齐格勒纳塔催化剂催化材料的峰值能量较高。
而且，使用茂金属催化聚烯烃允许细纤维看起来有助于同时粘合和层压。理论上，这种在线处理避免了在老化或预成形纺粘物中出现高结晶度。由不同的试验量度可知，生成的层压件提供改进的抗扯强度性能。这种改进服从热粘合茂金属催化为基的聚丙烯纺粘织物所必须的较高的温度和压力。对于这种聚合物，五至十度的较高的粘合温度通常是需要的，这会降低抗张强度。尽管理论上没有限制，但从理论上说，纺粘纤维能够承受在粘合点的热量，而不会变得易碎，以及将足够的热传递给薄膜部件。即使在相同的织物强度下，抗扯强度也很高。
因此，尽管纤维很难热粘合，具有窄的分子量分布(即单点催化剂)的聚烯烃(即聚丙烯)能制造具有显著改进的机械性能的熔喷纤维。利用这些材料的在线处理制造具有好于期望的撕裂强度性能的复合物。
尽管参考特定的实施例已经作了详细的说明，对于本领域的普通技术人员来说，可以认识到在前述理解基础上，可很容易地对这些实施例改变或变化。因此，本发明的范围应基于附后的权利要求书及其等效范围。
                                                                                             表2
    基重克/平方米     水头3rd drop   埃尔门条夫撕裂强力试验机器方向克 埃尔门条夫撕裂强力试验垂直于机器方向克   夹住撕裂实验-机器方向高的克   夹住撕裂实验-机器方向第一次克   夹住撕裂实验-机器方向第一次&高的克  夹住撕裂实验-垂直于机器方向高的克   夹住撕裂实验-垂直于机器方向第一次克  夹住撕裂实验-垂直于机器方向第一次&高的克
可透气拉伸变薄 的薄膜层压件薄膜
  平均     62.707     108.100
  标准偏差     1.916     2.961
可透气拉伸变薄 的薄膜层压件- 层压件茂金属催化聚丙烯纺粘物/可透气拉伸变薄的薄膜层压件
  平均     109.200     648.010     508.401     3174.142   3174.142     3174.142     2148.481     2148.481     2148.481
  标准偏差     22.235     113.270     70.183     234.318   234.318     234.318     136.889     136.889     136.889
齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/可透气拉伸变薄的薄膜层压件
  平均     37.350     391.208     294.280     2874.865   2874.865     2874.865     1664.258     1664.258     1664.258
  标准偏差     14.778     23.470     56.300     373.537   373.537     373.537     200.145     200.145     200.145
  抓样张力-机器方向峰值荷载克   抓样张力-机器方向峰值应变％   抓样张力-机器方向峰值能量克-厘米   抓样张力-垂直于机器方向峰值荷载克   抓样张力-垂直于机器方向峰值应变％   抓样张力-垂直于机器方向峰值能量克-厘米   透气性实验克/平方米 剥离强度试验-垂直于机器方向平均荷载克   剥离强度试验-垂直于机器方向散布系数
可透气拉伸变薄 的薄膜层压件薄膜
  平均     4114.606     104.823     26303.616     3961.742     149.988   27404.288
  标准偏差     132.451     15.270     4901.760     142.430     56.864   15935.616
可透气拉伸变薄 的薄膜层压件- 层压件茂金属催化聚丙烯纺粘物/可透气拉伸变薄的薄膜层压件
  平均     8864.103     44.067     18620.928     5924.667     54.940   15492.096     1883.503     50.147     18.659
  标准偏差     323.640     7.269     4671.360     394.839     7.625   3356.928     119.314     3.082     3.474
齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/可透气拉伸变薄的薄膜层压件
  平均     7846.632     40.907     15395.328     5558.955     53.080   13632.768     1952.771     150.938     52.228
  标准偏差     855.682     6.876     3977.856     400.273     6.450   2606.976     131.931     12.756     11.702
                                                                                                      表3
克/平方米   机器方向克 垂直于机器方向克     高的克     第一次克     第一次&高的克     高的克     第一次克   第一次&高的克
   径缩粘合层压件-面层
  齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物(E5D47)   平均     26.400     222.606     304.029   2637.353     2528.845   2583.099558.949     2152.193     2099.453     2125.823
标准偏差     2.567     23.238     66.121   503.608     641.806     2859.539     266.238     307.378     275.735
  茂金属催化聚丙烯纺粘物(Exxon 3845)   平均     25.606     487.548     744.728   2859.539     2859.539     348.034     2320.435     2320.435     2320.435
标准偏差     0.673     83.675     81.567   348.034     348.034     159.721     159.721     159.721
 抓样张力-机器方向峰值荷载克   抓样张力-机器方向峰值应变％   抓样张力-机器方向峰值能量克-厘米  抓样张力-垂直于机器方向峰值荷载克  抓样张力-垂直于机器方向峰值应变％   抓样张力-垂直于机器方向峰值能量克-厘米
  径缩粘合层压件-面层
  齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物面层(E5D47)   平均     8510.797     62.592     24023.808   6507.394     69.683     19998.720
标准偏差     702.937     7.562     4689.792   1149.145     13.385     7411.968
  茂金属催化聚丙烯纺粘物(Exxon 3845)   平均     8708.070     49.111     18952.704   5624.346     51.158     11674.368
标准偏差     670.846     4.022     2795.904   556.121     4.498     2062.080
                                                                                     表4
    基重克/平方米   埃尔门条夫撕裂强力试验机器方向克   埃尔门条夫撕裂强力试验垂直于机器方向克   抓样张力-机器方向峰值荷载克  抓样张力-机器方向峰值能量克-厘米  抓样张力-垂直于机器方向峰值荷载克  抓样张力-垂直于机器方向峰值应变％
径缩粘合层压件-层压件癌格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物
平均     134.760     327.567     617.176     22993.164     31.384     36309.888     8441.366
标准偏差     1.417     42.725     92.939     983.199     2.315     4308.480     354.427
茂金属催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物 平均     131.459     823.172     939.079     26900.490     23.399     30895.488     8708.070
标准偏差     1.307     49.794     164.581     827.892     2.280     3837.312     477.602
齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     135.141     133.019     501.811     23341.863     29.886     34300.800     9382.153
标准偏差     2.177     32.398     136.855     888.922     2.255     2597.760     516.002
茂金属催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     135.501     574.839     795.459     27255.443     21.793     29104.128     816.318
标准偏差     2.249     175.921     179.766     1029.506     1.635     3363.840     422.511
  抓样张力-机器方向峰值能量克-厘米   抓样张力-垂直于机器方向峰值荷载克   剥离强度试验-垂直于机器方向平均荷载克   剥高强度试验-垂直于机器方向散布系数     2周期永久变形率％     2周期Elg.@第一次2K％       2周期Ld第一次30％升克
径缩粘合层压件-层压件齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物
平均     210.324     53070.336     1373.947     136.849     22.057     4.800     1115.358
标准偏差     4.476     3302.784     276.466     55.148     0.335     8.728     17.858
茂金属催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物 平均     181.181     49189.248     895.560     93.561     25.432     4.675     875.487
标准偏差     6.930     5250.816     265.475     39.626     2.297     7.761     220.584
齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     229.907     62358.912     1145.373     92.912     19.648     1.238     756.200
标准偏差     7.032     5666.688     37.486     20.048     0.454     0.656     32.836
茂金属催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     202.926     45500.544     1029.247     92.531     20.900     1.562     637.112
标准偏差     16.693     5573.376     52.181     21.666     0.847     0.522     46.156
      2周期Ld@第一次Ext.克     2周期Ld第一次30％降克     2周期Ld第二次30％降克     2周期Elg.@Stop Ld.％     2周期峰值荷载克     2周期Elg.@峰值％
径缩粘合层压件-层压件齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物
平均     2123.518     153.732     124.477     99.661     9715.730     322.470
标准偏差     54.020     6.751     6.689     0.890     358.075     7.860
茂金属催化聚丙烯纺粘物/藏金属催化聚乙烯纺粘物 平均     1925.214     94.079     69.819     107.033     8323.770     273.590
标准偏差     256.910     43.015     35.625     13.313     240.789     24.328
齐格勒-纳塔催化剂催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     1677.402     157.800     136.183     113.854     9850.300     371.120
标准偏差     88.797     6.456     5.558     4.148     289.354     14.175
茂金属催化聚丙烯纺粘物/Kraton G 平均     1567.763     121.407     105.194     116.720     8948.950     329.040
标准偏差     122.980     6.707     6.724     5.451     482.243     14.487

Claims (10)

1.一种可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其具有高于利用传统的催化聚烯烃非织造幅面料的对比层压件的改进的撕裂强度，其包括：一层无弹性纺粘聚烯烃纤维和一层可透气薄膜，其中，纺粘层属于单点催化的聚烯烃，而薄膜是聚烯烃。
2.一种可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其具有高于利用传统的催化聚烯烃非织造幅面料的对比层压件的改进的撕裂强度，其包括：一层无弹性纺粘聚烯烃纤维和一层可透气薄膜，其中，纺粘层属于小于2.5dpf的无弹性茂金属催化聚丙烯纤维，而薄膜是聚烯烃，且透气性水平大于250克/平方米/24小时。
3.如权利要求2所述的可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其特征在于，透气性水平大于1000克/平方米/24小时。
4.如权利要求2所述的可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其特征在于，撕裂强度根据抓样张力试验法来测量。
5.如权利要求4所述的可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其特征在于，撕裂强度根据峰值能量试验来测量，该值在机器方向大于184.336千克-米。
6.如权利要求2所述的可透气的阻挡层薄膜和非织造层压件，其特征在于，其还包括在可透气薄膜层的一侧上的一第二层的无弹性纺粘聚烯烃纤维，该第二层的无弹性纺粘聚烯烃纤维与第一纺粘层的聚烯烃纤维相对。
7.一种制备非织造幅面料/薄膜层压件的在线方法，其步骤包括：
a.形成无弹性茂金属催化聚丙烯的纺粘幅面料；
b.提供预成形的可透气薄膜；以及
c.将所述纺粘幅面料和所述可透气薄膜层压，以便在形成所述纺粘幅面料的1-30秒内形成层压件。
8.一种人身护理吸收制品，其选自包括尿布、训练裤、女性卫生产品和失禁装置的一组产品，该产品包含如权利要求2所述的层压件。
9.一种人身护理吸收制品，它包括：
a.可透液顶片；
b.底片；
c.布置在所述顶片和所述底片之间的吸收芯；其中，所述顶片或所述底片包括如权利要求2所述的层压件。
10.一种保护工装，它选自包括手术单与手术衣、工作服和试验室外衣的一组产品，该产品包含如权利要求2所述的层压件。
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