CN114421644B - 基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 - Google Patents
基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114421644B CN114421644B CN202210067306.3A CN202210067306A CN114421644B CN 114421644 B CN114421644 B CN 114421644B CN 202210067306 A CN202210067306 A CN 202210067306A CN 114421644 B CN114421644 B CN 114421644B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- side energy
- coil
- secondary side
- energy
- module
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/10—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling
- H02J50/12—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling of the resonant type
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/90—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power involving detection or optimisation of position, e.g. alignment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/70—Energy storage systems for electromobility, e.g. batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/7072—Electromobility specific charging systems or methods for batteries, ultracapacitors, supercapacitors or double-layer capacitors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Current-Collector Devices For Electrically Propelled Vehicles (AREA)
Abstract
本发明公开了基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,属于无线电能传输技术领域,解决了现有无线电能传输系统空间大偏位下输出能力骤降的问题,包括原边能量发射模块、副边能量拾取模块1和副边能量转换模块2;原边能量发射模块用于将交流电源能量发射给副边能量拾取模块1或副边能量拾取模块2;能量拾取模块1包括副边能量拾取线圈LS1、第一补偿电容CS1、整流桥模块1和滤波电容CO1;能量拾取模块2包括副边能量拾取线圈LS2、第二补偿电容CS2、整流桥模块2和滤波电容CO2。本发明用于无线电能传输系统在系统发生偏移时保证系统传输能力基本无波动,提升系统抗偏移能力。
Description
技术领域
本发明属于无线电能传输技术领域,具体涉及一种基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法。
背景技术
无线电能传输(Wireless Power Transmission)技术,简称WPT技术,是一种利用电磁感应原理实现电能的无线传输,其本质是利用松耦合变压器。传输效率和抗偏移能力是无线传能技术最为关心的两个技术指标。
无线电能传输系统主要由原边高频逆变环节、耦合机构和副边整流部分组成,耦合机构由原边发射机构和副边能量拾取机构组成,在一些应用情况原边和副边直流侧都可能加入直流变换器进行精准控制。主要的工作过程为:逆变器将直流侧电能转换为交流电,高频交流电注入原边能量发射机构,在空间中产生高频交变的磁场,副边能量拾取机构感应出感应电动势,该感应电动势通过高频整流后向负载提供电能。
当原边能量发射机构和副边能量拾取机构之间发生偏移时,互感M会有较大波动,甚至在超出一定偏移范围后互感为零,造成系统难以维持恒定输出和输出能力下降。为了解决该问题,通常的方法有:
一、在电路系统中引入闭环控制,如在原边/副边直流侧增加直指变换器调节输出电压的稳定,或者在逆变器环节加入移相控制或变频控制,但这类方法增加了系统复杂程度并且受控制调制深度限制;
二、补偿拓扑参数的优化设计,通过合理配置补偿参数设计保证在一定的偏移范围内实现输出功率的恒定,但这种方法会使系统引入大量的无功,降低系统效率;
三、采用混合拓扑电路形式,利用不同补偿拓扑随互感变化不同的输出特性相结合,保证输出变化相对恒定,但这种方式对电容参数敏感,同时复杂的系统结构使得系统成本增加。
四、优化设计耦合机构,通过设计线圈匝间距、形状、正反绕组合能有效提高单个线圈抗偏移能力,但单个线圈在大范围偏移情况下传输能力十分有限。
发明内容
本发明的目的在于:
为解决现有无线电能传输系统空间大偏位下输出能力骤降的问题,提供一种基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法。
本发明采用的技术方案如下:
基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,包括原边能量发射模块、副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2;
所述原边能量发射模块包括相交流电源和原边谐振回路,原边能量发射模块用于将交流电源能量发射给副边能量拾取模块1或副边能量拾取模块2;
所述副边能量拾取模块1用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块1包括副边能量拾取线圈LS1、第一补偿电容CS1、整流桥模块1和滤波电容CO1,副边能量拾取线圈LS1与第一补偿电容CS1串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块1输入端连接,整流桥模块1输出端连接滤波电容CO1;
所述副边能量拾取模块2用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块2包括副边能量拾取线圈LS2、第二补偿电容CS2、整流桥模块2和滤波电容CO2,副边能量拾取线圈LS2与第二补偿电容CS2串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块2输入端相连接,整流桥模块2输出端连接滤波电容CO2。
进一步地,所述原边能量发射模块包括交流电源和原边谐振回路,所述原边谐振回路包括两个谐振环路,原边谐振回路由第一补偿电容C1、第二补偿电容CP、补偿电感L1和原边能量发射线圈LP组成,所述补偿电感L1和第一补偿电容C1串联连接且与交流电源构成第一谐振环路,第二补偿电容CP与原边能量发射线圈LP串联连接后并联至第一补偿电容C1两端,构成第二谐振环路。
进一步地,所述原边能量发射线圈LP、副边能量拾取线圈LS1和副边能量拾取线圈LS2均由利兹线绕制而成,原边能量发射线圈LP和副边能量拾取线圈LS1为由利兹线在同一平面相邻紧密缠绕而成的正方形线圈,原边能量发射线圈LP贴合连接有方形磁芯,所述方形磁芯与原边能量发射线圈LP的外尺寸大小相同,副边能量拾取线圈LS2由利兹线包裹方形磁芯构成且为对称的两部分结构,副边能量拾取线圈LS2对称的两部分存在一定间隔并放置于副边能量拾取线圈LS1上方,副边能量拾取线圈LS1与副边能量拾取线圈LS2之间的互感MS12为零。
进一步地,所述电源为交流电压源Vin或相互连接的直流电压源UIN和高频逆变器H。
进一步地,所述整流桥模块1和整流桥模块2是由二极管构成的无源整流桥模块,整流桥模块1和整流桥模块2为全桥整流或半桥整流,整流桥模块1和整流桥模块2的输出端并联连接构成钳位电路后连接至负载R。
基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统参数设计方法,使用上述的基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,包括如下步骤:
步骤1:根据应用场合确定传输气隙h、原边能量发射线圈边长lP和副边能量拾取线圈LS1边长lS,根据电流耐受能力确定利兹线直径d,根据系统整体效率设置最大匝数限制Nmax,设置目标最大互感Mmax和目标最小互感Mmin;
步骤2:设原边能量发射线圈LP匝数为NP,副边能量拾取线圈LS1匝数为NS1,副边能量拾取线圈LS2左半部分和右半部分匝数都为NS2,总匝数2*NS2,给定初始值匝数NP=NS1=NS2=1,变化步长为1,设定副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS,定义原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感为MPS1,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感为MPS2,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1正对时互感为MPS10,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20,偏移过程中原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值定义为MX;
步骤3:设原边能量发射线圈LP匝数NP不变,副边能量拾取线圈LS1匝数NS1从1开始以1匝为步长增加,每增加一次判断是否满足下列条件:
0.95Mmax<MPS10<Mmax (6)
当满足正对时原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS10接近于所需最大互感Mmax时,进入下一个步骤,当副边能量拾取线圈LS1匝数NS1增加到所设定的最大匝数Nmax仍然不满足上述条件时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,并返回至步骤3继续循环;
步骤4:设原边能量发射线圈LP匝数NP和副边能量拾取线圈LS1匝数NS1不变,副边能量拾取线圈LS2左右两部分匝数NS2初始值设定为1,副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS从0开始以dW的步长增加开始循环,判断是否满足下列条件:
MX>Mmin&MPS20<MPS10 (7)
当满足原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20小于等于所需最大互感Mmax,并且偏移过程原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值MX,其大于等于设定的所需最小互感值时,记录这一组参数,继续循环,直至副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS不满足下列条件时,副边能量拾取线圈LS2匝数NS2在此基础上加1继续循环;
WS<0.5lS-dNS2 (8)
当副边能量拾取线圈LS2匝数左右两部分匝数NS2增加到超过所设定的最大匝数Nmax时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,返回步骤2继续循环,直至原边能量发射线圈匝数NP超过所设定的最大匝数Nmax进入下一步骤;
步骤5:对比步骤4中所记录所有满足设计条件的参数,计算所有组满足需要最大互感Mmax和最小互感Mmin的偏移范围,选择有效偏移范围最广的一组为最优参数。
进一步地,所述补偿电感L1电感值L1’由设定最小电压增益Gmin决定,满足下列式:
其中Uout_min表示设计最小输出电压,ω表示系统工作角频率,第一补偿电容C1容值C1’、第二补偿电容CP容值CP’、副边能量拾取线圈LS1串联补偿电容CS1容值CS1’、副边能量拾取线圈LS2串联补偿电容CS2’满足下列式子:
综上所述,由于采用了上述技术方案,本发明的有益效果是:
1.本发明的系统相比于传统无线电能传输系统,增加了一个副边拾取模块,两个拾取模块整流输出端呈并联连接,构成钳位电路,在系统发生偏移时能量自动通过与原边能量发射机构互感更强的能量拾取模块,可以使得系统随着偏移距离的增加系统总是工作在互感在可接受的范围内,极大地提高了系统大范围偏移下能量输出能力,提高了系统的抗偏移能力。
2.本发明相比现有无线电能传输系统在系统发生偏移时采用的方案,具有系统结构简单,无需额外控制电路即可实现两个能量拾取模块的切换,对补偿参数变化不敏感。
附图说明
图1是本发明系统的系统电路图;
图2是本发明实施例二的系统电路图;
图3是本发明实施例一中各个线圈参数设计的流程图;
图4是本发明实施例一中各个线圈的结构示意图;
图5是实施例一中所设计线圈互感随偏移距离变化图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下结合实施例,对本发明进行进一步详细说明。应当理解,此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
实施例1
本实施例为基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,如图1所示,包括原边能量发射模块、副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2;
原边能量发射模块包括相交流交流电压源Vin和原边谐振回路,原边能量发射模块用于将交流交流电压源Vin能量发射给副边能量拾取模块1或副边能量拾取模块2;
副边能量拾取模块1用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块1包括副边能量拾取线圈LS1、第一补偿电容CS1、整流桥模块1和滤波电容CO1,副边能量拾取线圈LS1与第一补偿电容CS1串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块1输入端连接,整流桥模块1输出端连接滤波电容CO1;
副边能量拾取模块2用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块2包括副边能量拾取线圈LS2、第二补偿电容CS2、整流桥模块2和滤波电容CO2,副边能量拾取线圈LS2与第二补偿电容CS2串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块2输入端相连接,整流桥模块2输出端连接滤波电容CO2。
副边能量拾取模块1在偏移量较小时工作,此时副边能量拾取模块2不工作,副边能量拾取模块1接收到原边能量发射模块能量传至等效负载R;
副边能量拾取模块2在偏移量较小时工作,此时副边能量拾取模块1不工作,副边能量拾取模块2接收到原边能量发射模块能量传至等效负载R;
副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2仅在某一特殊偏移点同时工作,此时副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2同时接收到原边能量发射模块的能量传至等效负载;
所述副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2工作状态由偏移量决定,且自动切换。
进一步地,所述原边能量发射模块包括交流交流电压源Vin和原边谐振回路,所述原边谐振回路包括两个谐振环路,原边谐振回路由第一补偿电容C1、第二补偿电容CP、补偿电感L1和原边能量发射线圈LP组成,所述补偿电感L1和第一补偿电容C1串联连接且与交流交流电压源Vin构成第一谐振环路,第二补偿电容CP与原边能量发射线圈LP串联连接后并联至第一补偿电容C1两端,构成第二谐振环路。
进一步地,所述原边能量发射线圈LP、副边能量拾取线圈LS1和副边能量拾取线圈LS2均由利兹线绕制而成,原边能量发射线圈LP和副边能量拾取线圈LS1为由利兹线在同一平面相邻紧密缠绕而成的正方形线圈,原边能量发射线圈LP贴合连接有方形磁芯,所述方形磁芯与原边能量发射线圈LP的外尺寸大小相同,副边能量拾取线圈LS2由利兹线包裹方形磁芯构成且为对称的两部分结构,副边能量拾取线圈LS2对称的两部分存在一定间隔并放置于副边能量拾取线圈LS1上方,副边能量拾取线圈LS1与副边能量拾取线圈LS2之间的互感MS12为零。
进一步地,所述整流桥模块1和整流桥模块2是由二极管构成的无源整流桥模块,整流桥模块1和整流桥模块2为全桥整流或半桥整流,整流桥模块1和整流桥模块2的输出端并联连接构成钳位电路后连接至负载R。
本实施例基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统参数设计方法可如下实施:
步骤1:根据用户要求根据应用场合确定传输气隙h为15cm、原边能量发射线圈、副边能量拾取线圈LS1和原副边磁芯大小都为400mm×400mm,根据电流耐受能力选择1000股AWG38的利兹线,直径d为4.43mm,考虑系统整体效率设置最大匝数限制Nmax为15,设置目标最大互感Mmax为37.5μH,目标最小互感Mmin为27.5μH。
步骤2:设原边能量发射线圈LP匝数为NP,副边能量拾取线圈LS1匝数为NS1,副边能量拾取线圈LS2左半部分和右半部分匝数都为NS2,总匝数2*NS2,给定初始值匝数NP=NS1=NS2=1。,变化步长为1设定副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS。定义原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感为MPS1,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感为MPS2,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1正对时互感为MPS10,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20,偏移过程中原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值定义为MX。
步骤3:原边能量发射线圈LP匝数NP不变,副边能量拾取线圈LS1匝数NS1从1开始以1匝为步长增加,每增加一次判断是否满足下列条件:
0.95Mmax<MPS10<Mmax (11)
当满足正对时原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS10接近于需要最大互感Mmax时,进入下一个步骤。当副边能量拾取线圈LS1匝数NS1增加到所设定的最大匝数Nmax仍然不满足上述条件时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,并返回至步骤3的最初始继续循环。
步骤4:原边能量发射线圈LP匝数NP和副边能量拾取线圈LS1匝数NS1不变,副边能量拾取线圈LS2左右两部分匝数NS2初始值设定为1,副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS从0cm开始以dW的步长增加开始循环。判断是否满足下列条件:
MX>Mmin&MPS20<MPS10 (12)
当满足原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20小于等于需要最大互感Mmax,并且偏移过程原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值MX大于等于设定的所需最小互感值时,记录这一组参数,继续循环。直至副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS不满足下列条件时,副边能量拾取线圈LS2匝数NS2在此基础上加1继续循环。
WS<0.5lS-dNS2 (13)
当副边能量拾取线圈LS2匝数左右两部分匝数NS2增加到超过所设定的最大匝数Nmax时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,返回步骤2继续循环,直至原边能量发射线圈匝数NP超过所设定的最大匝数Nmax进入下一步骤。
步骤5:对比步骤4中所记录所有满足设计条件的参数,计算所有组满足需要最大互感Mmax和最小互感Mmin的偏移范围,选择有效偏移范围最广的一组为最优参数,最终参数为:
原边能量发射线圈匝数为15,副边能量拾取线圈LS1匝数为9,副边能量拾取线圈LS2左部分加右部分的匝数为13,最终通过有限元软件Ansys Maxwell仿真得到互感随偏移距离增加的变化曲线如图5所示。原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1正对时互感为MPS10=37.3μH,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20=35.7.μH,偏移过程中原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值为MX==27.6μH。有效偏移范围为320mm。
实施例2
在实施例1的基础上,如图2所示,将交流电压源Vin替换为相互连接的直流电压源UIN和高频逆变器H。
本发明的工作原理为:
设第一补偿电容C1容值为C1’、原边补偿电感L1自感值为L1’;
第二补偿电容CP容值为CP’、原边能量发射线圈LP自感值为LP’;
副边能量拾取线圈LS1串联补偿电容CS1容值为CS1’、副边能量拾取线圈LS1自感值为LS1’;
副边能量拾取LS2串联补偿电容CS2容值为CS2’、副边能量拾取线圈LS2自感值为LS2’;
原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感值为MPS1;
原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感值为MPS2;
副边能量拾取线圈LS1与副边能量拾取线圈LS2的互感值为MS12;
负载R的大小为R,直流电压源UIN的大小为UIN,系统角频率为ω;
并设定以上参数数值均为已知量。
如图1所示的交流电压源Vin与图2所示的直流电压源UIN的关系如下:
设定各个谐振环路的补偿电容的容值满足如下条件:
基于实施例一,副边能量拾取线圈LS1与副边能量拾取线圈LS2解耦,这两个线圈之间的互感MS12可忽略,利用网孔电流法对图1所示的电路进行分析,并列写如下方程:
将式(15)代入式(16)求解,原边能量发射线圈LP电流与负载和互感无关,可表示为:
整流模块1和整流模块2输入电压与负载无关,与互感成正比,可表示为:
两个整流模块输出呈并联方式,由于二极管的单向导通性,整流模块仅在输入电压大于输出电压时工作,因此最终输出电压大小取决于更大的整流模块输入电压。
1)当MPS1>MPS2时,VS1>VS2,此时能量仅通过整流模块1,由于更小的输入电压整流模块2被钳位住,能量拾取线圈2中的电流为零,此时输出电压由原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1决定:
2)当MPS1<MPS2时,VS1<VS2,此时能量仅通过整流模块2,由于更小的输入电压整流模块1被钳位住,能量拾取线圈LS1中的电流为零,此时输出电压由原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2决定:
3)当MPS1=MPS2=MX时,VS1=VS2,此时能量同时从整流模块1和整流模块2通过,能量拾取线圈LS1和能量拾取线圈2中的电流大小接近。输出电压可由下式表示:
基于实施例一,如图1所示,随着偏移量增加,原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1下降,原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2逐渐增加,此时能量仅通过副边能量拾取线圈LS1;当原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2增加至与原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感值MPS1相同时(MPS1=MPS2=MX),能量同时通过副边能量拾取线圈LS1和副边能量拾取线圈LS2传输至负载;当偏移量进一步增加,原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2始终大于原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1,此时能量仅通过副边能量拾取线圈LS2,较传统单能量拾取无线电能传输系统增加有效工作偏移范围。采用如图3所示的原边能量发射线圈LP、副边能量拾取线圈LS1、副边能量拾取线圈LS2参数设计方法,和图1-图2所示电路图便可得到本发明设计的基于复合耦合机构的强抗偏移无线电能传输系统。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (5)
1.基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,其特征在于,包括原边能量发射模块、副边能量拾取模块1和副边能量拾取模块2;
所述原边能量发射模块包括相交流电源和原边谐振回路,原边能量发射模块用于将交流电源能量发射给副边能量拾取模块1或副边能量拾取模块2;
所述副边能量拾取模块1用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块1包括副边能量拾取线圈LS1、第一补偿电容CS1、整流桥模块1和滤波电容CO1,副边能量拾取线圈LS1与第一补偿电容CS1串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块1输入端连接,整流桥模块1输出端连接滤波电容CO1;
所述副边能量拾取模块2用于接收原边能量发射模块发射出能量;能量拾取模块2包括副边能量拾取线圈LS2、第二补偿电容CS2、整流桥模块2和滤波电容CO2,副边能量拾取线圈LS2与第二补偿电容CS2串联连接构成谐振环路,并与整流桥模块2输入端相连接,整流桥模块2输出端连接滤波电容CO2;
所述原边能量发射模块包括交流电源和原边谐振回路,所述原边谐振回路包括两个谐振环路,原边谐振回路由第一补偿电容C1、第二补偿电容CP、补偿电感L1和原边能量发射线圈LP组成,所述补偿电感L1和第一补偿电容C1串联连接且与交流电源构成第一谐振环路,第二补偿电容CP与原边能量发射线圈LP串联连接后并联至第一补偿电容C1两端,构成第二谐振环路;
所述原边能量发射线圈LP、副边能量拾取线圈LS1和副边能量拾取线圈LS2均由利兹线绕制而成,原边能量发射线圈LP和副边能量拾取线圈LS1为由利兹线在同一平面相邻紧密缠绕而成的正方形线圈,原边能量发射线圈LP贴合连接有方形磁芯,所述方形磁芯与原边能量发射线圈LP的外尺寸大小相同,副边能量拾取线圈LS2由利兹线包裹方形磁芯构成且为对称的两部分结构,副边能量拾取线圈LS2对称的两部分存在一定间隔并放置于副边能量拾取线圈LS1上方,副边能量拾取线圈LS1与副边能量拾取线圈LS2之间的互感MS12为零。
2.根据权利要求1所述的基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,其特征在于,所述电源为交流电压源Vin或相互连接的直流电压源UIN和高频逆变器H。
3.根据权利要求1所述的基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,其特征在于,所述整流桥模块1和整流桥模块2是由二极管构成的无源整流桥模块,整流桥模块1和整流桥模块2为全桥整流或半桥整流,整流桥模块1和整流桥模块2的输出端并联连接构成钳位电路后连接至负载R。
4.基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统参数设计方法,使用权利要求1-3任一所述的基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统,其特征在于,包括如下步骤:
步骤1:根据应用场合确定传输气隙h、原边能量发射线圈边长lP和副边能量拾取线圈LS1边长lS,根据电流耐受能力确定利兹线直径d,根据系统整体效率设置最大匝数限制Nmax,设置目标最大互感Mmax和目标最小互感Mmin;
步骤2:设原边能量发射线圈LP匝数为NP,副边能量拾取线圈LS1匝数为NS1,副边能量拾取线圈LS2左半部分和右半部分匝数都为NS2,总匝数2*NS2,给定初始值匝数NP=NS1=NS2=1,变化步长为1,设定副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS,定义原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感为MPS1,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感为MPS2,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1正对时互感为MPS10,原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20,偏移过程中原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值定义为MX;
步骤3:设原边能量发射线圈LP匝数NP不变,副边能量拾取线圈LS1匝数NS1从1开始以1匝为步长增加,每增加一次判断是否满足下列条件:
0.95Mmax<MPS10<Mmax (1)
当满足正对时原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS1互感MPS10接近于所需最大互感Mmax时,进入下一个步骤,当副边能量拾取线圈LS1匝数NS1增加到所设定的最大匝数Nmax仍然不满足上述条件时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,并返回至步骤3继续循环;
步骤4:设原边能量发射线圈LP匝数NP和副边能量拾取线圈LS1匝数NS1不变,副边能量拾取线圈LS2左右两部分匝数NS2初始值设定为1,副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS从0开始以dW的步长增加开始循环,判断是否满足下列条件:
MX>Mmin&MPS20<MPS10 (2)
当满足原边能量发射线圈与副边能量拾取线圈LS2偏移过程中最大互感为MPS20小于等于所需最大互感Mmax,并且偏移过程原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS1互感MPS1与原边能量发射线圈LP与副边能量拾取线圈LS2互感MPS2的值相等的互感值MX,其大于等于设定的所需最小互感值时,记录这一组参数,继续循环,直至副边能量拾取线圈LS2左右两部分间隔距离WS不满足下列条件时,副边能量拾取线圈LS2匝数NS2在此基础上加1继续循环;
WS<0.5lS-dNS2 (3)
当副边能量拾取线圈LS2匝数左右两部分匝数NS2增加到超过所设定的最大匝数Nmax时,原边能量发射线圈LP匝数NP增加1匝,返回步骤2继续循环,直至原边能量发射线圈匝数NP超过所设定的最大匝数Nmax进入下一步骤;
步骤5:对比步骤4中所记录所有满足设计条件的参数,计算所有组满足需要最大互感Mmax和最小互感Mmin的偏移范围,选择有效偏移范围最广的一组为最优参数。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210067306.3A CN114421644B (zh) | 2022-01-20 | 2022-01-20 | 基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210067306.3A CN114421644B (zh) | 2022-01-20 | 2022-01-20 | 基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114421644A CN114421644A (zh) | 2022-04-29 |
CN114421644B true CN114421644B (zh) | 2023-06-27 |
Family
ID=81274877
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202210067306.3A Active CN114421644B (zh) | 2022-01-20 | 2022-01-20 | 基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114421644B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115313675A (zh) * | 2022-06-22 | 2022-11-08 | 西南交通大学 | 基于复合式双频拓扑的恒压抗偏移无线电能传输系统 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111049278A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-21 | 华南理工大学 | 抗偏移的llc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106876116A (zh) * | 2017-03-07 | 2017-06-20 | 张智敏 | 新型双矩形结构无线充电线圈 |
CN110422061B (zh) * | 2019-07-18 | 2020-11-17 | 华中科技大学 | 一种无线双向电能变换拓扑及其控制方法 |
CN110808641A (zh) * | 2019-11-01 | 2020-02-18 | 南京航空航天大学 | 一种基于多频能量并行传输的具有强抗偏移性能的无线电能传输拓扑 |
CN111030317B (zh) * | 2019-12-30 | 2021-03-30 | 华南理工大学 | 抗偏移的ccc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
CN110994812B (zh) * | 2019-12-30 | 2021-02-19 | 华南理工大学 | 抗偏移的lcc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
CN113241861B (zh) * | 2021-05-21 | 2022-11-18 | 薛明 | 一种多负载动态无线供电阵列式发射线圈空间排布方法 |
-
2022
- 2022-01-20 CN CN202210067306.3A patent/CN114421644B/zh active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111049278A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-21 | 华南理工大学 | 抗偏移的llc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114421644A (zh) | 2022-04-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Liu et al. | Single-stage wireless-power-transfer resonant converter with boost bridgeless power-factor-correction rectifier | |
Yao et al. | Analysis and design of an S/SP compensated IPT system to minimize output voltage fluctuation versus coupling coefficient and load variation | |
US20210067048A1 (en) | Dcdc converter, vehicle-mounted charger and electric vehicle | |
Liu et al. | A three-phase single-stage AC–DC wireless-power-transfer converter with power factor correction and bus voltage control | |
CN111525807B (zh) | 基于谐波优化的高阶lclcl直流变换器及参数设计方法 | |
CN112087061B (zh) | 一种可自动恒流-恒压切换的三线圈电池无线充电系统 | |
CN108964469B (zh) | 一种并串联结构的全桥双llc谐振变换器 | |
CN210608706U (zh) | 一种实现恒流恒压输出切换的感应式无线电能传输系统 | |
CN109888933B (zh) | 一种原边多模块高频并联的无线电能传输系统 | |
CN112636484B (zh) | 一种应用于航天飞行器的导轨式无线供能系统 | |
CN111030314A (zh) | 基于电磁谐振的运载火箭箭地大功率无线供电系统 | |
CN114421644B (zh) | 基于复合耦合的抗偏移无线电能传输系统及参数设计方法 | |
CN110557027A (zh) | 一种应用于感应电能传输系统最大效率跟踪dc-dc变换器及其控制方法 | |
KR101492964B1 (ko) | 보조스위치와 인덕터 적용 양방향 전력수수를 위한 sllc 공진컨버터 | |
CN113315258A (zh) | 基于lcl-lcl-s混合自切换谐振式的充电方法 | |
Nagashima et al. | Analytical design procedure for resonant inductively coupled wireless power transfer system with class-DE inverter and class-E rectifier | |
CN110509796B (zh) | 一种电动汽车的车载双向充电机电路 | |
CN110429719A (zh) | 基于交错并联Boost的高效无线电能传输系统 | |
CN108667300A (zh) | 一种激磁电感可变llc谐振变压器 | |
Ma et al. | Periodic energy control for wireless power transfer system | |
CN111740510B (zh) | 基于移相调节控制的无线充电方法及系统 | |
CN112003387B (zh) | 一种基于改进型s/s补偿网络的恒压恒流无线充电系统 | |
CN113162167A (zh) | 一种恒流恒压自主切换的无线充电系统 | |
CN113794287B (zh) | 基于双通道t型电路的恒流-恒压充电无线电能传输系统 | |
CN114899921A (zh) | 一种具有扩展性的无线充电平台 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |