CN114362389B - 输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 - Google Patents
输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114362389B CN114362389B CN202210032563.3A CN202210032563A CN114362389B CN 114362389 B CN114362389 B CN 114362389B CN 202210032563 A CN202210032563 A CN 202210032563A CN 114362389 B CN114362389 B CN 114362389B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- phase
- output voltage
- primary side
- bridge inverter
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims abstract description 38
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims abstract description 22
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims abstract description 22
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 17
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 31
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 23
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 9
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 4
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 abstract description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/10—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling
- H02J50/12—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling of the resonant type
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/80—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power involving the exchange of data, concerning supply or distribution of electric power, between transmitting devices and receiving devices
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
- H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
- H02M7/53871—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with automatic control of output voltage or current
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
本发明涉及磁耦合无线电能传输技术领域，具体公开了一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，包括发射端和拾取端，发射端包括顺序连接的直流源、Boost变换器、移相全桥逆变器。该系统将发射端中的移相全桥逆变器与Boost变换器作为调压手段，通过实时检测拾取端的直流输出电压Vout作为反馈，采用原边控制器根据直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值在移相工作模式下对移相全桥逆变器进行PI实时调节，或者在升压工作模式下对Boost变换器进行PI实时调节，以使直流输出电压Vout保持恒定。仿真和实验结果证明，本系统在宽输入电压范围、负载及互感变化情况下，可以实现快速、稳定的恒压输出控制，并且传输能效高，最大效率可达93％以上。
Description
技术领域
本发明涉及磁耦合无线电能传输(MC-WPT)技术领域，尤其涉及一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统。
背景技术
WPT技术是指一种借助磁场、电场，微波，超声波，激光等介质，将供电电源的电能以非接触(无线)的方式传输至用电设备的供电方式。MC-WPT技术是目前WPT技术领域中的一大研究热门，MC-WPT技术将磁场作为能量载体，通过高频交变电能和高频交变磁场的相互转换从而实现无线电能传输。
一直以来，MC-WPT系统恒压输出技术都是MC-WPT技术中一个重要的研究方向。目前的研究成果多是针对负载这一单一参数发生变化时的系统恒压输出问题，而随着MC-WPT技术的推广，其应用场景中不可避免地会出现输入电压、负载、互感等关键参数同时发生变化的情况，而如何在面临宽输入电压范围、负载及耦合线圈互感变化大的情况下仍保持MC-WPT系统恒压输出，是目前亟需解决的问题。
发明内容
本发明提供一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，解决的技术问题在于：如何在面临宽输入电压范围、负载及耦合线圈互感变化大的情况下仍保持MC-WPT系统恒压输出。
为解决以上技术问题，本发明提供一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，包括发射端和拾取端，所述发射端包括顺序连接的直流源、Boost变换器、移相全桥逆变器、原边补偿网络、发射线圈(LP)，还包括顺序连接的原边无线通讯模块、原边控制器，所述原边控制器还连接所述移相全桥逆变器和所述Boost变换器；
所述拾取端包括顺序连接的拾取线圈(LS)、副边补偿网络、整流滤波电路、直流负载(RL)、副边控制器和副边无线通讯模块；
所述副边控制器用于实时采集所述直流负载(RL)两端的直流输出电压Vout并通过所述副边无线通讯模块与所述原边无线通讯模块构建的无线通信链路发送至所述原边控制器；
所述原边控制器用于根据所述直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值，以及直流输出电压Vout与Vin、M、RL、θ、D这五个变量的关系表达式对所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或所述Boost变换器的开关管占空比D进行PI实时调节，使所述直流输出电压Vout保持在所述参考输出电压Vref，Vin表示直流输入电压，M表示所述发射线圈(LP)与所述拾取线圈(LS)之间的互感，RL表示所述直流负载(RL)的电阻。
优选的，该MC-WPT系统在启动后，首先进入移相工作模式，所述Boost变换器不参与工作，所述原边控制器不断增大所述逆变器移相角θ，所述直流输出电压Vout随所述逆变器移相角θ的不断增大而抬升，直到达到参考输出电压Vref；
当所述逆变器移相角θ达到最大180°时，若所述直流输出电压Vout仍没有达到参考输出电压Vref，此时MC-WPT系统由移相工作模式向升压工作模式切换，所述Boost变换器开始工作，直到达到参考输出电压Vref；
当直流输出电压Vout达到参考输出电压Vref后，所述原边控制器通过对所述逆变器移相角θ或所述开关管占空比D进行PI实时调节保持MC-WPT系统输出恒定电压。
优选的，当该MC-WPT系统处于移相工作模式时，所述Boost变换器不工作，所述移相全桥逆变器工作且θ的调节范围为0°≤θ≤180°，所述移相全桥逆变器的输出电压有效值Vinv为：
当该MC-WPT系统处于升压工作模式时，所述Boost变换器工作，此时所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ＝180°，所述移相全桥逆变器的输出电压有效值Vinv为：
优选的，所述原边补偿网络采用LCC补偿网络，具体包括顺序串联在所述移相全桥逆变器的一输出端与所述发射线圈(LP)的一端之间的原边补偿电感(Lf)与原边串联补偿电容(CP)，还包括原边并联补偿电容(Cf)；所述原边并联补偿电容(Cf)一端连接所述原边补偿电感(Lf)与所述原边串联补偿电容(CP)的公共端，另一端连接所述移相全桥逆变器的另一输出端也即所述发射线圈(LP)的另一端；
所述副边补偿网络采用与所述拾取线圈(LS)串联的副边串联补偿电容(CS)。
优选的，在该MC-WPT系统处于移相工作模式时，所述直流输出电压Vout的表达式为：
其中，ω表示MC-WPT系统的工作频率，Lf表示所述原边补偿电感(Lf)的自感值；Zin表示LCC-S型谐振拓扑发射端的电路阻抗，Zs表示LCC-S型谐振拓扑拾取端的电路阻抗，Zr表示Zs的反射阻抗，Rp表示所述发射线圈(LP)的内阻；所述LCC-S型谐振拓扑发射端包括所述LCC补偿网络与所述发射线圈(LP)，所述LCC-S型谐振拓扑接收端包括所述拾取线圈(LS)与所述副边串联补偿电容(CS)。
优选的，在该MC-WPT系统处于升压工作模式时，所述直流输出电压Vout的表达式为：
优选的，所述原边控制器包括原边PI控制器和PWM发生器；所述原边PI控制器用于根据所述直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值生成逆变器移相角θ或开关管占空比D的调节量；所述PWM发生器用于根据所述调节量改变所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或所述Boost变换器的开关管占空比D。
优选的，所述Boost变换器包括电感(L1)、开关管(S1)、第一二极管(D0)、第二二极管(D1)、电容(C0)，所述开关管(S1)的漏极或集电极通过所述电感(L1)连接所述直流源的正极，所述开关管(S1)的源极或发射极连接所述直流源的负极，所述开关管(S1)的栅极或基极连接所述PWM发生器；所述第一二极管(D0)的正极和负极分别连接所述直流源的正极和所述移相全桥逆变器的正极接线端，所述移相全桥逆变器的负极接线端连接所述直流源的负极；所述第二二极管(D1)正向连接在所述电感(L1)与所述移相全桥逆变器的正极接线端之间；所述电容(C0)连接在所述移相全桥逆变器的正极接线端和负极接线端之间。
本发明提供的一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，将发射端中的移相全桥逆变器与Boost变换器作为调压手段，通过实时检测拾取端的直流输出电压Vout作为反馈，采用原边控制器根据直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值在移相工作模式下对移相全桥逆变器进行PI实时调节，或者在升压工作模式下对Boost变换器进行PI实时调节，以使直流输出电压Vout保持恒定。仿真和实验结果证明，本系统在宽输入电压范围、负载及互感变化情况下，可以实现快速、稳定的恒压输出控制，并且传输能效高，最大效率可达93％以上。
附图说明
图1是本发明实施例提供的输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统的模块结构图；
图2是本发明实施例提供的图1中能量传输线路的电路拓扑图；
图3是本发明实施例提供的逆变器移相角θ与逆变电压Vinv的关系图；
图4是本发明实施例提供的移相工作模式下的系统仿真结果图；
图5是本发明实施例提供的升压工作模式下的系统仿真结果图；
图6是本发明实施例提供的实验中系统启动过程中Vin、Vout、Vdc的波形图；
图7是本发明实施例提供的实验中互感变化实验结果的波形图；
图8是本发明实施例提供的实验中系统实际传输效率图；
图9是本发明实施例提供的负载变化实验结果图；
图10是本发明实施例提供的输入电压变化实验结果图。
具体实施方式
下面结合附图具体阐明本发明的实施方式，实施例的给出仅仅是为了说明目的，并不能理解为对本发明的限定，包括附图仅供参考和说明使用，不构成对本发明专利保护范围的限制，因为在不脱离本发明精神和范围基础上，可以对本发明进行许多改变。
为了在面临宽输入电压范围、负载及耦合线圈互感变化大的情况下仍保持MC-WPT系统恒压输出，本发明实施例提供一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，如图1所示，包括发射端和拾取端，发射端包括顺序连接的直流源、Boost变换器、移相全桥逆变器、原边补偿网络、发射线圈LP，还包括顺序连接的原边无线通讯模块、原边控制器，原边控制器还连接移相全桥逆变器和Boost变换器。
拾取端包括顺序连接的拾取线圈LS、副边补偿网络、整流滤波电路、直流负载RL、副边控制器和副边无线通讯模块。
副边控制器用于实时采集直流负载RL两端的直流输出电压Vout并通过副边无线通讯模块与原边无线通讯模块构建的无线通信链路发送至原边控制器。
原边控制器用于根据直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值，以及直流输出电压Vout与Vin、M、RL、θ、D这五个变量的关系表达式对移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或Boost变换器的开关管占空比D进行PI实时调节，，使直流输出电压Vout保持在参考输出电压Vref，Vin表示直流输入电压，M表示发射线圈LP与拾取线圈LS之间的互感，RL表示直流负载RL的电阻。
直流输出电压Vout的关系表达式中不可调节的变量包括直流输入电压Vin、发射线圈LP与拾取线圈LS之间的互感M、直流负载RL的电阻RL，可调节的变量为逆变器移相角θ或开关管占空比D。因这5个变量的改变均会引起直流输出电压Vout的改变，但不可调节的变量属于在系统运行过程中无法精准控制、有着不规律变化的变量，而无论这3个变量如何变化，通过调节逆变器移相角θ或开关管占空比D均可使系统的直流输出电压Vout恒定。
该MC-WPT系统在启动后，首先进入移相工作模式，所述Boost变换器不参与工作，所述原边控制器不断增大所述逆变器移相角θ，所述直流输出电压Vout随所述逆变器移相角θ的不断增大而抬升，直到达到参考输出电压Vref；
当逆变器移相角θ达到最大180°时，若直流输出电压Vout仍没有达到参考输出电压Vref，此时MC-WPT系统由移相工作模式向升压工作模式切换，Boost变换器开始工作，直到达到参考输出电压Vref；
当直流输出电压Vout达到参考输出电压Vref后，原边控制器通过对逆变器移相角θ或开关管占空比D进行PI实时调节保持MC-WPT系统输出恒定电压。
如图1、2所示，MC-WPT系统采用LCC-S型谐振拓扑，具体是原边补偿网络采用LCC补偿网络，副边补偿网络采用与拾取线圈LS串联的副边串联补偿电容CS。LCC补偿网络具体包括顺序串联在移相全桥逆变器的一输出端与发射线圈LP的一端之间的原边补偿电感Lf与原边串联补偿电容CP，还包括原边并联补偿电容Cf；原边并联补偿电容Cf一端连接原边补偿电感Lf与原边串联补偿电容CP的公共端，另一端连接移相全桥逆变器的另一输出端也即发射线圈LP的另一端。
另外，如图1所示，原边控制器包括原边PI控制器和PWM发生器；原边PI控制器用于根据直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值生成逆变器移相角θ或开关管占空比D的调节量；PWM发生器用于根据调节量改变移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或Boost变换器的开关管占空比D。原边无线通讯模块与副边无线通讯模块采用包括但不限于Wifi的无线通讯方式。
如图2所示，Boost变换器包括电感L1、开关管S1、第一二极管D0、第二二极管D1、电容C0，开关管S1的漏极或集电极通过电感L1连接直流源的正极，开关管S1的源极或发射极连接直流源的负极，开关管S1的栅极或基极连接PWM发生器；第一二极管D0的正极和负极分别连接直流源的正极和移相全桥逆变器的正极接线端，移相全桥逆变器的负极接线端连接直流源的负极；第二二极管D1正向连接在电感L1与移相全桥逆变器的正极接线端之间；电容C0连接在移相全桥逆变器的正极接线端和负极接线端之间。整流滤波电路包括二极管D2、D3、D4、D5组成的整流桥和滤波电容C1。
在图1、2的其他标示中，Vdc为Boost变换器输出电压也即移相全桥逆变器的输入电压，Vinv、ILf分别为移相全桥逆变器的输出电压与输出电流，即LCC-S型谐振拓扑的等效输入电压和输入电流，ICf为流经发射端补偿电容Cf的电流，IP为流经发射线圈LP的电流，IS为拾取端感应电流，RP、RS分别为发射、拾取线圈内阻，RLf为补偿电感Lf等效串联内阻，Re为整流桥前等效负载电阻，RL为直流负载电阻，VRe为LCC-S型谐振拓扑等效输出电压。
LCC-S型谐振拓扑拾取端电路阻抗Zs：
ω表示MC-WPT系统的工作频率；
反射阻抗Zr：
则LCC-S型谐振拓扑发射端的总输入阻抗Zin可表示为：
系统工作频率为ω，则原、副边补偿电容参数配置应满足：
故LCC-S谐振拓扑副边阻抗Zs、反射阻抗Zr以及输入阻抗Zin可进一步表示为：
根据其各支路电流关系，并结合上式，可得到谐振拓扑中各支路电流表达式为：
则LCC-S型谐振拓扑等效输出电压可表示为：
图3所示为逆变器移相角θ与逆变器输出电压Vinv关系。
当系统处于移相工作模式时，则0°≤θ≤180°，此时Boost变换器不工作，Vdc＝Vin，故逆变器输出电压有效值为：
当系统处于升压工作模式时，Boost变换器开始工作，此时逆变器移相角θ＝180°，Boost输出电压Vdc＝Vin/(1-D)，D为Boost变换器开关管的占空比，则逆变器输出电压有效值Vinv为：
若不考虑整流电路的能量损耗，则根据能量守恒定律可得整流桥前后等效负载及输入输出电压关系为：
结合式(6)-(9)可得到系统在不同工作模式下的直流输入电压与输出电压关系如下：
系统主要参数以及不同耦合距离下的线圈互感如表1、2所示，根据该参数并利用MATLAB/Simulink搭建闭环控制系统，设定直流侧输入电压为350V、300V、250V，并在0.5s时刻进行负载切换，对移相工作模式(M＝117.3μH)以及升压工作模式(M＝53.8μH)下的闭环控制系统分别进行仿真验证，其仿真结果如图4、5所示。
表1系统主要参数
| 参数 | 数值 | 参数 | 数值 |
| L0/μH | 175 | LS/μH | 643.3 |
| RL0/Ω | 0.02 | RS/Ω | 2.1 |
| C0/μF | 240 | CS/nF | 1.75 |
| LP/μH | 494.6 | C1/μF | 220 |
| RP/Ω | 1.5 | RL/Ω | 188.5 |
| CP/nF | 2.42 | fdc/kHz | 150 |
| Lf/μH | 31.9 | finv/kHz | 150 |
| Cf/nF | 35.3 |
表2耦合线圈互感值
| 参数 | 耦合距离 | 数值 |
| M/μH | 5cm | 117.3 |
| M/μH | 7.5cm | 88.4 |
| M/μH | 10cm | 53.8 |
仿真结果表明，本实施例所设计的原边控制器能够在系统处于不同工作模式，不同输入电压以及负载切换的情况保证系统恒定电压输出。
基于上文对系统性能的研究以及闭环控制器的设计，搭建了恒压输出无线电能传输系统装置进行实验验证。其中包括原、副边主控制器，主功率电路(包括Boost变换器、移相逆变器及其驱动电路)，原、副边谐振补偿网络，耦合线圈，整流桥以及原、副边WIFI通信模块等。
实验中，系统额定输出功率2600W，输入电压范围250-380V，输出电压恒定700V(即参考输出电压Vref)。系统启动过程如图6所示。LCC-S型恒压输出无线电能传输系统启动过程如图6所示，图中分别给出了输入电压Vin，负载两端的输出电压Vout，Boost变换器输出电压Vdc波形。由图6可知，启动过程中系统一共经历了两种工作模式，在模式切换点之前，系统处于移相工作模式，Vout随逆变器移相角θ的不断增大而抬升，实现系统软启动，此时Boost不参与工作，故Vdc等于Vin。当θ达到最大时，Vout仍没有达到参考输出电压，此时系统由移相工作模式向升压工作模式切换，Boost变换器开始工作，Vdc大于Vin。当输出电压达到参考输出电压后，系统保持恒定电压输出。
互感变化通常由于耦合距离的变化所引起，这里设定系统耦合距离d为5cm、7.5cm、10cm。图7给出了当输入电压Vin分别为250V、300V、350V、380V时系统在不同耦合距离情况下的实验结果。可以看出，系统在不同耦合距离以及不同输入电压等级的情况下，均能够保证700V恒定电压输出。
图8给出了恒压输出700V，额定传输功率2600W，不同耦合距离以及250V至380V宽范围输入电压条件下的系统实际传输效率曲线。从图8中可以看出，当耦合距离为7.5cm时系统传输效率最高，最大效率可达93％以上，且整段输入电压范围内的传输效率均在90％以上。当耦合距离为5cm时系统传输效率次之，且在输入电压250V时达到最大效率，接近92％，而后随输入电压不断上升，移相角不断减小，传输效率逐渐下降。当耦合距离为10cm时系统在整段输入电压范围内均处于升压工作模式下，系统传输效率最低，但也始终维持在88％以上。
图9给出了不同工作模式下，负载变化时的系统输出电压Vout，输出电流Iout，输入电压Vin以及Boost输出电压Vdc的实验波形。可见，无论是哪种工作模式下，系统均能够很好地应对负载变化时带来的输出电压波动，维持输出电压恒定。
图10给出了输入电压变化时的系统波形。可见，当输入电压发生变化时系统同样能够快速进行调整，保证输出电压恒定。
综上，本发明实施例提供的一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，针对无线电能传输系统在面临输入电压范围较宽，负载波动和互感变化较大的情况而导致输出电压无法恒定的问题，将发射端中的移相全桥逆变器与Boost变换器作为调压手段，通过实时检测拾取端的直流输出电压Vout作为反馈，采用原边控制器根据直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值在移相工作模式下对移相全桥逆变器进行PI实时调节，或者在升压工作模式下对Boost变换器进行PI实时调节，以使直流输出电压Vout保持恒定。仿真和实验结果证明，本系统在宽输入电压范围、负载及互感变化情况下，可以实现快速、稳定的恒压输出控制，并且传输能效高，最大效率可达93％以上。
上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (3)
1.一种输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，包括发射端和拾取端，其特征在于：
所述发射端包括顺序连接的直流源、Boost变换器、移相全桥逆变器、原边补偿网络、发射线圈(LP)，还包括顺序连接的原边无线通讯模块、原边控制器，所述原边控制器还连接所述移相全桥逆变器和所述Boost变换器；
所述拾取端包括顺序连接的拾取线圈(LS)、副边补偿网络、整流滤波电路、直流负载(RL)、副边控制器和副边无线通讯模块；
所述副边控制器用于实时采集所述直流负载(RL)两端的直流输出电压Vout并通过所述副边无线通讯模块与所述原边无线通讯模块构建的无线通信链路发送至所述原边控制器；
所述原边控制器用于根据所述直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值，以及直流输出电压Vout与Vin、M、RL、θ、D这五个变量的关系表达式对所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或所述Boost变换器的开关管占空比D进行PI实时调节，使所述直流输出电压Vout保持在所述参考输出电压Vref，Vin表示直流输入电压，M表示所述发射线圈(LP)与所述拾取线圈(LS)之间的互感，RL表示所述直流负载(RL)的电阻；
磁耦合无线电能传输MC-WPT系统在启动后，首先进入移相工作模式，所述Boost变换器不参与工作，所述原边控制器不断增大所述逆变器移相角θ，所述直流输出电压Vout随所述逆变器移相角θ的不断增大而抬升，直到达到参考输出电压Vref；
当所述逆变器移相角θ达到最大180°时，若所述直流输出电压Vout仍没有达到参考输出电压Vref，此时MC-WPT系统由移相工作模式向升压工作模式切换，所述Boost变换器开始工作，直到达到参考输出电压Vref；
当直流输出电压Vout达到参考输出电压Vref后，所述原边控制器通过对所述逆变器移相角θ或所述开关管占空比D进行PI实时调节保持磁耦合无线电能传输MC-WPT系统输出恒定电压；
其中，所述磁耦合无线电能传输MC-WPT系统采用LCC-S型谐振拓扑，所述原边补偿网络采用LCC补偿网络，所述副边补偿网络采用与所述拾取线圈(LS)串联的副边串联补偿电容(CS)，所述LCC-S型谐振拓扑的副边阻抗Zs、反射阻抗Zr以及输入阻抗Zin表示为：
所述LCC-S型谐振拓扑等效输出电压表示为：
其中，ω表示磁耦合无线电能传输MC-WPT系统的工作频率，RP为发射线圈内阻，RS分别为拾取线圈内阻，Re为整流桥前等效负载电阻，RLf为原边补偿电感(Lf)等效串联内阻，Lf表示所述原边补偿电感(Lf)的自感值；
当该磁耦合无线电能传输MC-WPT系统处于移相工作模式时，所述Boost变换器不工作，所述移相全桥逆变器工作且θ的调节范围为0°≤θ≤180°，所述移相全桥逆变器的输出电压有效值Vinv为：
当该磁耦合无线电能传输MC-WPT系统处于升压工作模式时，所述Boost变换器工作，此时所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ＝180°，所述移相全桥逆变器的输出电压有效值Vinv为：
若不考虑整流电路的能量损耗，则根据能量守恒定律可得：
在该磁耦合无线电能传输MC-WPT系统处于移相工作模式时，所述直流输出电压Vout的表达式为：
其中，Lf表示所述原边补偿电感(Lf)的自感值；Zin表示LCC-S型谐振拓扑发射端的电路阻抗，Zs表示LCC-S型谐振拓扑拾取端的电路阻抗，Zr表示Zs的反射阻抗，Rp表示所述发射线圈(LP)的内阻；所述LCC-S型谐振拓扑发射端包括所述LCC补偿网络与所述发射线圈(LP)，所述LCC-S型谐振拓扑接收端包括所述拾取线圈(LS)与所述副边串联补偿电容(CS)；
在该磁耦合无线电能传输MC-WPT系统处于升压工作模式时，所述直流输出电压Vout的表达式为：
所述原边控制器包括原边PI控制器和PWM发生器；所述原边PI控制器用于根据所述直流输出电压Vout与参考输出电压Vref的差值生成逆变器移相角θ或开关管占空比D的调节量；所述PWM发生器用于根据所述调节量改变所述移相全桥逆变器的逆变器移相角θ或所述Boost变换器的开关管占空比D。
2.根据权利要求1所述的输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，其特征在于：所述原边补偿网络采用LCC补偿网络，具体包括顺序串联在所述移相全桥逆变器的一输出端与所述发射线圈(LP)的一端之间的原边补偿电感(Lf)与原边串联补偿电容(CP)，还包括原边并联补偿电容(Cf)；所述原边并联补偿电容(Cf)一端连接所述原边补偿电感(Lf)与所述原边串联补偿电容(CP)的公共端，另一端连接所述移相全桥逆变器的另一输出端也即所述发射线圈(LP)的另一端。
3.根据权利要求1所述的输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统，其特征在于：所述Boost变换器包括电感(L1)、开关管(S1)、第一二极管(D0)、第二二极管(D1)、电容(C0)，所述开关管(S1)的漏极或集电极通过所述电感(L1)连接所述直流源的正极，所述开关管(S1)的源极或发射极连接所述直流源的负极，所述开关管(S1)的栅极或基极连接所述PWM发生器；所述第一二极管(D0)的正极和负极分别连接所述直流源的正极和所述移相全桥逆变器的正极接线端，所述移相全桥逆变器的负极接线端连接所述直流源的负极；所述第二二极管(D1)正向连接在所述电感(L1)与所述移相全桥逆变器的正极接线端之间；所述电容(C0)连接在所述移相全桥逆变器的正极接线端和负极接线端之间。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210032563.3A CN114362389B (zh) | 2022-01-12 | 2022-01-12 | 输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210032563.3A CN114362389B (zh) | 2022-01-12 | 2022-01-12 | 输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114362389A CN114362389A (zh) | 2022-04-15 |
| CN114362389B true CN114362389B (zh) | 2024-01-30 |
Family
ID=81110180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210032563.3A Active CN114362389B (zh) | 2022-01-12 | 2022-01-12 | 输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114362389B (zh) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115566815A (zh) * | 2022-11-22 | 2023-01-03 | 哈尔滨云充科技有限公司 | 一种面向agv的原边控制型lcc-s无线充电系统及控制方法 |
| CN115864674B (zh) * | 2022-11-22 | 2023-12-15 | 中国人民解放军海军工程大学 | 一种无线供电系统及其输入均压、输出恒压协同控制方法 |
| CN117081273B (zh) * | 2023-10-18 | 2023-12-15 | 北京建筑大学 | 一种三线圈无线电能传输系统及其检测方法、控制方法 |
| CN117375262B (zh) * | 2023-12-08 | 2024-02-20 | 电子科技大学(深圳)高等研究院 | 一种大功率无线电能传输系统及移相控制方法 |
Citations (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105245025A (zh) * | 2015-10-12 | 2016-01-13 | 华中科技大学 | 一种用于实现动态无线恒定功率充电的系统及其控制方法 |
| US9813041B1 (en) * | 2014-07-31 | 2017-11-07 | Apple Inc. | Automatic boost control for resonant coupled coils |
| CN107707036A (zh) * | 2017-11-01 | 2018-02-16 | 中国矿业大学 | 双通道无线电能传输系统及其能量与信号同步传输方法 |
| CN108039778A (zh) * | 2017-12-19 | 2018-05-15 | 重庆大学 | 基于lcl-lcc补偿网络的恒压恒流wpt系统及其参数设计方法 |
| CN108169576A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-15 | 西安交通大学 | 一种移动式无线电能传输系统的动态互感检测方法 |
| WO2018126617A1 (zh) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 西安特锐德智能充电科技有限公司 | 一种恒流恒压复合拓扑的无线充电电路 |
| CN109130903A (zh) * | 2018-08-29 | 2019-01-04 | 昆明理工大学 | 一种双侧lccl-t拓扑的低压大功率无线充电系统 |
| CN109245542A (zh) * | 2018-10-09 | 2019-01-18 | 李建科 | 一种对称的电力变换器电路拓扑结构及其控制方法 |
| CN109256840A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-01-22 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SS补偿型恒流无线充电电源以及充电方法 |
| CN109391044A (zh) * | 2018-11-14 | 2019-02-26 | 中国矿业大学 | 一种感应电能传输系统高效稳压综合控制系统及方法 |
| CN109462290A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-03-12 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SP补偿型恒流无线充电电源以及充电方法 |
| CN208849525U (zh) * | 2018-11-06 | 2019-05-10 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SP补偿型恒流无线充电电源 |
| CN109895640A (zh) * | 2019-02-26 | 2019-06-18 | 西安理工大学 | 一种电动汽车无线充电两级控制系统及控制方法 |
| CN110048514A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-07-23 | 苏州加士革电子科技有限公司 | 基于原边反馈控制器的无线功率传输系统 |
| CN110912282A (zh) * | 2019-12-02 | 2020-03-24 | 中国科学院电工研究所 | 一种无线电能传输系统及其优化方法 |
| CN110994812A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-10 | 华南理工大学 | 抗偏移的lcc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
| CN112421792A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-02-26 | 江南大学 | 一种无线充电系统及恒流/恒压充电优化的控制方法 |
| CN113193662A (zh) * | 2021-04-28 | 2021-07-30 | 安徽工业大学 | 一种无线充电系统的变频恒流恒压控制装置及方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110350673A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-10-18 | 江南大学 | 一种无线电能传输系统在最大效率跟踪下的阻抗匹配网络优化方法 |
-
2022
- 2022-01-12 CN CN202210032563.3A patent/CN114362389B/zh active Active
Patent Citations (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9813041B1 (en) * | 2014-07-31 | 2017-11-07 | Apple Inc. | Automatic boost control for resonant coupled coils |
| CN105245025A (zh) * | 2015-10-12 | 2016-01-13 | 华中科技大学 | 一种用于实现动态无线恒定功率充电的系统及其控制方法 |
| WO2018126617A1 (zh) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 西安特锐德智能充电科技有限公司 | 一种恒流恒压复合拓扑的无线充电电路 |
| CN107707036A (zh) * | 2017-11-01 | 2018-02-16 | 中国矿业大学 | 双通道无线电能传输系统及其能量与信号同步传输方法 |
| CN108039778A (zh) * | 2017-12-19 | 2018-05-15 | 重庆大学 | 基于lcl-lcc补偿网络的恒压恒流wpt系统及其参数设计方法 |
| CN108169576A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-15 | 西安交通大学 | 一种移动式无线电能传输系统的动态互感检测方法 |
| CN109130903A (zh) * | 2018-08-29 | 2019-01-04 | 昆明理工大学 | 一种双侧lccl-t拓扑的低压大功率无线充电系统 |
| CN109245542A (zh) * | 2018-10-09 | 2019-01-18 | 李建科 | 一种对称的电力变换器电路拓扑结构及其控制方法 |
| CN109256840A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-01-22 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SS补偿型恒流无线充电电源以及充电方法 |
| CN109462290A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-03-12 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SP补偿型恒流无线充电电源以及充电方法 |
| CN208849525U (zh) * | 2018-11-06 | 2019-05-10 | 江苏农林职业技术学院 | 一种发射端Buck控制的SP补偿型恒流无线充电电源 |
| CN109391044A (zh) * | 2018-11-14 | 2019-02-26 | 中国矿业大学 | 一种感应电能传输系统高效稳压综合控制系统及方法 |
| CN110048514A (zh) * | 2019-02-22 | 2019-07-23 | 苏州加士革电子科技有限公司 | 基于原边反馈控制器的无线功率传输系统 |
| CN109895640A (zh) * | 2019-02-26 | 2019-06-18 | 西安理工大学 | 一种电动汽车无线充电两级控制系统及控制方法 |
| CN110912282A (zh) * | 2019-12-02 | 2020-03-24 | 中国科学院电工研究所 | 一种无线电能传输系统及其优化方法 |
| CN110994812A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-10 | 华南理工大学 | 抗偏移的lcc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 |
| CN112421792A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-02-26 | 江南大学 | 一种无线充电系统及恒流/恒压充电优化的控制方法 |
| CN113193662A (zh) * | 2021-04-28 | 2021-07-30 | 安徽工业大学 | 一种无线充电系统的变频恒流恒压控制装置及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114362389A (zh) | 2022-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN114362389B (zh) | 输入电压、负载及互感变化大时的恒压输出无线传能系统 | |
| CN108683229B (zh) | 一种电动汽车无线充电副边输出控制系统及其控制方法 | |
| KR20200018244A (ko) | 충전 회로의 위상 시프트 제어 방법 | |
| CN111525807B (zh) | 基于谐波优化的高阶lclcl直流变换器及参数设计方法 | |
| CN111555420B (zh) | 恒流-恒压输出模式可切换的感应式充电系统及方法 | |
| CN210608706U (zh) | 一种实现恒流恒压输出切换的感应式无线电能传输系统 | |
| CN108551211A (zh) | 一种移动式无线电能传输系统效率最优的闭环控制方法 | |
| CN110557027B (zh) | 一种应用于感应电能传输系统最大效率跟踪dc-dc变换器及其控制方法 | |
| CN111740509B (zh) | 基于调压控制的无线充电方法及系统 | |
| CN113659684A (zh) | 副边cl/s恒流恒压ipt充电系统及其参数设计方法 | |
| CN109462290A (zh) | 一种发射端Buck控制的SP补偿型恒流无线充电电源以及充电方法 | |
| US20180109117A1 (en) | Chargers with voltage amplitude modulation | |
| Colak et al. | A novel phase control of single switch active rectifier for inductive power transfer applications | |
| CN113422441A (zh) | 一种电动汽车高效率稳压无线充电系统及其设计方法 | |
| Xiong et al. | Design of the LCC-SP topology with a current doubler for 11-kW wireless charging system of electric vehicles | |
| CN111740510B (zh) | 基于移相调节控制的无线充电方法及系统 | |
| CN113162167A (zh) | 一种恒流恒压自主切换的无线充电系统 | |
| Asa et al. | Efficiency analysis of a Bi-directional DC/DC converter for wireless energy transfer applications | |
| CN108566091B (zh) | Dc/dc变换器及其控制方法 | |
| CN114362388B (zh) | 参数多变情形下的mc-wpt系统恒压输出控制方法 | |
| CN216134292U (zh) | 副边cl/s恒流恒压ipt充电系统 | |
| CN115549254A (zh) | 一种基于半桥驱动的无线电能传输控制系统及方法 | |
| CN206250997U (zh) | 一种lcc谐振式微波应用器供电电源系统 | |
| CN210724569U (zh) | 一种零电压转换cll谐振dc-dc变换器 | |
| CN113992013A (zh) | 一种电流源直流变换器及控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |