CN114174561A - 滑动构件 - Google Patents

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Abstract

本发明提供在轴承合金上具备被覆物的滑动构件，被覆物具有滑动面以及与轴承合金的界面，其厚度为T。被覆物具有Bi或Bi合金的基质以及金属间化合物，自滑动面起向着界面，被覆物的厚度T的70％～75％的厚度区域中的金属间化合物的体积比率为10％～70％。

Description

滑动构件
技术领域
本发明涉及用于内燃机等的滑动构件，尤其涉及分散有金属间化合物的被覆物(overlay)层的结构。此外，本发明还涉及具有该滑动构件的轴承、以及具有该轴承的内燃机。
背景技术
内燃机的轴承等滑动构件大多包括与钢铁制的里衬接合的铜或铝的轴承合金。通过铜合金或铝合金，可得到能够耐受使用时滑动构件所承受的荷重的强韧的表面。这样的滑动构件不仅必须具有良好的嵌入性以及整合性，还必须具有适当的耐烧结性。出于该目的，通常在轴承合金的表面上设置铅以及铅合金等软质被覆物。以往已知铅是在兼备上述特性的同时还可针对外部荷重提供适当的耐疲劳性的可靠性非常高的被覆材料。
但是，从环境污染的观点出发要求避免使用铅，因此提出了用Bi合金代替铅作为被覆物材料。专利文献1提出了通过使Bi或Bi合金层的结晶取向具有完全随机取向和单晶那样特定的一个方向取向的中间取向而减轻Bi的脆特性，具备耐疲劳性以及整合性的Bi类材料。
专利文献2提出了由包含Cu作为必需元素、且包含规定量的选自Sn以及In中的至少1种以上选择元素的Bi合金形成被覆物，强化了合金，不损伤被覆物的耐疲劳性，改善Bi的脆性，可得到良好的整合性的滑动构件。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特开2001-020955号公报
专利文献2：日本专利特开2004-353042号公报
发明内容
发明所要解决的技术问题
这些现有技术文献所公开的Bi或Bi合金被覆物需要严格的制造管理以实现其效果。此外，由于伴随着近年的CO2排放限制的内燃机的高性能化，内燃机用的滑动构件的运行环境严苛起来，在以往技术中出现疲劳特性不足。
这样的Bi或Bi合金被覆物通常通过镀覆、PVD、CVD而形成。在该情况下，由于被覆物结晶基本上为柱状组织，因此即使如专利文献1那样控制取向性，在膜厚方向上也容易发生龟裂。一旦产生龟裂，龟裂就沿着柱状晶组织的晶界发展至被覆物内部，发展到一定程度的深度则分裂为大量龟裂，引发被覆物结晶的疲劳脱落。该现象在高温环境更容易引发，导致疲劳强度下降。这样的疲劳脱落即使通过合金元素的添加、强化合金基质也基本上不能防止。
本发明的目的在于提供减轻被覆物结晶的疲劳脱落、提高了疲劳特性的滑动构件。
解决技术问题所采用的技术方案
根据本发明的一个观点，提供在轴承合金上具备被覆物的滑动构件，被覆物具有规定厚度T的滑动面以及与轴承合金的界面。被覆物具有Bi或Bi合金的基质以及金属间化合物，自滑动面起向着界面，被覆物的厚度T的70％～75％的厚度区域中的金属间化合物的体积比率为10％～70％。
根据一具体例，在与滑动面垂直的剖面视野中，存在于自滑动面起厚度T的75％为止的厚度区域的金属间化合物优选与滑动面平行的方向上的长度小于厚度T的2.5倍。
根据一具体例，在与滑动面垂直的剖面视野中，优选存在于自滑动面起厚度T的70％～75％的厚度区域的金属间化合物中，至少在与滑动面平行的方向上每厚度T的2.5倍的长度中，存在至少3个从自滑动面起厚度T的70％的位置起延伸到自滑动面起厚度T的75％的位置的金属间化合物。
根据一具体例，在与滑动面垂直的剖面视野中，上述至少3个金属间化合物中的至少1个的近似椭圆的长轴和与滑动面垂直的方向所成的角度优选在70°以下。
根据一具体例，在与滑动面垂直的剖面视野中，上述至少3个金属间化合物中的至少2个的近似椭圆的长轴和与滑动面垂直的方向所成的角度在70°以下，该至少2个金属间化合物中彼此相邻的邻接金属间化合物的重心间的与滑动面平行的方向的平均距离d、以及它们的标准差σ以μm单位计满足以下关系，
d+3σ≤150/T。
根据一具体例，被覆物优选包含滑动面、具有金属间化合物的体积比率在5％以下的整合层(日文：なじみ層)。而且，该整合层的Bi或Bi合金的基质的晶粒优选具有20％以上的各向同性指数。
根据一具体例，金属间化合物优选包含选自Bi、Sn、Cu、Zn、Co、Mn、Ni、In、Sb、Ag的至少2种。
根据本发明的其他观点，提供具有上述记载的滑动构件的轴承。
根据本发明的进一步其他观点，提供具有上述轴承的内燃机。
本发明以及其大量优点参照附加的示意图如下详细描述。附图以例示的目的示出了数个非限定的实施例。
附图说明
图1是本发明的一具体例的滑动构件的示意性剖面图。
图2是本发明的一具体例的滑动构件的被覆物的中间区域附近的放大示意剖面图。
具体实施方式
在内燃机的运行中，对滑动构件施加了高负荷。由于该高负荷，从表面起产生龟裂，该龟裂沿着被覆物的Bi或Bi合金的柱状晶的晶界传播，如果到达膜厚的一定深度则龟裂分裂传播，在随机方向上发展。这样，引起被覆物的大规模疲劳脱落，导致与烧结关联的显著的性能下降。
本发明人发现，该龟裂的分裂出现的深度主要在相对于被覆物的厚度T为自被覆物的表面起厚度T的70％～75％的区域中。因此，本发明通过提高该区域的强度来防止龟裂的分裂的发展，藉此抑制被覆物的大规模疲劳脱落。
图1中示出了本发明的滑动构件的示意性剖面图。滑动构件1具备轴承合金2以及设于轴承合金上的被覆物3。被覆物3具有与轴承合金2的界面5，在界面5的相反侧上具有表面4。将表面4和界面5之间的距离规定为被覆物的厚度T。表面4作为滑动构件的滑动面起作用。被覆物3的厚度T优选3～50μm，而且更优选5～30μm，但也可在该厚度以外。被覆物3具有金属间化合物8分散于Bi或Bi合金的基质6中的结构。
轴承合金2可使用铜或铜合金、或铝或铝合金等通常作为轴承合金使用的材料。滑动构件也可进一步具有支承轴承合金的里衬，作为里衬，可使用亚共晶钢或不锈钢等Fe合金、Cu、Cu合金等金属板。
本说明书中，被覆物3中，将被覆物3的自表面4起厚度T的70％为止的厚度区域称为“表面侧区域31”，自表面4起厚度T的70％～75％的厚度区域称为“中间区域32”或“脱落起点区域”，被覆物3的自表面4起厚度T的75％的深度起到界面5为止的厚度区域称为“界面侧区域33”。
如果采用本发明，中间区域32中的金属间化合物8所占的体积比率为10％～70％。中间区域32是龟裂的分裂出现的区域，但通过金属间化合物8以该比例存在，则可抑制龟裂的分裂。表面侧区域31或界面侧区域33中，金属间化合物的体积比率没有规定。但是，中间区域32的范围内的金属间化合物部分的体积相对于被覆物整体为10～70体积％，优选15～60体积％。在脱落防止中，金属间化合物8在中间区域32中所占的上述体积比很重要。对于本发明中的中间区域32中的金属间化合物8所占的体积比率，在横跨中间区域32以外也存在的金属间化合物8中，测量其在中间区域32的范围内的部分的体积。另外，本申请中的体积比率的值使用测定视野中的面积比率的值。
对金属间化合物没有特别限定，但优选包含选自Bi、Sn、Cu、Zn、Co、Mn、Ni、In、Sb、Ag的至少2种。
如果采用本发明，则在与滑动面垂直的剖面视野中，存在于表面侧区域31以及中间区域32的金属间化合物的与表面4(滑动面)平行的方向(以下，将与表面(滑动面)4平行的方向称为“横”方向，将与表面4垂直的方向称为“纵”方向)的长度小于被覆物的厚度T的2.5倍，优选2.3倍以下，更优选1.0倍以下。其中，在横方向每10mm中也可存在1个左右的厚度T的2.5倍以上的金属间化合物。如果金属间化合物8在横方向上长长地延伸，则在龟裂到达金属间化合物8时，龟裂沿着金属间化合物8和基质6的界面发展，有出现晶粒脱落之虞。如果是上述的横方向上的长度，则可抑制这样的现象。金属间化合物8的横方向的长度是指上述剖面视野中的横方向的最末端部之间的横方向距离。本发明中的金属间化合物8的与滑动面平行的方向的长度在测定视野中跨越界面侧区域33存在的金属间化合物8中，测量其在表面侧区域31以及中间区域32中的范围内的长度。
图2中，示出了本发明的优选具体例的滑动构件的被覆物的中间区域32附近的放大示意剖面图。在存在于中间区域32的金属间化合物8中，存在与表面侧区域31的边界La接触或交叉、且与界面侧区域33的边界Lb也接触或交叉的金属间化合物(以下，称为“中间区域纵向贯穿金属间化合物81”)。即，是横跨中间区域32的纵向全长延伸的金属间化合物。这样的中间区域纵向贯穿金属间化合物81在与滑动面4垂直的剖面视野中，在每被覆物3的厚度T的2.5倍的横方向长度中优选存在至少3个。更优选5个。中间区域纵向贯穿金属间化合物81纵向横跨中间区域32而存在，因此防止龟裂在中间区域32中的横方向的传播的效果较大，而且实现了将表面侧区域31固定在界面侧区域33的支柱那样的功能(锚定效果)，使得脱落防止效果进一步提高。特别优选中间区域纵向贯穿金属间化合物81在横方向上大致均等分散。另外，金属间化合物存在于某些区域(表面侧区域31、中间区域32、界面侧区域33的任意一个)是指该金属间化合物的至少一部存在于该区域。
为了使中间区域纵向贯穿金属间化合物81发挥上述锚定效果，中间区域纵向贯穿金属间化合物优选是在纵向上伸长的形状。因此，在与滑动面垂直的剖面视野中，在描绘每被覆物的厚度T的2.5倍的横方向长度存在至少3个的中间区域纵向贯穿金属间化合物中的至少1个、优选至少2个、更优选至少3个的近似椭圆时，该近似椭圆的长轴与纵向所成的角度优选在70°以下。近似椭圆的计算方法后述，但对于金属间化合物的轮廓，使用图像分析软件找到等面积、且惯性矩(初级矩以及次级矩)相等的椭圆来求出。
而且，在与滑动面4垂直的剖面视野中，每被覆物的厚度T的2.5倍的横方向长度中存在至少3个的中间区域纵向贯穿金属间化合物81中的至少2个的近似椭圆的长轴和与滑动面垂直的方向所成的角度在70°以下，且以μm单位计，该至少2个中间区域纵向贯穿金属间化合物中的邻接的金属间化合物的重心间的横方向的平均距离d、以及它们的标准差σ更优选满足以下关系，
d+3σ≤150/T。
这是因为邻接金属间化合物的重心间横方向距离的大部分(比平均d小、或即使大于平均也在平均d到3σ以内)在150/T以下，即表示膜厚T越大则该距离d+3σ一定越小，膜厚T越小则该距离d+3σ可以越大。由于膜厚T越大则越容易引起疲劳脱落，因此要求金属间化合物致密。
被覆物3优选包含被覆物3的滑动面4、具有金属间化合物8的体积比率在5％以下的整合层9。整合层9的厚度优选在1μm以上，更优选3μm以上8μm以下，不延伸到中间区域32。在整合层9内，金属间化合物8可以存在5体积％以下，理想的是其粒径在3μm以下。通过整合层9的存在，与金属间化合物8的存在无关，都可维持被覆物3的整合性。
整合层9的Bi或Bi合金的基质的晶粒优选具有20％以上的各向同性指数。各向同性指数是指，在将测定视野中的晶粒间的晶界作为规定深度的谷，求出表示ISO25178标准化的表面粗糙度的表面性状的长宽比的参数Str，将该值用％表示的指数。向着晶粒群的长边的偏向程度越低，则各向同性指数越大。通过使各向同性指数在20％以上，可得到延缓自表面起向深度方向的龟裂的发展速度的效果。此外，整合层9中的Bi或Bi合金的基质6的晶粒的长宽比优选3以下。长宽比作为通过剖面观察的晶粒的重心的最大长度L和最小长度S之比的值L/S的平均求出。
接着，对金属间化合物的形成方法的一例进行说明。轴承合金上，通过例如电镀、PVD、CVD等被覆Bi或Bi合金层，进而在其上被覆金属间化合物的原料元素X。通过在适当的温度以及时间下进行热处理，使原料元素X在Bi或Bi合金层中向内部扩散。另一方面，轴承合金的成分Y也在Bi或Bi合金层中向表面扩散，形成在Bi或Bi合金层内包含X以及Y的金属间化合物。选择具有在Bi或Bi合金层中的中间区域中形成金属间化合物这样的扩散系数的元素X、Y。例如，在轴承合金为Cu或Cu合金的情况下使用Sb被覆。另外，也可以在轴承合金的层和Bi或Bi合金层之间形成其他的层，使元素Z扩散来代替轴承合金的成分Y，形成包含X以及Z的金属间化合物。例如，存在于Cu或Cu合金轴承合金和被覆Sb的Bi或Bi合金层之间形成Ag层的组合。另外，由于Bi或Bi合金层具有柱状晶，因此元素X、Y或Z主要在柱状晶的晶界扩散，因此金属间化合物容易形成为在与滑动面大致垂直的方向上延伸的形状。
作为金属间化合物的形成方法的其他例，可在被覆物的被膜形成时添加在被膜形成的同时析出的元素。该元素可使用选自Bi、Sn、Cu、Zn、Co、Mn、Ni、In、Sb、Ag的至少2种。金属间化合物的形成例如在为Bi-Sn-Cu的情况下，通过实施磺酸镀Bi浴中添加有Sn以及Cu的合金镀覆处理来进行。如果用比通常更高的电流密度(例如6A/dm2)镀覆，则容易使金属间化合物积极生成。通过在镀覆处理中变更电流密度，能够仅在所希望的位置上生成金属间化合物。
下面，对测定方法进行说明。
剖面观察中，将滑动构件的任意部位在与表面垂直的方向上切割，进行机械研磨、离子铣削、切片机、线锯等前处理，通过使用扫描电子显微镜(SEM)的COMP图像(反射电子组成图像)或电子探针显微分析仪(EPMA)等进行被覆物的组织观察。根据材料，优选使用可识别金属间化合物和基质的边界的适当的观察方法。观察视野优选可观察在横方向上被覆物的膜厚的至少2.5倍。
使用得到的画像来决定被覆物的膜厚T，在被覆物的自表面起厚度T的70％以及75％的深度位置上，描绘与表面平行的假想线La、Lb。假想线La、Lb分别是表面侧区域和中间区域、中间区域和界面侧区域的边界。对于用假想线La、Lb划定的区域(即中间区域)，对电子图像使用通常的图像分析方法(分析软件：Image-Pro Plus(Version4.5)；(株)プラネトロン制)，计算金属间化合物的面积比率。观察至少3个剖面,求出平均，作为金属间化合物的面积比率。另外，该面积比率相当于体积比率。
而且，对于存在于自被覆物的表面起厚度T的75％为止的深度的区域(表面侧区域以及中间区域)的金属间化合物，分别，确定其横方向的两个最末端部，求出它们的横方向长度。该长度，确认在被覆物的厚度T的2.5倍以下。而且，对于中间区域中存在的金属间化合物，抽出与假想线La接触或交叉、且与假想线Lb接触或交叉的金属间化合物(中间区域纵向贯穿金属间化合物)，检出每厚度T的2.5倍的长度的平均个数。这些确认或检出至少进行3个剖面。
对于上述抽出的中间区域纵向贯穿金属间化合物进行椭圆近似。椭圆近似使用将得到的图像用图像分析软件(日本罗珀公司(ローパー社)制Image-Pro)，通过假设与作为对象物的中间区域纵向贯穿金属间化合物等面积、且相等惯性矩的椭圆的方法求出。然后，求出描绘的近似椭圆的长轴和与滑动面垂直的方向所成的角度，求出该角度在70°以下的金属间化合物的每厚度T的2.5倍的长度中的平均个数。
接着，对于近似椭圆的长轴和与滑动面垂直的方向所成角度在70°以下的中间区域纵向贯穿金属间化合物，使用上述图像分析软件求出其图像中的重心坐标。然后求出各金属间化合物的横方向重心间距离(将重心间距投影在横方向上时的长度)，求出平均以及标准差。此时，作为横方向重心间距离，位于视野最左的金属间化合物计算自视野左端起的横方向距离，位于视野最右的金属间化合物计算自视野右端起的横方向距离。
最后说明整合层的测定方法。对于上述剖面观察电子像，对于自被覆物的表面起到被覆物的厚度T的50％为止的深度区域，用上述的方法求出金属间化合物的面积比率。如果该值在5％以下则接着扩大自被覆物的表面起的深度区域，以确定金属间化合物的面积比率达到5％以下的最大深度。另外，如果最初求出的金属间化合物的面积比率全部超过5％，则一边减少深度区域一边确定金属间化合物的面积比率为5％以下的最大深度。然后，对于这样求出的整合层，使用上述图像分析软件，从捕获的图像中消除金属间化合物。通过图像软件(MountainsMap(注册商标)的Texturedirection功能)，由消除后的图像算出各向同性指数。
实施例
在烧结在里衬(1.2mm厚钢材)上的轴承合金(0.3mm厚烧结铜合金材)上通过电镀覆被覆规定厚度的Bi层，在其上被覆规定厚度的Sb层。将由Bi层和Sb层构成的镀覆厚度设定为15μm。对其实施热处理，使Bi层内形成Bi-Sb-Cu类金属间化合物，制作实施例1～10、比较例11～12。这些试样的表面上没有残存Sb层。另一方面，比较例13是被覆3μm厚度的Bi层、在其上被覆2μm厚度的SbCu层、在其上被覆10μm厚度的Bi层的试样。比较例14是不设Sb层、仅被覆有Bi层(15μm)的试样。表1中示出了它们的制造条件(镀覆厚度，热处理温度·时间)。另外，控制基于镀覆液的流动的搅拌状态，实施例1～5、8～10以及比较例的热处理前的Bi层的柱状晶结晶的长轴方向(近似椭圆的长径方向)与滑动面垂直的方向所成的角度平均在15°以下，实施例6、7平均在10°以下。此外，实施例8～10中，通过在热处理前进行红外线预热处理(240℃)来设置整合层(3μm)，控制各向同性指数。
对于实施例1～4、比较例11～14的试样，通过上述说明的方法进行剖面观察，求出自Bi层表面起Bi层厚度的70％～75％的厚度区域中的金属间化合物的体积比率。对于存在于自Bi层表面起厚度T的75％为止的厚度区域的金属间化合物，确认有无与表面平行方向的长度在厚度T的2.5倍以上的(带状金属间化合物)。这些结果分别示于表1的“中间区域中的金属间化合物”、“带状金属间化合物”栏中。
接着，将这些试样加工为Bi层在内侧、直径56mm、长度18mm的圆筒形的滑动轴承，以供疲劳试验。试验条件示于表3。观察试验后的各试样的Bi层的表面，确认在发现部分的区域中产生疲劳。对于各试样，求出疲劳产生区域以外的区域、即没有产生疲劳的区域的面积率。该结果示于表1的“疲劳未产生面积率”栏中。根据表1的结果，本发明的实施例的疲劳未产生面积率与比较例相比较大。
表2示出了金属间化合物的滑动面平行方向的长度和被覆物厚度(镀覆厚度)之比对疲劳特性(疲劳未产生面积率)带来的影响。
[表1]
Figure BDA0003494228940000101
[表2]
Figure BDA0003494228940000102
[表3]
试验机 疲劳试验机
旋转速度 3250rpm
周速 9.0m/s
润滑油 VG68
给油温度 120℃
最大负荷 100MPa
负荷模式 15MPa/15min
保持时间 15小时
此外，测定中间区域纵向贯穿金属间化合物的Bi层的每厚度T的2.5倍的横方向长度中的个数、以及该中间区域纵向贯穿金属间化合物中的近似椭圆的长轴与纵向所成的角度在70°以下的金属间化合物的个数，分别示于表4的“金属间化合物个数”的“中间区域纵向贯穿”栏以及“近似椭圆长轴角度70°以下”栏。
而且，近似椭圆长轴角度70°以下的中间区域纵向贯穿金属间化合物中的邻接的金属间化合物的重心间的横方向的平均距离d(μm)以及它们的标准差σ(μm)、Bi层的厚度T(μm)，满足(d+3σ)×T的值也示于表5的“(d+3σ)T”栏。表4、表5再次记载了疲劳未产生面积率。
[表4]
Figure BDA0003494228940000111
[表5]
Figure BDA0003494228940000112
实施例4中，中间区域纵向贯穿金属间化合物的个数在每上述规定长度中不足3个(实施例1～3也相同)，但实施例5、6为3个以上，尤其是实施例6中近似椭圆长轴与Bi层表面垂直方向所成角度为70°以下者存在3个。而且，实施例7也满足d+3σ≤150/T的关系。根据这些构成，疲劳未产生面积率也得到了提高。
接着为了进一步明确评价耐疲劳性的差别，使用高速疲劳试验机进行高速疲劳试验。该试验机与表3的疲劳试验所指的负荷模式等不同，实施了更严苛的试验条件。试验片形状与上述疲劳试验相同，试验条件示于表6。
[表6]
试验机 高速疲劳试验机
旋转速度 6000rpm
周速 16.8m/s
润滑油 VG68
给油温度 120℃
最大负荷 60MPa
负荷模式 20MPa/10min
保持时间 30分钟
观察试验后的各试样的Bi层的表面时，与上述的疲劳试验中的结果相同，确认在部分的区域中产生疲劳。
高速疲劳试验中也对各试样求出没有产生疲劳的区域的面积率。其结果以及各向同性指数示于表7的“各向同性指数”栏以及“(高速)疲劳未产生面积率”栏。设有整合层的实施例8～10的疲劳未产生面积率比未设整合层的实施例2大。此外，上述的疲劳试验的结果在实施例8～10之间没有发现差别，通过进行更严苛的高速疲劳试验，判断出各向同性指数越高则疲劳未产生面积率越大。
[表7]
Figure BDA0003494228940000121
以上，对本发明的具体例进行了说明，但本发明不限于此，本领域技术人员明知能够在本发明的原理内进行各种变更以及修正。此外，本发明优选适用于滑动轴承、推力轴承等用于内燃机的轴承用的滑动构件，但本领域技术人员明知其也适用于其他的滑动构件。

Claims (10)

1.一种滑动构件，其是在轴承合金上具备被覆物的滑动构件，其特征在于，
所述被覆物具有规定厚度T的滑动面以及与所述轴承合金的界面，所述被覆物具有Bi或Bi合金的基质以及分散于该基质的金属间化合物，
自所述滑动面起向着所述界面，所述厚度T的70％～75％的厚度区域中的所述金属间化合物的体积比率为10％～70％。
2.如权利要求1所述的滑动构件，其特征在于，在与所述滑动面垂直的剖面视野中，存在于自所述滑动面起到所述厚度T的75％为止的厚度区域的金属间化合物在与所述滑动面平行的方向上的长度不足所述厚度T的2.5倍。
3.如权利要求1或权利要求2所述的滑动构件，其特征在于，在与所述滑动面垂直的剖面视野中，存在于自所述滑动面起所述厚度T的70％～75％的厚度区域的金属间化合物中，至少在与所述滑动面平行的方向上每所述厚度T的2.5倍的长度中，存在至少3个从自所述滑动面起所述厚度T的70％的位置起延伸到自所述滑动面起所述厚度T的75％的位置的金属间化合物。
4.如权利要求3所述的滑动构件，其特征在于，在与所述滑动面垂直的剖面视野中，所述至少3个金属间化合物中的至少1个的近似椭圆的长轴和与所述滑动面垂直的方向所成的角度在70°以下。
5.如权利要求3所述的滑动构件，其特征在于，在与所述滑动面垂直的剖面视野中，所述至少3个金属间化合物中的至少2个的近似椭圆的长轴和与所述滑动面垂直的方向所成的角度在70°以下，该至少2个金属间化合物中的邻接的金属间化合物的重心间的与所述滑动面平行的方向的平均距离d、以及它们的标准差σ以μm单位计满足以下关系，
d+3σ≤150/T。
6.如权利要求1至权利要求5中任一项所述的滑动构件，其特征在于，所述被覆物包含所述滑动面、具有所述金属间化合物的体积比率在5％以下的整合层。
7.如权利要求6所述的滑动构件，其特征在于，所述整合层的所述Bi或Bi合金的基质的晶粒具有20％以上的各向同性指数。
8.如权利要求1至权利要求7中任一项所述的滑动构件，其特征在于，所述金属间化合物包含选自Bi、Sn、Cu、Zn、Co、Mn、Ni、In、Sb、Ag的至少2种。
9.一种轴承，其特征在于，具有权利要求1至权利要求8中任一项所述的滑动构件。
10.一种内燃机，其特征在于，具有权利要求9所述的轴承。
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