CN114107600B - 一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种27SiMn钢的形核剂及生成方法,所述形核剂为以(Mg、Mn)O‑Al2O3氧化物为基底,外围包裹MnS的复合夹杂物,所述基底中(Mg、Mn)O质量分数为30%‑40%,所述基底中Al2O3质量分数为60%‑70%,基底的大小为0.5~2μm,形核剂的尺寸为3~5μm,数量≥200个/mm2。该形核剂在钢液凝固过程中自发形成并作为非均质形核核心,得到均匀细化的凝固组织,起到减弱钢锭的偏析程度、提高材料的组织均匀性的作用。

Description

一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法
技术领域
本发明涉及钢冶炼领域,具体涉及一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法。
背景技术
27SiMn钢具有良好的机械性能,较高的强韧性和耐磨性,广泛应用于煤矿、重型机械等领域,对钢材的质量提出了很高的要求。27SiMn钢中C元素和Mn元素为易偏析元素,而且Mn含量较高,因此钢锭的碳偏析和锰偏析较为严重。该钢种包括1.2%左右的Si元素时会加重铸锭的偏析。所以在实际生产中,27SiMn钢锭的偏析缺陷较难控制,经常出现由于偏析带来的相组织不均匀而形成的晶界裂纹,探伤不合格的现象也时有发生。
为了提高材料的组织均匀性,改进钢锭的偏析缺陷,现有技术通过机械搅拌或者在锭模外施加外场控制钢液的流场,抑制钢锭中偏析缺陷的形成,但是这种方法的设备复杂,成本较高,控制难度大。
还有些提出在钢锭浇注过程中,加入钢球,增加钢锭内部形核核心、加快钢锭的冷却。但是在实际生产中钢球的加入方法、加入时机、加入数量等很难控制。还有些通过在浇注过程中加入与浇注钢种同成分的金属粉末,减小钢水过热度,提高钢水冷却速率。但是这种工艺不仅金属粉末的加工成本较高,而且加入钢水中的粉末很难均匀。
还有的利用真空碳脱氧工艺和浇注控制技术,减小金属液中的夹杂物,消除钢锭中偏析问题。但真空碳脱氧效率较低,冶炼时间长,温度损失大。而且依靠提高钢液纯净度来改善型偏析也难以得到显著效果。
对于27SiMn钢,采用以上方法改善钢锭的偏析缺陷,优化材料的组织均匀性,均难以达到满意效果。
发明内容
为了克服现有技术中存在的缺点,本发明旨在提供一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,以解决现有技术中存在的技术问题。
本发明的上述技术目的将通过以下所述的技术方案予以实现。
一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,所述方法包括如下步骤:
S1.电炉熔炼:
以铁水和废钢作为主要原料,在出钢过程中首先加入铝粒脱氧,加铝量为0.3~0.5kg/吨钢,然后进行合金化,出钢前检测钢液成分,钢水中ω(S)的含量小于0.01%;
S2.LF精炼:
在LF炉中加入精炼渣、石灰和/或萤石造渣,精炼时间为50~60min,在40min后保证炉渣成分中ω(CaO):50%~55%、ω(SiO2):10%~20%、ω(Al2O3):15%~25%、ω(MgO):3%~8%、ω(CaF2):1%~5%;其余为不可避免的杂质,ω为质量分数,进而使钢液中Ca元素的质量分数小于0.001%,Mg元素的质量分数范围为1~5ppm;
S3.RH真空脱气:
RH真空处理10-20min补充铝粒,RH真空处理20-30min加入FeS,在RH结束时检测钢液成分,实现钢液中Al、S元素的控制;
S4.模铸:
采用全封闭保护浇注,形核剂在钢液凝固过程中自发形成,最终得到组织均匀的钢锭。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,所述S4中的所述形核剂为包括基底和MnS的复合夹杂物,其中,所述基底为(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物,在所述基底外围包裹所述MnS,所述基底中(Mg、Mn)O质量分数为30%-40%,所述基底中Al2O3质量分数为60%-70%。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,所述基底的尺寸为0.5~2μm,复合夹杂物的尺寸为3~5μm,数量≥200个/mm2。如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,所述S1中的合金化时加入的物料包括硅铁、硅锰和/或金属锰。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,在所述冶炼方法中,三次控制铝元素的含量,包括:(1)电炉熔炼中Al元素的质量分数控制在0.010%~0.015%范围内;(2)LF精炼过程控制炉渣成分,精炼结束时Al元素的质量分数控制在0.005%~0.008%范围内;(3)RH真空处理中补加Al,使Al元素的质量分数控制在0.008%~0.012%范围内。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,S3中RH真空精炼时间为30~40min。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,在所述冶炼方法中,三次控制S元素的含量,包括:(1)电炉出钢钢水到达LF工位S元素的质量分数小于0.01%;(2)LF结束时S元素的质量分数≤0.005%;(3)RH真空处理中加入FeS,使S元素的质量分数控制在0.008%~0.015%。
如上所述的方面和任一可能的实现方式,进一步提供一种实现方式,所述S4后所述钢液的成分为:ω[C]:0.24%~0.32%、ω[Si]:1.10%~1.40%、ω[Mn]:1.10%~1.40%、ω[Al]:0.008%~0.012%、ω[O]:0.001%~0.002%、ω[S]:0.008%~0.015%、ω[Ca]<0.001%、ω[Mg]:1~5ppm,其余为杂质元素;ω为质量分数。
本发明的有益技术效果
本发明提供的实施例,提供了一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,在钢液中获得了形核剂,所述形核剂为以(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物为基底,外围包裹MnS的复合夹杂物。氧化物基底中Al2O3质量分数为65%左右,氧化物基底的大小为0.5~2μm,形核剂的尺寸为3~5μm,数量≥200个/mm2。该形核剂在钢液凝固过程中自发形成并作为非均质形核核心,得到均匀细化的凝固组织,起到减弱钢锭的偏析程度、提高27SiMn钢材的组织均匀性的作用。
附图说明
以下,结合附图来详细说明本发明的实施例,其中:
图1为本发明的实施例中的方法流程图;
图2A是本发明例中((Mg、Mn)O-Al2O3)核心-MnS类复合夹杂物形貌图,图2B是该(Mg、Mn)O-Al2O3类氧化物核心的能谱图;
图3是发明例制备钢锭中放大50倍的典型金相组织形貌图;
图4为对比例1制备钢锭中黑斑缺陷放大50倍的金相组织形貌图;
图5A是对比例2制备钢锭中(CaO-Al2O3)核心-CaS复合夹杂物形貌图,图5B是该(CaO-Al2O3)核心-CaS夹杂物的面扫描能谱图;
图6为对比例2制备钢锭中裂纹缺陷放大50倍的金相组织形貌图;
图7A是对比例3制备钢锭中大尺寸MnS夹杂物形貌图,图7B是该MnS夹杂物的能谱图。
具体实施方式
为使本发明要解决的技术问题、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图及具体实施例进行详细描述,但本发明的实施方式不限于此。
如图1-图7所示,
本发明的含有形核剂的27SiMn钢的具体冶炼方法为:
初炼炉:电炉出钢前保证钢中ω(Al)的含量范围为0.010%~0.015%,ω(S)的含量小于0.01%。
LF炉精炼:在LF炉中加入精炼渣、石灰、萤石等造渣,精炼时间为50~60min,在40min后保证炉渣成分中ω(CaO):50%~55%、ω(SiO2):10%~20%、ω(Al2O3):15%~25%、ω(MgO):3%~8%、ω(CaF2):1%~5%;其余为不可避免的杂质,ω为质量分数,进而使钢液中Ca元素的质量分数小于0.001%,Mg元素的质量分数范围为1~5ppm。
RH真空冶炼:RH真空处理10-20min补充铝粒,RH真空处理20-30min加入FeS,实现钢液中Al、S元素的控制,优选地,RH真空处理15min后补充铝粒,RH真空处理25min后加入FeS。
模铸:采用全封闭保护浇注,形核剂在钢液凝固过程中自发形成,最终得到组织均匀的钢锭。
本发明的所述S4中的钢液凝固过程中自发形成的形核剂为包括基底和MnS的复合夹杂物,其中,所述基底为(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物,在所述基底外围包裹所述MnS,所述基底中(Mg、Mn)O质量分数约为30%-40%,所述基底中Al2O3质量分数约为60%-70%,优选地,所述基底中(Mg、Mn)O质量分数约为35%,所述基底中Al2O3质量分数约为65%;所述氧化物基底的尺寸为0.5~2μm,复合夹杂物的尺寸为3~5μm,数量≥200个/mm2。该形核剂在钢液凝固过程中自发生成,起到减弱钢锭的偏析程度、提高27SiMn钢材的组织均匀性的作用。该形核剂的获得采用EAF-LF-RH-模铸冶金生成方法,具体通过控制冶炼过程Al与S等元素的含量以及精炼过程渣系的组成所实现。
实施例
采用EAF—LF精炼—RH真空脱气—模铸工艺流程冶炼,具体步骤为:
第一步:EAF(Electric Arc Furnace,即电炉)熔炼
采用铁水和废钢为主要原料,在出钢过程中首先加入铝粒脱氧,加铝量为0.3~0.5kg/吨钢,然后加入硅铁、硅锰、金属锰等进行合金化;出钢前检测钢液成分,钢水中ω(Al)=0.012%、ω(S)=0.009%,此为第一次控制Al、S元素含量。
第二步,LF(Ladle Furnace即钢包精炼炉)精炼
在LF炉中加入精炼渣、石灰、萤石等造渣,化渣后检测钢液成分。根据检测结果在精炼过程中加入合金使元素含量符合成分要求。具体成分为:ω(CaO):52%、ω(SiO2):15%、ω(Al2O3):20%、ω(MgO):5%、ω(CaF2):3%,其余为FeO、MnO等不可避免的杂质。LF出钢前检测钢液成分,钢水中ω(Al)=0.006%、ω(S)=0.004%,此为第二次控制Al、S元素含量。
第三步,RH(Ruhrstahl Heraeus,即真空循环脱气法)真空脱气
所述S3中补充铝前的真空处理时间为10-20min,补充FeS前的真空处理时间为20-30min,具体来说,RH真空处理15min后补铝,再真空处理25min后加入FeS,RH结束时检测钢液成分,钢水中ω(Al)=0.01%、ω(S)=0.01%,此为第三次控制Al、S元素含量。
第四步,模铸
将钢液浇入钢锭模中,采用全封闭保护浇注,形核剂在钢液凝固过程中自发形成,最终得到组织均匀的钢锭。钢锭重量为5t,钢包钢水过热度40~70℃,锭身的浇注速度为30~40kg/s,冒口浇注速度为10~20kg/s。
优选地,本发明中C、Si和Mn元素为27SiMn钢的基础成分,通过上述冶炼方法,本发明控制最终钢液中Al、S等元素的含量,使得形核剂在钢液凝固过程中形成。冶炼结束最终钢液的成分为:
ω[C]:0.24%~0.32%、ω[Si]:1.10%~1.40%、ω[Mn]:1.10%~1.40%、ω[Al]:0.008%~0.012%、ω[O]:0.001%~0.002%、ω[S]:0.008%~0.015%、ω[Ca]<0.001%、ω[Mg]:1~5ppm,其余为Fe和不可避免的杂质元素;其中,ω为质量分数。
优选地,本发明中Al、O元素是形成(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物的关键成分。钢水中ω[Al]>0.012%,凝固前钢水中的溶解O很低,最后得到的大多是单一的Al2O3类氧化物,不利于获得理想的复合核心效果;如果ω[Al]<0.008%,钢中的氧化物将以SiO2-MnO类氧化物为主,亦不利于MnS的均匀分布,在三次控Al以后,控制ω[Al]在0.008%~0.012%范围内。
优选地,本发明中O元素质量百分含量在0.001~0.002范围内。O元素是决定(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物形成的关键元素,钢水中ω[O]>0.002%,容易过早形成(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物并聚集长大形成夹杂物。当ω[O]<0.001%时,O含量又太低,无法形成足够数量的异质形核核心。
优选地,本发明中S元素是形成MnS核心的关键成分,而且S元素和Mn元素都是易偏析元素。最终钢水中ω[S]≥0.015%,钢中会生成大颗粒的MnS夹杂物,降低钢的使用性能;钢水中ω[S]<0.008%则无法生成充足的MnS夹杂物,不能达到减弱Mn偏析的效果,也不能提供充足的形核核心。在三次控S以后,控制S质量百分含量在0.008~0.015范围内,保证了钢中形成细小的形核剂,数量≥200个/mm2
优选地,本发明中Ca元素质量百分含量小于0.001。钢水中的Ca元素含量主要通过炉渣成分控制,钢水中ω[Ca]≥0.001%,O元素含量较低,钢中的氧化物成分会转变为CaS,但是CaS不能作为形核剂。通过炉渣中CaO与SiO2的搭配,控制Ca元素质量百分含量小于0.001%。
优选地,本发明中Mg元素质量百分含量在1~5ppm。钢水中的Mg元素含量主要通过炉渣中的MgO含量控制。钢水中ω[Mg]≥5ppm,钢中得到的是大颗粒的MgO-Al2O3氧化物,不能得到均匀分布的凝固形核剂。若钢水中ω[Mg]<1ppm,则钢中(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物的数量减少,无法形成足够数量的形核剂。因此Mg元素的质量分数控制在1~5ppm范围内。
其他元素包括C、Si、Mn等元素含量的控制范围按照国家标准GB/T3077-2015执行,其余元素为Fe和其他不可避免的杂质元素。
优选地,本发明中在冶炼过程中,采用三次控Al工艺对Al含量进行控制。Al元素是本工艺中主要脱氧元素,用于控制钢水中的O元素含量。首先,电炉出钢时钢水中ω[Al]>0.015%,LF阶段形成大量的Al2O3夹杂物,冶炼过程中不易去除。电炉出钢时ω[Al]<0.010%,钢水中O元素含量较高,不利于脱硫等。其次,在LF炉精炼结束时钢水中的Al元素含量不能多,需要ω[Al]<0.008%,否则容易导致钢水中的Ca元素含量超过规定范围。
优选地,本发明中在冶炼过程中,采用三次控S工艺对S元素含量进行控制。首先,电炉出钢时ω[S]≥0.01%,形成大量MnS、CaS等含硫夹杂物。其次,在LF炉阶段,由于脱氧和精炼,伴随着S含量的降低。但LF结束时ω[S]>0.005%,将难以稳定获得最终精确的S含量。最后,在RH真空冶炼阶段,真空处理25min,保证夹杂物充分上浮,然后加FeS,使S元素的质量分数控制在0.008%~0.015%。
取本发明的钢锭进行化学成分分析,结果如表1所示:
表1工业生产条件下由本发明工艺生产的铸锭的化学成分含量
Figure GDA0003785844130000071
在发明例中电炉出钢、LF出钢、RH出钢时钢液中的Al、S元素含量都达到了目标值,LF精炼过程中炉渣成分也处于本发明规定的范围内,最终利用本发明制备的钢锭中主要夹杂物为复合MnS夹杂物,即凝固形核剂,如图2A所示。复合MnS夹杂物的氧化物核心为(Mg、Mn)O-Al2O3,图2B为该氧化物核心的能谱图。(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物核心控制MnS在钢中大量细小均匀地分布,形成了凝固形核剂。凝固形核剂作为晶体的非均质形核核心,得到了均匀细化的凝固组织,减弱了钢锭的偏析程度、提高了材料的组织均匀性。图3是本发明例制备钢锭的金相组织典型形貌,由图3可知,钢锭的凝固组织细小并且分布均匀。
对比例1
本对比例与发明例基本相同,不同之处在于在RH精炼精炼过程中补入大量的铝粒,导致最终钢液的铝元素的质量分数为0.020%,钙元素的质量分数为0.0013%,超过了本发明中要求的范围。本对比例元素含量如表2所示。
表2工业生产条件下由本发明工艺生产的铸锭的化学成分含量
Figure GDA0003785844130000072
在对比例1中,钢液中铝含量过高,导致钢锭中的主要氧化物为Al2O3,Al2O3与MnS的匹配性较差,不能作为MnS夹杂物的形核核心,最终钢锭的偏析严重,在钢锭中形成了黑斑缺陷。图4为本对比例制备钢锭中黑斑缺陷处的金相组织形貌。由图4可知,黑斑处组织较粗大、珠光体量较多。
对比例2
本对比例与发明例基本相同,不同之处在于LF精炼阶段,LF精炼末期炉渣主要成分为:ω(CaO):58%、ω(SiO2):11%、ω(Al2O3):17%、ω(MgO):4%、ω(CaF2):6%,其余为FeO等不可避免的杂质。这是因为化渣后加入石灰过量,导致炉渣中CaO含量过高。本对比例元素含量如表3所示。
表3工业生产条件下由本发明工艺生产的铸锭的化学成分含量
Figure GDA0003785844130000081
在对比例2中,炉渣中过量的CaO导致钢中Ca含量较高。钢中的主要氧化物成分为CaO-Al2O3,又本对比例中CaS的析出能力比MnS强,最终形成以CaO-Al2O3为核心的CaS夹杂物,如图5A所示,图5B是该(CaO-Al2O3)核心-CaS夹杂物的面扫描能谱图。钢锭的偏析缺陷没有得到改善,易形成粗大的碳化物,导致产生裂纹缺陷。图6为对比例2制备钢锭中裂纹缺陷处的金相组织典型形貌,裂纹沿晶界形成,裂纹处珠光体较多。
对比例3
本对比例与发明例基本相同,不同之处在于RH真空冶炼阶段,加入了过量的FeS,导致最终钢液中S元素的百分含量为0.021,超过了权利的控制范围。本对比例元素含量如表3所示。
表4工业生产条件下由本发明工艺生产的铸锭的化学成分含量
Figure GDA0003785844130000082
在对比例3中,RH真空冶炼阶段加入过量的FeS导致钢中S元素的含量较高,钢中形成了大量大尺寸的MnS夹杂物,如图7A所示,图7B是该MnS夹杂物的能谱图。大尺寸的MnS夹杂物降低了钢的疲劳性能。
上述说明示出并描述了本发明的若干优选实施例,但如前所述,应当理解本发明并非局限于本文所披露的形式,不应看作是对其他实施例的排除,而可用于各种其他组合、修改和环境,并能够在本发明所述申请构想范围内,通过上述教导或相关领域的技术或知识进行改动。而本领域人员所进行的改动和变化不脱离本发明的精神和范围,则都应在本发明所附权利要求书的保护范围内。

Claims (6)

1.一种含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述方法包括如下步骤:
S1.电炉熔炼:以铁水和废钢作为主要原料,在出钢过程中首先加入铝粒脱氧,加铝量为0.3~0.5kg/吨钢,然后进行合金化,出钢前检测钢液成分,所述钢液成分ω(Al)中元素的质量分数在0.010%~0.015%范围内,ω(S)的含量小于0.01%;
S2.LF精炼:
在LF炉中加入精炼渣、石灰和/或萤石造渣,精炼时间为50~60min,在40min后保证炉渣成分中ω(CaO):50%~55%、ω(SiO2 ):10%~20%、ω(Al2O3 ):15%~25%、ω(MgO):3%~8%、ω(CaF2 ):1%~5%;其余为不可避免的杂质,ω为质量分数,进而使钢液中Ca元素的质量分数小于0 .001%,Mg元素的质量分数范围为1~5ppm,精炼结束时Al元素的质量分数在0.005%~0.008%范围内,通过控制炉渣成分,LF结束时S元素的质量分数≤0.005%;
S3.RH真空脱气:
RH真空处理10-20min补充铝粒,使Al元素的质量分数在0.008%~0.012%范围内;使O元素的质量分数在0.001%~0.002%范围内,RH真空处理20-30min加入FeS,S元素的质量分数在0.008%~0.015%范围内,在RH结束时检测钢液成分,实现钢液中Al、S元素的控制;
S4.模铸:采用全封闭保护浇注,形核剂在钢液凝固过程中自发形成,最终得到组织均匀的钢锭。
2.根据权利要求1所述的含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述S4中的所述形核剂为包括基底和MnS的复合夹杂物,其中,所述基底为(Mg、Mn)O-Al2O3氧化物,在所述基底外围包裹所述MnS,所述基底中(Mg、Mn)O质量分数为30%-40%,所述基底中Al2O3质量分数为60%-70%。
3.根据权利要求2所述的含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述基底的尺寸为0.5~2μm,复合夹杂物的尺寸为3~5μm,数量≥200个/mm2
4.根据权利要求1所述的含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述S1中的合金化时加入的物料包括硅铁、硅锰和/或金属锰。
5.根据权利要求1所述的含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述S3中RH真空精炼时间为30~40min。
6.根据权利要求1所述的含有形核剂的27SiMn钢的冶炼方法,其特征在于,所述S4后钢液的成分为:ω[C]:0.24%~0.32%、ω[Si]:1.10%~1.40%、ω[Mn]:1.10%~1.40%、ω[Al]:0.008%~0.012%、ω[O]:0.001%~0.002%、ω[S]:0.008%~0.015%、ω[Ca]<0.001%、ω[Mg]:1~5ppm,其余为杂质元素,ω为质量分数。
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JP3241910B2 (ja) * 1993-02-26 2001-12-25 日新製鋼株式会社 極低硫鋼の製造方法
JP2004169147A (ja) * 2002-11-21 2004-06-17 Jfe Steel Kk 非金属介在物の極めて少ない清浄鋼の精錬方法
JP5803815B2 (ja) * 2012-02-03 2015-11-04 新日鐵住金株式会社 軸受鋼鋼材の溶製方法
JP5803824B2 (ja) * 2012-06-27 2015-11-04 新日鐵住金株式会社 浸炭軸受鋼鋼材の溶製方法
CN109609840B (zh) * 2018-12-03 2020-12-22 南阳汉冶特钢有限公司 一种180~200mm厚度合金结构钢27SiMn及其生产工艺

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