CN113483979B - 建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法及试验装置 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法及试验装置，该方法采用以位移指标控制的低周往复循环加载方式对单套抗震支吊架进行加载测试，具体的位移加载制度由同规格抗震支吊架单调水平推覆试验结果确定，并提出了抗震支吊架的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数等抗震性能评价指标及其确定方法。本发明能够满足当前国内市场不同类型抗震支吊架对试验方法的需求，填补了门型支吊架抗震性能的测试技术空白，弥补了现有的固定两种测试荷载(2.25kN和9kN)的不足，避免了同时测试4套抗震支吊架对试验结果的不利影响，简化了试验安装程序并提高了测试效率，有效地保证了支吊架抗震性能试验方法的准确性和科学性。

Description

建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法及试验装置

技术领域

本发明属于建筑机电管线设施用非结构构件抗震性能测试技术领域，具体涉及一种建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法及试验装置。

背景技术

抗震支吊架是由锚固体、加固吊杆、抗震连接构件及抗震斜撑组成的与建筑结构体牢固连接的抗震支撑设施，在主体结构遭遇本地区抗震设防烈度地震时，应能有效的限制附属机电设施的位移和振动，减少或尽可能防止次生灾害的发生，从而达到震后附属设施可用、减少人员伤亡及财产损失的作用，因此，研究抗震支吊架抗震性能对于保护建筑使用安全具有重要意义。国内现有标准《建筑抗震支吊架通用技术条件》GB/T 37267-2018提供了单杆抗震支吊架抗震性能试验方法，该标准规定对4套单杆抗震支吊架采用等幅力和变幅力混合加载的方式共进行55次循环加载，要求抗震支吊架经历55次循环加载之后位移不得超过50mm，该试验方法存在以下不足：

(1)该标准源于FM 1950，是针对自动喷淋消防管道用抗震支吊架抗震性能测试，只给出2.25kN和9kN两个预估加载值，因为消防管道规格种类不多，这两种荷载基本可以覆盖，而国内抗震支吊架荷载多样，这两个加载值很难覆盖工程实际需求。因此，该标准仅适用于消防管道用单杆抗震支吊架，并不适用于门型抗震支吊架，目前，门型抗震支吊架的应用越来越多并且已经在国内市场大范围投入使用，但是却没有针对门型抗震支吊架的抗震性能试验方法。

(2)该标准的初始加载幅值确定极其不明确，该标准规定初始加载幅值是根据加载对象进行预估，若加载对象承载力大于2.25kN，则初始加载荷载为9kN；若承载力小于2.25kN，则初始加载荷载为2.25kN。首先，预估承载力这一行为是由测试人员主观决定的，测试人员的工作经验、技术能力等均会影响其对于加载对象承载力的预估结果。其次，2.25kN和9kN两个初始加载幅值相差太大，按照该标准要求，如果加载对象预估承载力为2.2kN，则初始加载荷载为2.25kN，如果加载对象预估承载力是2.3kN，则初始加载荷载应为9kN，对于加载对象而言，预估初始承载力仅仅相差0.05kN，但初始加载荷载却相差7.75kN，既不合理又不准确。

(3)该标准规定无论是采用2.25kN还是9kN的初始加载荷载，均对抗震支吊架进行55次低周往复循环加载，目前国内使用的抗震支吊架，采用2.25kN初始加载荷载进行55次低周往复循环加载时，均不会出现明显破坏现象，因此该试验方法无法反应试件的极限状态。而采用9kN初始加载荷载进行55次低周往复循环加载时，能满足该标准规定的抗震支吊架少之又少，因此，对不同的初始加载荷载统一规定进行55次荷载循环是不科学的。

(4)该标准规定每次测试需要采用4套抗震支吊架，且只进行1次试验，首先，对4套抗震支吊架进行抗震性能试验无法反应单套抗震支吊架性能，其中任何1套抗震支吊架出现问题均会影响最终试验结果。其次，只进行1次试验具有较大的偶然性，无法客观地反应试件的真实性能状态。

(5)该标准并未明确规定抗震支吊架的试验尺寸，对不同尺寸的抗震支吊架均采用相同的加载方式，不同尺寸抗震支吊架在相同荷载作用下的响应是不同的，抗震支吊架高度越大，产生的变形就越大，因此，不限制抗震支吊架的尺寸，统一采用抗震支吊架经历55次循环加载之后位移不得超过50mm去判定抗震支吊架是否合格是不合理的。

现有中国专利申请公开号为CN1111141472A，发明名称为“一种抗震支吊架检测方法及系统”，公开了一种抗震支吊架检测方法，该方法实际是验收方法，判断安装完毕的抗震支吊架是否符合规范安装要求。该方法首先建立安装合格的抗震支吊架标准二维特征曲线数据库以及安装时带有缺陷的抗震支吊架缺陷二维特征曲线数据库，然后通过对待测样品进行反复锤击振动试验获取待测样品的二维特征曲线，随后将待测样品二维特征曲线与安装合格的抗震支吊架进行对比，判断待测样品是否安装合格。若安装不合格，则将待测样品二维特征曲线与安装时带有缺陷的抗震支吊架二维特征曲线数据库进行对比，从而可判断待测样品的安装缺陷类型。该检测方法存在的问题是该方法需要建立安装合格以及安装带有缺陷的抗震支吊架二维特征曲线数据库，在实际工程应用中，抗震支吊架安装缺陷类型极多，如果要囊括全部的安装缺陷，需要大量的试验样品，且数据采集量太大，较为复杂，若待测样品的某种缺陷未被采集到数据库中，则无法采用该检测方法判定待测样品安装缺陷类型。

发明内容

为此，本发明所要解决的技术问题在于提供一种建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法及试验装置，解决现有技术中抗震支吊架抗震性能试验方法存在的问题，填补门型抗震支吊架抗震性能试验方法的空白，弥补现有的固定两种测试荷载(2.25kN和9kN)的不足，避免同时测试4套抗震支吊架对试验结果的不利影响，简化试验安装程序并提高测试效率，从而能够有效地保证支吊架抗震性能试验方法的准确性和科学性。

本发明提供了一种建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，包括如下步骤：

(1)选取与待测试件同规格型号的抗震支吊架作为标准件，对其进行单调水平推覆加载直至破坏，获取待测试件的极限位移Δ_m；

(2)根据单调水平推覆加载结果确定试验加载制度，测试加载过程采用变幅位移控制加载；

(3)安装单套待测试件，按确定的试验加载制度以及设定加载频率进行加载；

(4)如果试件在预设位移增幅过程中破坏，则停止加载；如果试件在完成预设位移增幅之后并未破坏，则继续给试件施加1.3Δ_m的等幅循环位移，待试件破坏时停止加载；

(5)记录试件停止加载时的位移增幅级数以及位移幅值；

(6)根据试验结果，绘制测试试件的滞回曲线及骨架曲线，确定试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数。

优选的，所述步骤(2)中，设定位移增幅级数为10级，每级循环2次，初始加载位移取0.048Δ_m，随后加载位移按Δ_i＝1.4Δ_i-1进行增幅；所述步骤(3)中通过专用加载设备对抗震支吊架进行加载，加载频率取0.1Hz。

优选的，所述步骤(5)中，若试件是在位移增幅级数的第一个循环加载过程中达到位移限值，则以上一级位移增幅级数作为试件终止加载级数，若试件是在位移增幅级数的第二个循环加载过程中达到位移限值，则以本级位移增幅级数作为试件终止加载级数。

优选的，至少进行3次试验，根据试验结果，绘制测试试件的滞回曲线及骨架曲线，确定测试试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数。

优选的，当试验次数小于等于5次时，试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数取多次试验结果的平均值；若试验次数大于5次，则试件的极限承载力、极限位移、屈服位移取具有一定保证概率的多次试验结果统计的推定值，刚度退化系数和延性系数取多次试验结果的平均值。

优选的，推定值采用下式确定：

f＝μ-ks

式中，f是推定值，μ是平均值，k是推定系数，s是标准差。

优选的，确定刚度退化系数时，取每次试验过程中，第一个滞回环和最后一个滞回环割线刚度的比值作为刚度退化系数，将每一个滞回环位移峰值点到原点连线斜率作为滞回环的割线刚度；确定延性系数时，取每次试验试件极限位移与屈服位移的比值作为延性系数，试件屈服位移采用通用屈服弯矩法获得。

本发明还提供了一种建筑机电管线设施用抗震支吊架试验装置，包括夹具主体，所述夹具主体包括：

V型钳口，设置为两个，位于夹具主体的一侧端部，用于夹持固定管道位置和方向；

夹具伸长臂，呈“U”字型，开口的两个端部分别与V型钳口相连，用于连接管道和作动器。

优选的，每个V型钳口具有可拆卸端和夹具端，通过夹具连接螺栓进行连接。优选的，所述夹具伸长臂的长度可调，根据抗震支吊架的侧向宽度进行加长或者缩短；夹具伸长臂通过作动器连接端锁紧螺母与作动器连接。

有益效果：

本发明提供的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，能够满足当前国内市场不同类型抗震支吊架抗震性能试验方法的需求，填补了目前门型抗震支吊架抗震性能试验方法的空白。

本发明方法中，具体位移加载制度是根据待测抗震支吊架单调水平推覆加载试验结果确定的，避免了试验受测试人员主观性判断影响过大导致的试验结果不准确问题，保证了抗震支吊架抗震性能试验方法的准确性和科学性。

本发明采用骨架曲线获取抗震支吊架的极限承载力和极限位移，避免了现有方法中由于限定测试次数去观察位移值是否超限而导致的不能获取测试试件极限承载能力状态的问题。本发明方法提出了极限承载力、极限位移、刚度退化系数和延性系数等抗震性能评价指标及其详细计算方法，为进一步研究抗震支吊架抗震性能提供了依据。

本发明提出抗震支吊架抗震性能测试至少进行3次试验，避免了现有技术仅进行1次试验而导致试验结果具有较大的偶然性和不确定性等问题，同时，本发明提出当试验次数大于5次时，采用推定值法确定测试试件极限承载力、极限位移及屈服位移，能够获得测试试件具有一定保证概率的极限承载力、极限位移及屈服位移统计结果的推定值。

本发明提供的建筑机电管线设施用抗震支吊架抗震性能试验装置，仅需1套抗震支吊架便可进行抗震性能试验，改进了现有技术至少需4套抗震支吊架才能进行抗震性能试验的现状，并且能够充分准确研究待测试件的抗震性能，避免了对多套抗震支吊架进行加载时，因安装差异问题导致的抗震支吊架性能差异，极大减轻了安装过程中的其他因素的干扰，节省资源同时简化试验安装程序，提高试验效率。

本发明的试验加载制度是根据待测试件单调水平推覆加载试验结果确定的，具有较强的针对性，解决了现有技术中未明确抗震支吊架尺寸限制的问题，使得不同尺寸抗震支吊架试验结果具有可比性。

本发明为研究不同类型的抗震支吊架抗震性能提供了一种科学、准确、高效的抗震性能试验方法及试验装置。

附图说明

为了使本发明的内容更容易被清楚的理解，下面根据本发明的具体实施例并结合附图，对本发明作进一步详细的说明。

图1为本发明实施例抗震支吊架抗震性能试验装置及安装抗震支吊架试件的示意图；

图2为本发明实施例抗震支吊架抗震性能试验装置立体示意图；

图3为本发明实施例抗震支吊架抗震性能试验装置主视示意图；

图4为本发明实施例抗震支吊架抗震性能试验装置俯视示意图；

图5为通用弯矩法确定屈服位移图；

图6为实施例1门式抗震支吊架单调拉伸力-位移曲线；

图7为实施例1试件A-1的滞回曲线；

图8为实施例1试件A-1的骨架曲线；

图9为实施例2门式抗震支吊架单调拉伸力-位移曲线；

图10为实施例2试件B-1的滞回曲线；

图11为实施例2试件B-1的骨架曲线。

图中：1-抗震连接件2-连接锚栓；3-槽钢底座；4-抗震斜撑；5-槽钢立柱；6-管道；7-管箍；8-V型钳口；9-夹具连接螺栓；10-槽钢横梁；11-作动器连接端锁紧螺母；12-夹具伸长臂；13-直角连接件。

具体实施方式

为详细说明本发明的技术内容、所实现目的及效果，以下结合附图予以说明。

本发明测试方法先对同规格型号的抗震支吊架进行单调水平推覆加载测试，获得其极限位移，然后根据单调加载测试结果进一步确定抗震性能测试加载制度，具体试验方法包括如下步骤：

(1)选取与待测试件同规格型号的抗震支吊架1套，采用本发明的试验装置将抗震支吊架安装在测试装置上，对其进行单调水平推覆加载直至破坏，获取待测试件的极限位移Δ_m；

(2)根据单调加载得到的极限位移Δ_m确定试验加载制度，测试加载过程采用变幅位移控制加载，位移共增幅10级，每级循环2次，即进行20次荷载循环，初始加载位移取0.048Δ_m，随后加载位移按Δ_i＝1.4Δ_i-1进行增幅，后续加载位移见表1；

(3)采用本发明的试验装置将1套抗震支吊架和管道固定安装在测试装置上，如图1所示，通过专用加载设备对管道进行低周往复循环加载，加载频率取0.1Hz；

(4)如果试件在10级位移增幅，即20次荷载循环加载过程中破坏，则停止加载；如果试件在完成10级位移增幅之后并未破坏，则继续给试件施加1.3Δ_m的等幅循环位移，待试件破坏时停止加载；

(5)记录试件停止加载时的位移增幅级数以及位移幅值，如果试件是在位移增幅级数的第一个循环加载过程中达到位移限值，则以上一级位移增幅级数作为试件终止加载级数，如果试件是在位移增幅级数的第二个循环加载过程中达到位移限值，则以本级位移增幅级数作为终止加载级数；

(6)根据试验结果绘制滞回曲线，选取从初始加载荷载到终止加载荷载之间的数据，以位移为横坐标，以荷载为纵坐标绘制测试试件滞回曲线；

(7)根据滞回曲线绘制骨架曲线，选取滞回曲线各级加载循环的荷载峰值点所连成的包络线作为测试试件的骨架曲线；

(8)确定试件极限承载力，每次试验取骨架曲线荷载最大值作为试件的极限承载力值；

(9)确定试件极限位移，每次试验取骨架曲线位移最大值为试件的极限位移值；

(10)确定刚度退化系数，取每次试验过程中，第一个滞回环和最后一个滞回环割线刚度的比值作为刚度退化系数，将每一个滞回环峰点位移到原点连线斜率作为每一个滞回环的割线刚度；

(11)确定延性系数，取每次试验试件极限位移与屈服位移比值作为延性系数，试件屈服位移采用通用屈服弯矩法获得，参见图5。

表1加载制度

其中，采用本发明试验方法，至少进行3次试验，根据试验结果，绘制测试试件滞回曲线及骨架曲线，确定测试试件极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数。

当试验次数小于等于5次时，试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数取多次试验结果的平均值；若试验次数大于5次，则试件的极限承载力、极限位移和屈服位移取多次试验结果的推定值，刚度退化系数和延性系数取多次试验结果的平均值。

推定值采用下式确定：

f＝μ-ks

式中，f是推定值，μ是平均值，k是推定系数，可按表2取值，s是标准差。

表2推定系数

试件数量	6	7	8	9	10	11	12
								k	3.09188	2.89380	2.75482	2.64990	2.56837	2.50262	2.44825

实施例1

参见图1-4，示出了本实施例提供的抗震支吊架抗震性能试验装置，并且图1中示出了抗震支吊架试验装置安装示意图。其中，抗震支吊架包括抗震连接件1、连接锚栓2、槽钢底座3、抗震斜撑4、管箍7、槽钢立柱5、槽钢横梁10以及直角连接件13，其中槽钢立柱5与槽钢横梁10通过直角连接件13连接，抗震斜撑4与槽钢立柱5通过抗震连接件1连接，管道6通过管箍7将其固定安装在槽钢横梁10上方。

如图2-4所示，抗震支吊架抗震性能试验装置包括夹具主体，其中，夹具主体一侧端部为V型钳口8，用于夹持固定管道6位置和方向；与V型钳口8相连设置有夹具伸长臂12，用于连接管道6和抗震支吊架试验机作动器。

其中，本实施例中V型钳口8设置为两个，每个V型钳口8具有可拆卸端801和夹具端802，通过夹具连接螺栓9进行连接；夹具伸长臂12为“U”字型，两个端头分别与V型钳口8连接。

进一步，本实施例中，夹具伸长臂12的长度可调，根据抗震支吊架的侧向宽度进行加长或者缩短，从而适用多种尺寸的抗震支吊架抗震性能的检测；夹具伸长臂12通过作动器连接端锁紧螺母11与作动器连接。使得荷载能够通过夹具伸长臂12以及V型钳口8传递给管道6，进而传递给抗震支吊架。

采用本发明试验装置进行抗震支吊架抗震性能试验时，试件安装流程如下：

(1)将抗震支吊架通过连接锚栓2安装在测试装置上；

(2)通过管箍7将管道6固定安装于槽钢横梁10上方；

(3)通过夹具连接螺栓9将试验装置与管道6相连接，使得夹具伸长臂12分别位于槽钢横梁10的左右两侧；

(4)通过作动器连接端锁紧螺母11将夹具伸长臂12与作动器连接。

本实施例的试验装置既可用于单吊式抗震支吊架，又可用于门型抗震支吊架等多种类型的抗震支吊架抗震性能测试。

为了更好的说明本发明的详细实施步骤，本实施例对4套门型抗震支吊架进行了抗震性能测试，其中1套门型抗震支吊架用于单调加载测试，其余3套用作抗震性能测试，用作抗震性能测试的3套门型抗震支吊架分别编号为A-1、A-2、A-3。

具体步骤如下：

(1)首先，采用本发明的试验装置将门型抗震支吊架安装在测试装置上，对其进行单调水平推覆加载直至破坏，获得其力-位移曲线，如图6所示，通过力-位移曲线获取测试试件的极限位移Δ_m为84mm；

(2)根据单调水平推覆加载测试结果得到抗震性能试验的具体加载制度，见表2；

(3)随后，采用本发明的试验装置分别将试件A-1、试件A-2、试件A-3安装在测试装置上，并根据表3所示的加载制度对其进行低周往复循环加载；

(4)本次试验的三个试件均是当位移增幅增加到第10级的第二次循环时，试件出现破坏，因此停止加载时位移增幅均为10级；

(6)根据试验结果分别绘制每个测试试件的滞回曲线，图7示出了试件A-1的滞回曲线；

(7)根据滞回曲线分别绘制每个测试试件的骨架曲线，图8示出了试件A-1的骨架曲线；

(8)整理试验数据，得到试件A-1、试件A-2以及试件A-3的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数以及延性系数等，具体试验结果见表4；

(9)最终，得到该次试验试件的极限承载力平均值为4.22kN，极限位移平均值为83.99mm，屈服位移平均值为35.30mm，刚度退化系数平均值为4.27，延性系数平均值为2.38。

表3实施例1试件加载制度

表4实施例1试件试验结果汇总

实施例2

为了更好的说明本发明的推定值计算方法，本实施例对7套门型抗震支吊架进行了抗震性能测试，其中1套门型抗震支吊架用于单调水平推覆加载测试，其余6套用作抗震性能测试，用作抗震性能测试的6套门型抗震支吊架分别编号为B-1、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6、B-7。

具体步骤如下：

(1)首先，采用本发明的试验装置将门型抗震支吊架安装在测试装置上，对其进行单调水平推覆加载直至破坏，获得其单调加载曲线，如图9所示，通过单调加载曲线获取测试试件的极限位移Δ_m为78mm；

(2)根据单调水平推覆加载测试结果得到抗震性能试验的具体加载制度，见表5；

(3)随后，采用本发明的试验装置分别将试件B-1、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6安装在测试装置上，并根据表5所示的加载制度对其进行低周往复循环加载；

(4)本次试验B-1试件、B-2试件、B-3试件、B-4试件、B-5试件和B-6试件都是当位移增幅增加到第9级的第二个循环时，试件出现破坏，因此停止加载时位移增幅级数为9级。

(6)根据试验结果分别绘制每个测试试件的滞回曲线，图10示出了试件B-1的滞回曲线；

(7)根据滞回曲线分别绘制每个测试试件的骨架曲线，图11示出了试件B-1的骨架曲线；

(8)整理试验数据，分别计算试件B-1、B-2、B-3、B-4、B-5和B-6的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数以及延性系数，计算结果见表6；

(9)分别计算试件B-1、B-2、B-3、B-4、B-5及B-6各项指标的平均值和标准差，见表7；

(10)本次试验测试试件共有6件，因此根据表2所示推定系数k取3.09188，得到该次试验试件的极限承载力推定值为14.53kN，极限位移推定值为54.20mm，屈服位移推定值为27.52mm，刚度退化系数平均值为4.07，延性系数平均值为1.84，详细结果见表7。

表5实施例2试件加载制度

表6实施例2试件试验结果汇总

表7实施例2试件推定值

显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。

Claims (9)

1.建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，包括如下步骤：

（1）选取与待测试件同型号规格的抗震支吊架作为标准件，对其进行水平单调推覆加载直至破坏，获取测试试件的极限位移

；

（2）根据单调加载结果确定试验加载制度，测试加载过程采用变幅位移控制加载，设定位移增幅级数为10级，每级循环2次，初始加载位移取0.048

，随后加载位移按/>

进行增幅；

（3）安装单套待测试件，按设定的加载频率进行水平低周往复循环加载；

（4）若试件在预设位移增幅过程中破坏，则停止加载；若试件在完成预设位移增幅之后并未破坏，则继续给试件施加1.3

的等幅循环位移，待试件破坏时停止加载；

（5）记录试件停止加载时的位移增幅级数以及位移幅值；

（6）根据试验结果，绘制测试试件的滞回曲线及骨架曲线，确定试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数。

2.根据权利要求1所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，所述步骤（3）中通过专用加载设备对抗震支吊架进行加载，加载频率取0.1Hz；所述专用加载设备包括夹具主体，所述夹具主体包括：

V型钳口，设置为两个，位于夹具主体的一侧端部，用于夹持固定管道；

夹具伸长臂，呈“U”字型，开口的两个端部分别与两个V型钳口相连，用于连接管道和作动器。

3.根据权利要求2所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，每个V型钳口具有可拆卸端和夹具端，通过夹具连接螺栓进行连接。

4.根据权利要求3所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，所述夹具伸长臂长度可调，根据抗震支吊架侧向宽度进行加长或缩短，夹具伸长臂通过作动器连接端锁紧螺母与作动器连接。

5.根据权利要求2所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，所述步骤（5）中，若试件是在位移增幅级数第一个循环加载过程中破坏，则以上一级位移增幅级数作为试件终止加载级数，若试件是在位移增幅级数的第二个循环加载过程中破坏，则以本级位移增幅级数作为试件终止加载级数。

6.根据权利要求1至5任一所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，至少进行3次试验，根据试验结果，绘制测试试件滞回曲线及骨架曲线，确定测试试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数。

7.根据权利要求6所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，当试验次数小于等于5次时，试件的极限承载力、极限位移、屈服位移、刚度退化系数及延性系数取多次试验结果的平均值；若试验次数大于5次，则试件的极限承载力、极限位移和屈服位移取具有一定保证概率的多次试验结果统计的推定值，刚度退化系数和延性系数取多次试验结果的平均值。

8.根据权利要求7所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，推定值采用下式确定：

式中，/>

f是推定值，μ是平均值，k是推定系数，s是标准差。

9.根据权利要求7所述的建筑机电管线设施用抗震支吊架试验方法，其特征在于，确定刚度退化系数时，取每次试验过程中，第一个滞回环和最后一个滞回环割线刚度的比值作为刚度退化系数，将每一个滞回环位移峰值点到原点连线斜率作为滞回环的割线刚度；确定延性系数时，取每次试验试件极限位移与屈服位移比值作为延性系数，试件的屈服位移采用通用屈服弯矩法获得。

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