CN113328639A - 一种大功率的电解制氢整流电源及控制方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，包括利用锁相电路得到a相电网电压ua的过零点,DSP控制电路根据a相电网电压ua的过零点实时计算电网周期,并得到电网参考相位；利用电流霍尔传感器分别采样三相LC滤波器的输入电流值、三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值、多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值；DSP控制电路根据上述的值进行控制计算,采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流、采用PI控制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值。本发明所提供的方案输出功率大，制氢效率高，输出电流可大范围灵活调节且系统稳定可靠。

Description

一种大功率的电解制氢整流电源及控制方法
技术领域
本发明涉及利用水电解制氢技术领域，具体是一种大功率的电解制氢整流电源及控制方法。
背景技术
能源是人类社会发展的动力源泉，随着社会经济的高速发展，能源的需求量也在持续增加。与此同时，环境和能源危机日益加深，减少使用传统含碳化石能源已经迫在眉睫。氢能作为零碳绿色可再生能源，具有能量密度大、转化效率高等优点，可实现开发到利用全过程零排放、零污染。氢气的制备是氢能产业链中的重要一环。现有制氢技术主要包括化石燃料及化工副产制氢、生物质制氢及电解水制氢等。与其他制氢方式相比，电解水制氢具有近零排放和制氢纯度高等优势，并且还可以和光伏、风力可再生能源发电结合起来，有效地消纳风电、光伏等不稳定能源，缓解其波动性对电网的冲击，具有重要的经济及社会效益。
整流电源作为电解水制氢的核心装置，其性能直接影响了制氢的效率和成本。整流电源输出直流电流用于电解水制氢。需要满足低压大电流输出、高可靠性、高效率及低电流纹波等特点。传统大功率电解堆栈整流电源通常采用二极管或晶闸管整流器(6脉波或多脉波整流器)，其直流输出电压或电流中的纹波分量较大，导致制氢效率降低。而直接采用脉宽调制（PWM）型整流器虽然具有较宽的调节范围，输出纹波小、功率因数高、输入电流畸变程度低、动态性能好等特点，但是其输出电流较小，并且成本高昂，无法用于大功率制氢。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，包括如下过程：
利用锁相电路得到a相电网电压ua的过零点, DSP控制电路根据a相电网电压ua的过零点实时计算电网周期,并得到电网参考相位；
利用电流霍尔传感器分别采样三相LC滤波器的输入电流值
Figure 813224DEST_PATH_IMAGE001
，
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure 88478DEST_PATH_IMAGE003
、多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE004
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出 电流值
Figure 170704DEST_PATH_IMAGE005
；
DSP控制电路根据电网参考相位、三相LC滤波器的输入电流值
Figure 642136DEST_PATH_IMAGE001
，
Figure 899942DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure 438109DEST_PATH_IMAGE003
、多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE006
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出 电流值
Figure 148576DEST_PATH_IMAGE005
的值进行控制,采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流值、采用PI控 制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值；
通过提取出多脉波晶闸管整流器输出电流的纹波分量，作为三相电流源型PWM整流器的参考电流，经过外环补偿电流控制和内环网侧电流控制，三相电流源型PWM整流输出与多脉波晶闸管整流器的直流电流纹波分量幅值相同方向相反的补偿电流，经补偿后，混合整流器输出直流。
进一步的，所述的采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流，包括如下过程：
将多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 158120DEST_PATH_IMAGE007
经低通滤波器后与给定的参考电 流
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE008
比较，得到输出的电流误差，所述的输出的电流误差经PI 控制器调节后传递给反 余弦变换器，得到触发角α；根据触发角α的大小调节晶闸管的触发时刻，改变输出电流。
进一步的，所述的采用PI控制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值，包括如下过程;
将得到的多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 660646DEST_PATH_IMAGE007
送入纹波检测模块，纹波检 测模块采用离散傅里叶变换滑窗迭代算法，先通过DFT滑窗滤波方法来获得整流器输出直 流分量
Figure 730233DEST_PATH_IMAGE009
，再用多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 193575DEST_PATH_IMAGE007
减去直流分量
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE010
得到纹波电流分量，该纹波电流分量作为三相电流源型PWM整流器输出电流参考 值，如下式所示：
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE011
式中，
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE012
为三相电流源型PWM整流器输出电流参考值，将得到的三相电流源型 PWM整流器输出电流
Figure 85439DEST_PATH_IMAGE013
与三相电流源型PWM整流器输出电流参考值
Figure 583416DEST_PATH_IMAGE012
的差值导入到 输出电流外环控制模块中，得到网侧电流内环控制模块的参考值
Figure 100002_DEST_PATH_IMAGE014
；
将得到的三相电流源型PWM整流器输入电流
Figure 948539DEST_PATH_IMAGE015
与三相电流源型PWM整流器输出 电流参考值
Figure 633598DEST_PATH_IMAGE012
的差值导入到网侧电流内环控制模块中，网侧电流内环控制模块包括PI 控制器，通过PI控制器的调节，得到调制信号，将调制信号导入PWM发生器，得到三相电流源 型PWM整流器的开关控制信号，控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值。
一种大功率的电解制氢整流电源，包括多脉波晶闸管整流器、三相电流源型PWM整流器、三相隔离变压器、三相LC滤波器、直流平波电抗器L1、直流平波电抗器L2、DSP控制电路；所述的三相隔离变压器一端与三相电网连接, 三相隔离变压器的另一端与多脉波晶闸管整流器各桥臂的中点连接；所述的三相LC滤波器一端与三相电网连接, 三相LC滤波器近C端与三相电流源型PWM整流器桥臂的中点连接；所述的直流平波电抗器L1一端与多脉波晶闸管整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；直流平波电抗器L2一端与三相电流源型PWM整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；DSP控制电路控制三相电流源型PWM整流器及多脉波晶闸管整流器的直流侧输出电流。
本发明的有益效果是：（1）输出功率大，制氢效率高，本整流电源可输出功率可达兆瓦级，并且输出电流纹波小，电解堆栈制氢效率高。
（2）输出电流可大范围灵活调节，主功率整流器采用半控型器件，辅功率整流器采用全控型器件，输出电流可以从零开始调节，具有较宽的调节范围，适合为低压、大电流的电解堆栈供电。
（3）制造成本低，本发明电解制氢整流电源器件数目少，仅使用少数半控型器件和6个全控器件即可达到兆瓦级功率，器件的使用数量大幅减少，控制简单可靠，由于三相电流源型PWM整流器只需处理由纹波电流产生的很小一部分功率，其容量很小，成本大为降低。
（4）系统稳定可靠，没有环流，本发明整流电源中含有三相半控整流模块和电流源型PWM整流模块，由于晶闸管和二极管的单相导电性，该整流电源不可能产生环流。更加可靠稳定。
附图说明
图1为一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法的流程示意图；
图2为整流电源的拓扑结构图；
图3为整流电源的电路拓扑结构图；
图4为主功率变换器多脉波晶闸管整流器的控制框图；
图5为辅功率变换器三相电流源型PWM整流器的控制框图；
图6为6脉波晶闸管整流器输出的电流波形图；
图7为三相电流源型PWM整流器输出的电流波形图；
图8为整流电源总输出的电流和电压波形图。
具体实施方式
下面结合附图进一步详细描述本发明的技术方案，但本发明的保护范围不局限于以下所述。
如图1所示，一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，包括如下过程：
利用锁相电路得到a相电网电压ua的过零点, DSP控制电路根据a相电网电压ua的过零点实时计算电网周期,并得到电网参考相位；
利用电流霍尔传感器分别采样三相LC滤波器的输入电流值
Figure DEST_PATH_IMAGE016
，
Figure 984945DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure DEST_PATH_IMAGE017
、多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 180172DEST_PATH_IMAGE018
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流 值
Figure 122720DEST_PATH_IMAGE005
；
DSP控制电路根据电网参考相位、三相LC滤波器的输入电流值
Figure 295075DEST_PATH_IMAGE016
，
Figure 450113DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure 781737DEST_PATH_IMAGE017
、多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 629608DEST_PATH_IMAGE018
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出 电流值
Figure 289259DEST_PATH_IMAGE005
的值进行控制,采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流值、采用PI控 制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值；
通过提取出多脉波晶闸管整流器输出电流的纹波分量，作为三相电流源型PWM整流器的参考电流，经过外环补偿电流控制和内环网侧电流控制，三相电流源型PWM整流输出与多脉波晶闸管整流器的直流电流纹波分量幅值相同方向相反的补偿电流，经补偿后，混合整流器输出直流。
进一步的，所述的采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流，包括如下过程：
将多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 513567DEST_PATH_IMAGE007
经低通滤波器后与给定的参考电 流
Figure 309485DEST_PATH_IMAGE019
比较，得到输出的电流误差，所述的输出的电流误差经PI 控制器调节后传递给反 余弦变换器，得到触发角α；根据触发角α的大小调节晶闸管的触发时刻，改变输出电流。
进一步的，所述的采用PI控制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值，包括如下过程;
将得到的多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 203622DEST_PATH_IMAGE007
送入纹波检测模块，纹波 检测模块采用离散傅里叶变换滑窗迭代算法，先通过DFT滑窗滤波方法来获得整流器输出 直流分量
Figure 350570DEST_PATH_IMAGE020
，再用多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 112990DEST_PATH_IMAGE007
减去直流分量
Figure 294572DEST_PATH_IMAGE021
得到纹波电流分量，该纹波电流分量作为三相电流源型PWM整流器输出电流参考 值，如下式所示：
Figure 218666DEST_PATH_IMAGE011
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE022
为三相电流源型PWM整流器输出电流参考值，将得到的三相电流源型 PWM整流器输出电流
Figure 711964DEST_PATH_IMAGE013
与三相电流源型PWM整流器输出电流参考值
Figure 12496DEST_PATH_IMAGE022
的差值导入到 输出电流外环控制模块中，得到网侧电流内环控制模块的参考值
Figure 48585DEST_PATH_IMAGE014
；
将得到的三相电流源型PWM整流器输入电流
Figure 517481DEST_PATH_IMAGE015
与三相电流源型PWM整流器输出 电流参考值
Figure 639021DEST_PATH_IMAGE023
的差值导入到网侧电流内环控制模块中，网侧电流内环控制模块包括PI 控制器，通过PI控制器的调节，得到调制信号，将调制信号导入PWM发生器，得到三相电流源 型PWM整流器的开关控制信号，控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值。
一种大功率的电解制氢整流电源，包括多脉波晶闸管整流器、三相电流源型PWM整流器、三相隔离变压器、三相LC滤波器、直流平波电抗器L1、直流平波电抗器L2、DSP控制电路；所述的三相隔离变压器一端与三相电网连接, 三相隔离变压器的另一端与多脉波晶闸管整流器各桥臂的中点连接；所述的三相LC滤波器一端与三相电网连接, 三相LC滤波器近C端与三相电流源型PWM整流器桥臂的中点连接；所述的直流平波电抗器L1一端与多脉波晶闸管整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；直流平波电抗器L2一端与三相电流源型PWM整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；DSP控制电路控制三相电流源型PWM整流器及多脉波晶闸管整流器的直流侧输出电流。
具体的，如图3所示，一种大功率的电解制氢整流电源，包括多脉波晶闸管整流器，三相电流源型PWM整流器，隔离变压器，三相LC滤波器，直流平波电抗器L1、直流平波电抗器L2；其中三相隔离变压器的频率为50或60Hz，为降压变压器，其高压侧和低压侧为一个独立三相绕组，均采用星型连接，高压侧绕组的每相匝数均为n1，低压侧绕组的每相匝数为n2，三相隔离变压器的高压侧与三相电网连接，三相隔离变压器的低压侧与多脉波晶闸管整流器桥臂的中点连接；三相LC滤波器一端与三相电网连接，三相LC滤波器近C端与三相电流源型PWM整流器桥臂的中点连接；直流平波电抗器L1一端与多脉波晶闸管整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接，直流平波电抗器L2一端与三相电流源型PWM整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；多脉波晶闸管整流器和三相电流源型PWM整流器的输出端并联后与负载连接；负载为制氢电解堆栈，可等效为一个电阻模型，其大小为RL。DSP控制电路控制三相电流源型PWM整流器及多脉波晶闸管整流器的直流侧输出电流。
上述的整流电源中多脉波晶闸管整流器与三相电流源型PWM整流器为并联结构，其中多脉波晶闸管整流器作为主功率整流器，给负载提供绝大部分功率，三相电流源型PWM整流器为辅功率整流器，给负载提供很小部分功率，这部分功率仅占总功率的5%左右。
所述多脉波晶闸管整流器输出电流为脉动直流，含有较大纹波分量；三相电流源型PWM整流器控制其输出电流与晶闸管整流器输出电流纹波分量大小相等，方向相反；制氢整流电源输出总电流接近纯直流电流。
基于上述一种大功率的电解制氢整流电源的拓扑结构，以下进一步说明整流电源的设计方法和控制方式。
(1) 三相隔离变压器及多脉波晶闸管整流器/三相电流源型PWM整流器的滤波器设计
结合多脉波晶闸管整流器桥臂的开关函数，可以得到多脉波晶闸管整流器的输出 电压与输入电压之间的关系，这里给出了在一个脉波周期内（
Figure DEST_PATH_IMAGE024
）输出电压表达 式：
Figure 743243DEST_PATH_IMAGE025
Figure DEST_PATH_IMAGE026
式(2)中，U m 为电网相电压幅值，m为三相隔离变压器匝比，ω=2π*f，α为触发角，u dc1为晶闸管整流器输出电压，f为电网频率。
根据上述关系，并结合实际输出电压需求和晶闸管器件的耐压能力，可以确定三相隔离变压器匝比m的取值。
多脉波晶闸管整流器直流侧输出需经直流平波电抗器L1滤波，根据基尔霍夫定律可得在一个脉波周期内的直流回路方程:
Figure DEST_PATH_IMAGE027
Figure 961735DEST_PATH_IMAGE026
根据上述关系，并结合实际直流电压需求、输出电流以及负载大小，可以确定直流平波电抗器L1的取值。
为了保证三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流的最大电流纹波小于设计要求值以及保证直流侧输出电流具有良好的动态响应性能，其直流平波电抗器L2应满足：
Figure DEST_PATH_IMAGE028
Figure 227631DEST_PATH_IMAGE026
式中，ts为动态调节时间，r为三相电流源型PWM整流器的输出阻抗，
Figure DEST_PATH_IMAGE029
为 三相电流源型PWM整流器的最大输出电流纹波。实际可根据上述参数合理选择直流平波电 抗器L2的大小。
三相电流源型PWM整流器交流输入侧三相LC滤波器参数满足以下关系：
Figure DEST_PATH_IMAGE030
Figure 915095DEST_PATH_IMAGE026
式中θ为功率因数角，ω为电网角频率。
（2）控制方式
多脉波晶闸管整流器采用PI控制策略，其控制结构如图4所示。将测量得到的多脉 波晶闸管整流器输出电流
Figure 88588DEST_PATH_IMAGE007
经低通滤波器（LPF）后与给定的参考电流
Figure DEST_PATH_IMAGE031
比较，输出的 电流误差经PI 控制器调节后传递给反余弦变换器，得到相应的触发角α；根据触发角α的大 小调节晶闸管的触发时刻，即可改变输出电流。其中的ua、ub、uc分别为理想三相电网电压。
电流源型PWM整流器控制策略框图如图5所示，包含输出电流外环控制模块、网侧电流内环控制模块和纹波检测模块。
将测量得到的多脉波晶闸管整流器输出电流
Figure 692744DEST_PATH_IMAGE007
送入纹波检测模块。纹波检测 模块采用离散傅里叶变换(DFT)滑窗迭代算法，先通过DFT滑窗滤波方法来获得晶闸管整流 器输出直流分量
Figure DEST_PATH_IMAGE032
，再用多脉波晶闸管整流器输出电流
Figure 129542DEST_PATH_IMAGE007
减去直流分量
Figure 960095DEST_PATH_IMAGE032
得到纹波电流分量。该纹波电流分量作为电流源型PWM整流器输出电流参考值， 如式(5)：
Figure DEST_PATH_IMAGE033
Figure 514442DEST_PATH_IMAGE026
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE034
为电流源型PWM整流器输出电流参考值。
将测量得到的电流源型PWM整流器输出电流
Figure 848471DEST_PATH_IMAGE005
与电流源型PWM整流器输出电流 参考值
Figure 846383DEST_PATH_IMAGE034
的差值导入到输出电流外环控制模块中，输出电流外环控制模块包括PI控制 器和重复控制器，通过两个控制器的调节，其输出信号叠加到一起得到网侧电流内环控制 模块的参考值
Figure DEST_PATH_IMAGE035
。
将测量得到的电流源型PWM整流器输入电流
Figure 898653DEST_PATH_IMAGE036
与网侧电流内环控制模块的参 考值
Figure 148368DEST_PATH_IMAGE035
的差值导入到网侧电流内环控制模块中，网侧电流内环控制模块包括PI控制 器，通过PI控制器的调节，得到调制信号，将其调制信号导入PWM发生器，得到PWM整流器的 开关控制信号，控制开关管动作。
图6所示为6脉波晶闸管整流器输出电流波形图，按照具体实施过程中的硬件设计和控制算法仿真验证，从波形中可看出，此时6脉波晶闸管整流器输出电流波形为6脉波直流，纹波含量大。
图7为电流源型PWM整流器的直流侧电流输出波形图，按照具体实施过程中的硬件设计和控制算法仿真验证，从图6中可看出电流源型PWM整流器输出电流为6脉波直流，方向与晶闸管整流器输出纹波电流相反，大小相等。
图8为制氢电源整体的直流侧电压和电流波形图，通过将图6与图7波形比对可发现，将图6与图7的电流波形叠加在一起为图8电流波形图，从中可以看出总电流为一个恒定直流，纹波分量小，总电压同样为一个恒定直流。
本发明通过多脉波晶闸管整流器和电流源型PWM整流器并联，可以减小整流电源输出电流纹波，从而大幅度提高制氢电解槽效率，实现大功率高效电解制氢。本发明所提出的混合整流电源所采用全控器件和半控器件仅为6个，并且输出电流纹波小。与传统大功率PWM整流器电路相比，减少了全控器件的使用数量或器件容量，节约成本。与传统大功率晶闸管整流器电路相比，能够有效提高直流侧电能质量，降低直流电压及直流电流的纹波分量，提高制氢电解槽的制氢效率
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当理解本发明并非局限于本文所披露的形式，不应看作是对其他实施例的排除，而可用于各种其他组合、修改和环境，并能够在本文所述构想范围内，通过上述教导或相关领域的技术或知识进行改动。而本领域人员所进行的改动和变化不脱离本发明的精神和范围，则都应在本发明所附权利要求的保护范围内。

Claims (4)

1.一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，其特征在于，包括如下过程：
利用锁相电路得到a相电网电压ua的过零点, DSP控制电路根据a相电网电压ua的过零点计算电网周期,并得到电网参考相位；
利用电流霍尔传感器分别采样三相LC滤波器的输入电流值
Figure DEST_PATH_IMAGE001
，
Figure DEST_PATH_IMAGE002
，
Figure DEST_PATH_IMAGE003
、多 脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure DEST_PATH_IMAGE004
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值
Figure DEST_PATH_IMAGE005
；
DSP控制电路根据电网参考相位、三相LC滤波器的输入电流值
Figure 347897DEST_PATH_IMAGE001
，
Figure DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 999458DEST_PATH_IMAGE003
、多 脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 887517DEST_PATH_IMAGE004
、三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值
Figure 17147DEST_PATH_IMAGE005
进行控制,采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值、采用PI控制器 和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值；
通过提取出多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流纹波分量，作为三相电流源型PWM整流器的参考电流，经过外环补偿电流控制和内环网侧电流控制，三相电流源型PWM整流器输出与多脉波晶闸管整流器的直流电流纹波分量幅值相同方向相反的补偿电流，经补偿后，混合整流器输出直流。
2.根据权利要求1所述的一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，其特征在于，所述的采用PI控制器控制多脉波晶闸管整流器输出电流，包括如下过程：
将多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure DEST_PATH_IMAGE007
经低通滤波器后与给定的参考电流
Figure DEST_PATH_IMAGE008
比较，得到输出的电流误差，所述的输出的电流误差经PI 控制器调节后传递给反余 弦变换器，得到触发角α；根据触发角α的大小调节晶闸管的触发时刻，改变输出电流。
3.根据权利要求1所述的一种大功率的电解制氢整流电源的控制方法，其特征在于，所述的采用PI控制器和重复控制器控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值，包括如下过程;
将得到的多脉波晶闸管整流器直流侧输出电流值
Figure 300361DEST_PATH_IMAGE007
送入纹波检测模块，纹波检测模 块采用离散傅里叶变换滑窗迭代算法，先通过DFT滑窗滤波方法来获得整流器输出直流分 量
Figure DEST_PATH_IMAGE009
，再用输出电流值
Figure 185140DEST_PATH_IMAGE007
减去直流分量
Figure DEST_PATH_IMAGE010
得到纹波电流分量，该纹波电 流分量作为三相电流源型PWM整流器输出电流参考值，如下式所示：
Figure DEST_PATH_IMAGE011
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE012
为三相电流源型PWM整流器输出电流参考值，将得到的三相电流源型PWM整 流器输出电流
Figure DEST_PATH_IMAGE013
与三相电流源型PWM整流器输出电流参考值
Figure 124278DEST_PATH_IMAGE012
的差值导入到输出电 流外环控制模块中，得到网侧电流内环控制模块的参考值
Figure DEST_PATH_IMAGE014
；
将三相电流源型PWM整流器输入电流
Figure DEST_PATH_IMAGE015
与网侧电流内环控制模块的参考值
Figure 792019DEST_PATH_IMAGE014
的 差值导入到网侧电流内环控制模块中，网侧电流内环控制模块包括PI控制器，通过PI控制 器的调节，得到调制信号，将调制信号导入PWM发生器，得到三相电流源型PWM整流器的开关 控制信号，控制三相电流源型PWM整流器直流侧输出电流值。
4.一种大功率的电解制氢整流电源，其特征在于，包括多脉波晶闸管整流器、三相电流源型PWM整流器、三相隔离变压器、三相LC滤波器、直流平波电抗器L1、直流平波电抗器L2、DSP控制电路；所述的三相隔离变压器一端与三相电网连接, 三相隔离变压器的另一端与多脉波晶闸管整流器各桥臂的中点连接；所述的三相LC滤波器一端与三相电网连接, 三相LC滤波器近C端与三相电流源型PWM整流器桥臂的中点连接；所述的直流平波电抗器L1一端与多脉波晶闸管整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；直流平波电抗器L2一端与三相电流源型PWM整流器桥臂输出端连接，另一端与负载连接；DSP控制电路控制三相电流源型PWM整流器及多脉波晶闸管整流器的直流侧输出电流。
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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113541511A (zh) * 2021-08-16 2021-10-22 阳光电源股份有限公司 一种制氢电源和制氢系统
CN113746357A (zh) * 2021-11-08 2021-12-03 四川大学 基于双级辅助变换器的电解制氢整流电源及电源控制方法
CN115250074A (zh) * 2022-09-22 2022-10-28 四川大学 具有谐波、纹波补偿功能的电解制氢整流器及控制方法
CN115912944A (zh) * 2023-01-12 2023-04-04 北京雷动智创科技有限公司 一种电解水制氢电源、控制方法和制氢系统
CN115940672A (zh) * 2023-03-14 2023-04-07 成都英格利科技有限公司 具备电压快速调节能力的电解制氢整流器及其控制方法
CN116247952A (zh) * 2023-05-08 2023-06-09 国网山西省电力公司临汾供电公司 一种三桥臂功率可控的三相桥式整流变换器
WO2023110049A1 (en) * 2021-12-13 2023-06-22 Huawei Digital Power Technologies Co., Ltd. Power converter arrangement
CN116288452A (zh) * 2023-05-11 2023-06-23 浙江大学 一种多模态自寻优电解制氢电路及控制方法

Citations (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003061360A (ja) * 2001-08-16 2003-02-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 整流回路
CN2645316Y (zh) * 2003-09-12 2004-09-29 四川大学 新型数字化有源电力滤波器
JP2004336870A (ja) * 2003-05-07 2004-11-25 Chugoku Electric Power Co Inc:The 配電系統用アクティブフィルタ
CN101055991A (zh) * 2006-04-14 2007-10-17 广东工业大学 380v系统有源电力滤波装置
CN201220609Y (zh) * 2008-04-14 2009-04-15 北京交通大学 一种模块化的能量回馈式牵引供电装置
CN101515780A (zh) * 2009-04-03 2009-08-26 东南大学 一种注入电流谐波补偿永磁电机定位力矩的控制方法
CN101789600A (zh) * 2010-01-25 2010-07-28 苏州华辰电气有限公司 一种并联型有源电力滤波器动态直流电压的控制方法
CN102290815A (zh) * 2011-08-22 2011-12-21 湖北三环发展股份有限公司 一种基于耦合电感的有源电力滤波装置
CN102832642A (zh) * 2012-09-12 2012-12-19 湖南大学 一种微源并网电能质量控制系统控制方法
CN102969735A (zh) * 2012-10-30 2013-03-13 中南大学 光伏柔性并网装置及控制方法
CN103337972A (zh) * 2013-05-22 2013-10-02 华中科技大学 一种混合型换流器及风力发电系统
JP2014050150A (ja) * 2012-08-29 2014-03-17 Denso Corp ３相回転機の制御装置
US20140159648A1 (en) * 2012-12-12 2014-06-12 Laurence P. Sadwick Power Quality Enhancement
CN104300824A (zh) * 2014-10-27 2015-01-21 诺比节能科技（珠海）有限公司 中点钳位三电平拓扑结构的逆变器电流补偿控制方法
CN104410256A (zh) * 2014-12-10 2015-03-11 湖南大学 一种含模块化多电平变流器的有源滤波系统及其控制方法
CN104682390A (zh) * 2015-01-22 2015-06-03 湖南大学 用于高压直流输电的交流混合有源滤波系统及其控制方法
CN104868761A (zh) * 2015-05-25 2015-08-26 华南理工大学 一种用于三相pwm整流器新型三角波比较控制方法
CN105932677A (zh) * 2016-06-03 2016-09-07 丰郅(上海)新能源科技有限公司 带有多级有源电力滤波器的谐波抑制系统
CN107112914A (zh) * 2014-10-15 2017-08-29 大金工业株式会社 有源滤波器和交流直流转换装置
CN108242816A (zh) * 2016-12-27 2018-07-03 南京理工大学 一种三相并联型多功能变流器及其工作方法
CN111864752A (zh) * 2020-08-14 2020-10-30 成都思特电气科技有限公司 城轨交通牵引供电系统的综合治理装置及其综合治理方法
CN112350590A (zh) * 2021-01-06 2021-02-09 四川大学 一种不控整流器谐波补偿电路及控制方法
CN112366936A (zh) * 2021-01-12 2021-02-12 四川大学 一种低输出纹波功率因数校正变换器

Patent Citations (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003061360A (ja) * 2001-08-16 2003-02-28 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 整流回路
JP2004336870A (ja) * 2003-05-07 2004-11-25 Chugoku Electric Power Co Inc:The 配電系統用アクティブフィルタ
CN2645316Y (zh) * 2003-09-12 2004-09-29 四川大学 新型数字化有源电力滤波器
CN101055991A (zh) * 2006-04-14 2007-10-17 广东工业大学 380v系统有源电力滤波装置
CN201220609Y (zh) * 2008-04-14 2009-04-15 北京交通大学 一种模块化的能量回馈式牵引供电装置
CN101515780A (zh) * 2009-04-03 2009-08-26 东南大学 一种注入电流谐波补偿永磁电机定位力矩的控制方法
CN101789600A (zh) * 2010-01-25 2010-07-28 苏州华辰电气有限公司 一种并联型有源电力滤波器动态直流电压的控制方法
CN102290815A (zh) * 2011-08-22 2011-12-21 湖北三环发展股份有限公司 一种基于耦合电感的有源电力滤波装置
JP2014050150A (ja) * 2012-08-29 2014-03-17 Denso Corp ３相回転機の制御装置
CN102832642A (zh) * 2012-09-12 2012-12-19 湖南大学 一种微源并网电能质量控制系统控制方法
CN102969735A (zh) * 2012-10-30 2013-03-13 中南大学 光伏柔性并网装置及控制方法
US20140159648A1 (en) * 2012-12-12 2014-06-12 Laurence P. Sadwick Power Quality Enhancement
CN103337972A (zh) * 2013-05-22 2013-10-02 华中科技大学 一种混合型换流器及风力发电系统
CN107112914A (zh) * 2014-10-15 2017-08-29 大金工业株式会社 有源滤波器和交流直流转换装置
CN104300824A (zh) * 2014-10-27 2015-01-21 诺比节能科技（珠海）有限公司 中点钳位三电平拓扑结构的逆变器电流补偿控制方法
CN104410256A (zh) * 2014-12-10 2015-03-11 湖南大学 一种含模块化多电平变流器的有源滤波系统及其控制方法
CN104682390A (zh) * 2015-01-22 2015-06-03 湖南大学 用于高压直流输电的交流混合有源滤波系统及其控制方法
CN104868761A (zh) * 2015-05-25 2015-08-26 华南理工大学 一种用于三相pwm整流器新型三角波比较控制方法
CN105932677A (zh) * 2016-06-03 2016-09-07 丰郅(上海)新能源科技有限公司 带有多级有源电力滤波器的谐波抑制系统
CN108242816A (zh) * 2016-12-27 2018-07-03 南京理工大学 一种三相并联型多功能变流器及其工作方法
CN111864752A (zh) * 2020-08-14 2020-10-30 成都思特电气科技有限公司 城轨交通牵引供电系统的综合治理装置及其综合治理方法
CN112350590A (zh) * 2021-01-06 2021-02-09 四川大学 一种不控整流器谐波补偿电路及控制方法
CN112366936A (zh) * 2021-01-12 2021-02-12 四川大学 一种低输出纹波功率因数校正变换器

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113541511A (zh) * 2021-08-16 2021-10-22 阳光电源股份有限公司 一种制氢电源和制氢系统
CN113746357A (zh) * 2021-11-08 2021-12-03 四川大学 基于双级辅助变换器的电解制氢整流电源及电源控制方法
WO2023110049A1 (en) * 2021-12-13 2023-06-22 Huawei Digital Power Technologies Co., Ltd. Power converter arrangement
CN115250074A (zh) * 2022-09-22 2022-10-28 四川大学 具有谐波、纹波补偿功能的电解制氢整流器及控制方法
CN115912944A (zh) * 2023-01-12 2023-04-04 北京雷动智创科技有限公司 一种电解水制氢电源、控制方法和制氢系统
CN115912944B (zh) * 2023-01-12 2023-07-07 北京雷动智创科技有限公司 一种电解水制氢电源、控制方法和制氢系统
CN115940672A (zh) * 2023-03-14 2023-04-07 成都英格利科技有限公司 具备电压快速调节能力的电解制氢整流器及其控制方法
CN116247952A (zh) * 2023-05-08 2023-06-09 国网山西省电力公司临汾供电公司 一种三桥臂功率可控的三相桥式整流变换器
CN116288452A (zh) * 2023-05-11 2023-06-23 浙江大学 一种多模态自寻优电解制氢电路及控制方法
CN116288452B (zh) * 2023-05-11 2023-08-01 浙江大学 一种多模态自寻优电解制氢电路及控制方法

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