CN1131742C - 镀覆钢板的制造方法 - Google Patents

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Abstract

将含有C：0.5%(重量)以下的钢坯加热至Ac3相变点以上的温度区，然后进行热粗轧和热精轧，在轧制期间向钢板表面至少喷射1次出口压力为300kg/cm2以上的高压水，除去氧化铁层，同时，将最终热精轧机出口一侧的钢板温度设定为500-800℃，卷取该钢板后，在退火炉中及750-900℃的钢板温度下使钢板表面氧化铁层的50-98%还原，然后进行镀覆。采用这种方法，省略了冷轧和酸洗，能以低的成本制造具有良好加工性能和镀层附着力的镀覆钢板。

Description

镀覆钢板的制造方法
本发明是关于供要求高强度、深冲加工性和高耐腐蚀性的、用于建筑材料、冷气/暖气设备的钢板以及汽车用钢板等的镀覆钢板的制造方法。
镀覆钢板通常是采用下述工艺制造的。即，将钢坯热轧成钢板，用酸洗设备除去热轧工序中钢板表面上产生的氧化铁层(以下简称氧化皮)。接着，根据所要求的品质进行冷轧和再结晶退火，然后在连续式热浸镀装置或电镀装置中进行镀覆，得到镀覆钢板。在这个过程中，如果不除去热轧时钢板表面上产生的氧化皮，这些氧化皮就会阻碍镀覆，引起镀层剥落，导致镀层的附着力恶化。另外，冷轧后通过再结晶退火可以确保延伸率和断面收缩率等加工性良好的镀覆钢板。
为了改善上述以往的镀覆钢板制造方法，人们尝试了各种方法。例如，特开平6-145937和特开平6-279967中公开了一种为了降低成本而省略酸洗工序和冷轧工序的技术。即，不去除热轧钢板表面的氧化皮，在还原气氛中进行还原处理，然后热浸镀锌。另外，特开平9-143662和特开平9-217160中，公开了一种在进行还原处理之前，用带张力辊式矫直机使钢板表面的氧化皮产生裂纹，从而改善镀层附着力的方法。但是，上述文献中对于省略冷轧可能引起的加工性劣化没有任何记载。另外，特开平6-145937中对于镀层的附着力也没有任何记载。特开平6-279967中说，使用附着有厚度1.1-4.6μm的薄氧化皮的热轧钢板改善镀层的附着力，但没有说明获得薄氧化皮的具体方法。另外，特开平9-143662和特开平9-217160中的方法，由于还原前氧化皮上产生裂纹，钢板与氧化皮的附着力降低，在还原过程中氧化皮剥落，落入炉内，附着在输送辊上，可能会导致钢板上产生损伤。
另一方面，在以往的方法中，为了提高镀覆钢板的强度，往往使用含有Si和Mn等易氧化性成分的钢种，容易产生下列问题。即，这些成分在镀覆前的退火中被氧化，在钢板表面上富集，在镀覆过程中阻碍钢板与熔融金属的反应，导致镀不上。
本发明的目的是，提供在镀覆钢板的制造工艺中，即使省略酸洗和冷轧，也不会损害高强度、加工性和镀层附着力，可以以低成分生产镀覆钢板的方法。
为此，本发明入对于热轧温度和加工条件、粗轧后清除氧化皮的条件和热轧钢板的氧化皮厚度以及退火后钢板的材质进行了研究。另外，还将生成氧化皮的钢板在各种条件下还原处理，进行镀覆，调查其镀覆特性。结果发现，如果使热轧钢板内产生加工应变，即使省略冷轧也可以防止加工性的恶化，另外，通过减小热轧钢板表面产生的氧化皮的厚度，不用除去氧化皮就可以确保镀层的附着力。
即，本发明是镀覆钢板的制造方法，其特征在于，将含C：0.5％(重量)以下的钢坯加热至Ac3相变点以上的温度区间，然后进行热粗轧和热精轧，在上述轧制过程中，向钢板表面上至少喷射1次出口压力为300kg/cm2以上的高压水，以除去氧化皮，同时，将最终热精轧机出口一侧的温度设定为500℃以上、800℃以下，卷取该钢板后，在退火炉中、750℃以上、900℃以下温度的气氛中使钢板表面的氧化皮50％以上、98％以下被还原，然后进行镀覆。
本发明的其它构成连同其变更方案，读了下文的详细说明就会清楚。
下面，具体地说明本发明的程序。
在本发明中，镀覆钢板用的材料使用含C：0.5％(重量)以下的钢坯。另外，为了获得高强度的镀覆钢板，使用C：0.02％(重量)以上、0.5％(重量)以下、Si：2％(重量)以下和Mn：3％(重量)以下的钢坯。再有，为了获得加工性能良好的镀覆钢板，使用C：不到0.02％(重量)、Si：2％(重量)以下、Mn：3％(重量)以下、Ti：0.2％(重量)以下、Nb：0.2％(重量)以下和N：0.01％(重量)以下、并且满足下列公式(1)的钢坯
[C]/12+[N]/14≤[Ti]/48+[Nb]/93.....(1)
下面，说明限定各成分的依据。
C：0.5％(重量)以下、0.02％(重量)以上0.5％(重量)以下以及不足0.02％(重量)
C是间隙式固溶元素，可以有效地提高钢板的强度，但另一方面，使得以延伸率和γ值为代表的加工性能降低。因此，本发明中，在炼钢阶段将C含量控制在0.5％(重量)以下。
另外，在本发明中，为了降低其它合金成分的成本，将C划分为下面的2个范围。
首先，为了获得高强度的镀覆钢板，使用C：0.02％(重量)以上、0.5％(重量)以下的钢坯。将C的下限规定为0.02％(重量)以上是出于下面的考虑。通过将C设定为0.02％(重量)以上，使渗碳体析出，可以容易并且以低的成本获得高强度的钢板。但是，C含量超过0.5％(重量)时，高温下的变形抗力增大，为了获得薄的氧化皮在800℃以下的最终精轧变得困难。
其次，为了获得加工性能良好的镀覆钢板，使用C：不到0.02％(重量)的钢坯。将C的下限规定为不足0.02％(重量)是基于下述的理由。
为了获得加工性能良好的钢板，钢中必须没有游离的C。这样形成铁素体单相，可以得到加工性能良好的组织。另外，通过析出、固定微量的C，可以避免由于时效产生的加工性能恶化。再有，如下文中所述，为了避免由于添加必要量的Ti和Nb而引起的成本提高和析出物过量，规定C：不到0.02％(重量)。对于C的下限没有特别的限制，不过为了控制炼钢的成本，最好是在0.0005％(重量)以上。
根据钢板的用途，可以添加下列是成分。
Si：2％(重量)以下、Mn：3％(重量)以下
Si和Mn对加工性能的损害较小，是提高钢板强度的成分，其添加量的上限分别为2％(重量)和3％(重量)。如果超过各自的上限，热加工时钢板的边缘部分容易产生裂纹，并且氧化皮发生异常状态，不能得到美观的钢板表面。Si和Mn的下限没有特别的限制，可根据需要的强度加以适当的调整。但是，为了避免钢的成本增大，最好是分别为0.001％(重量)和0.01％(重量)。
N：0.01％(重量)以下
为了得到加工性能良好的镀覆钢板，应控制N含量。其含量限定为0.01％(重量)以下。N与C同样，都是间隙式固溶元素，可以有效地提高钢板的强度，但另一方面却使以延伸率和γ值为代表的加工性能降低。因此，本发明中，在炼钢阶段将N含量控制在0.01％(重量)以下。
Ti：0.2％(重量)以下、Nb：0.2％(重量)以下
为了获得加工性能良好的镀覆钢板，需要添加Ti和Nb。添加Ti和Nb是为了消除钢中微量的C和N对于加工性能的不利影响，可以使C和N反应析出，确保良好的加工性能。具体地说，添加Ti：0.2％(重量)以下和Nb：0.2％(重量)以下，并且相对于C和N的含量，满足下列公式(1)。
[C]/12+[N]/14≤[Ti]/48+[Nb]/93....(1)
这是因为，Ti比Nb的反应性高，可以选择性地消耗N和C析出，另外，由于容易被钢中的氧氧化而消耗，添加量低于0.01％(重量)时体现不出添加的效果，反之，添加超过0.2％(重量)时，效果达到饱和，成本增大。
而且，与Ti相比，Nb与C以外的元素的反应性低，因此少量添加体现不出效果，添加量不足0.001％(重量)时，与C和N量相比，其存在的原子数过少，体现不出效果。反之，添加超过0.2％(重量)时，效果达到饱和，而且成本增大。
另外，Ti和Nb应根据C和N量、在满足上述公式(1)的范围内添加，这样可以确保使C和N析出的足够量。
下面说明制造条件。
钢坯加热温度：Ac 3 相变点以上
热轧工序中，在粗轧之前，将上述成分的钢坯加热到Ac3相变点以上。具体地说，将钢坯加热至1200℃左右，减小后续的粗轧时钢板的变形抗力。另外，也可以不用再次加热钢坯，将连续铸造得到的钢坯在冷却之前直接送入粗轧工序。
热粗轧
将钢坯加热至规定的温度后，用多台机架组成的粗轧机按常规的轧制条件进行粗轧。
热精轧
经过粗轧的钢板，用由多台机架组成的精轧机按常规的轧制条件进行精轧。此时，最终热精轧机架出口一侧的钢板温度为500℃以上、800℃以下，将制成的钢板卷取，将最终热精轧机架出口一侧的钢板温度规定为500℃以上，是因为如果低于500℃，钢板就会变的过硬，不能轧制。另外，规定800℃以下是为了控制热轧后氧化皮的生长，具体地说，可以将热轧钢板的氧化皮厚度控制在4μm以下。
在本发明中，为了获得高强度的镀覆钢板而使用C：0.02％(重量)以上、0.5％(重量)以下、Si：2％(重量)以下和Mn：3％(重量)以下的钢坯时，致关重要的是，一面在热精轧的前、后端施加张力，一面进行热精轧。施加张力的理由如下。在这种场合，由于在较低的温度下对C含量较高的钢板进行精轧，因而钢板的变形抗力大，压下力随之增大。结果使得轧制不均匀，产生断面收缩等不良形状。在精轧过程中，一面赋予钢板张力、一面进行轧制，可以消除上述的钢板形状不良。在轧制的前、后端赋予张力的方法，可以采用将钢板或钢坯的后端与下一个钢板或钢坯的前端预先焊接或压接，然后进行连续轧制，这样在精轧过程中可以在钢板上均匀地产生张力。
另外，为了获得加工性能良好的镀覆钢板，使用C：不足0.02％(重量)、Si：2％(重量)以下、Mn：3％(重量)以下、Ti：0.2％(重量)以下、Nb：0.2％(重量)以下和N：0.01％(重量)以下并且满足上述(1)式的钢坯，在Ar3相变点以下的温度区进行压下率60％以上的热精轧，最终热精轧机出口一侧温度为500℃以上、800℃以下，卷取轧制的钢板。此时，通过在Ar3相变点以下的温度进行压下率60％以上的轧制，可以使冷却后的热轧钢板中产生加工应变。之所以在Ar3相变点以下的温度进行压下率60％以上的轧制，是为了在铁素体单相区内再结晶，从而得到加工性能良好的钢板。即，在还原炉内还原时的再结晶过程中产生有利于提高加工性能的组织。因此，不进行冷轧也可以确保加工性能。
采用高压水清除氧化皮：出口压力300kgf/cm 2 以上
通常，在热粗轧和热精轧过程中，向钢板表面喷射出口压力为150kgf/cm2以下的水。在本发明中，从粗轧到精轧之间还要向钢板表面至少再喷射1次以上出口压力300kgf/cm2的高压水，从而除去钢板表面上生成的氧化皮。最好是在粗轧结束后、精轧之前用高压水清除氧化皮。要在钢板表面的整个宽度上喷射高压水，这一点很重要。之所以使用出口压力300kgf/cm2以上的高压水，是为了不使钢板表面损伤并且高效率地将到粗轧时为止生成的氧化皮几乎完全除掉。压力低于300kgf/cm2时，不能完全除去氧化皮，结果，精轧和卷取后的热轧钢板上的氧化皮较厚而且不均匀。用高压水清除氧化皮，使氧化皮的厚度减小，从而可以使热轧钢板的表面变得美观。另外，即使不再用酸洗去除氧化皮，在连续式热浸镀覆装置的加热炉中进行还原处理，也可以制成镀层附着力良好、外表美观的镀覆钢板。
另一方面，以往的方法不采用高压水进行清除氧化皮，制成的热轧钢板的氧化皮厚并且表面性状不好，使用这样的热轧钢板进行镀覆时，如果不用酸洗清除氧化皮，就难以制造镀层附着力良好、外表美观的镀覆钢板。另外，为了充分发挥采用高压水清除氧化皮的效果，喷咀与钢板的距离保持在80-250mm为宜，喷水量最好是每1cm2面积在1cm3以上。
退火和还原处理
经过热轧的钢板，在卷取之后进行热浸镀覆时，在连续热浸镀装置的退火炉中进行再结晶退火的同时被还原，然后实施镀覆。即，在连续热浸镀装置中，在退火炉中使氧化皮还原的同时，钢板内发生再结晶。
为了使两个反应迅速进行，必须在钢板温度750℃以上、900℃以下进行还原。这是因为，在750℃以下，反应速度低，反之，超过900℃时，组织粗大或者变得无规则，不能得到有利于加工性能的组织。
另外，为了获得加工性能良好的镀覆钢板，在使用C：不足0.02％(重量)、Si：2％(重量)以下、Mn：3％(重量)以下、Ti：0.2％(重量)以下、Nb：0.2％(重量)以下和N：0.01％(重量)以下并且满足上述(1)式的钢坯时，在退火炉中必须于750℃以上、900℃和Acs相变点二者中较低一方的温度以下进行还原，然后实施镀覆。
将退火炉中的还原温度上限规定为900℃和Acs相变点二者中较低一方的温度以下是出于下面的考虑。
在获得加工性能良好的钢板的场合，如果还原温度在900℃以上，钢板就会软化，造成钢板穿过轧机时不稳定，而且晶粒容易粗大，一旦晶粒变得粗大，加工时钢板表面上就会形成凹凸。另外，为了提高加工性能，必须在铁素体单相区内再结晶，因此，退火必须在Acs相变点以下进行。基于上述原因，将还原温度的上限规定为900℃和Acs相变点二者中较低一方的温度以下。
另外，氧化皮的还原必须达到50％以上、98％以下。这是因为，还原率不足50％时，氧化皮的残留较多，在受到冲击或加工时引起剥离，不耐实用；反之，超过98％时，开始吸纳氢原子，吸纳的氢量较高时，镀覆后氢从钢中排出，没有地方去，在镀覆界面处气化，逐步发展成为局部的镀层剥离。另外，特别是在Si和Mn的浓度较高的场合，如果98％还原，Si和Mn由于氧化而在表面富集，阻碍了后续镀覆工序中的润湿性，导致镀不上等缺陷发生。
另外，还原气氛可以使用一般的还原气体，即含有3％以上H2的N2，为了高效率地进行还原，浓度最好是在7％以上。
镀覆
完成了规定的还原和再结晶退火的钢板，例如在热浸镀的场合，冷却到镀浴温度，然后导入镀浴中，进行热浸镀。作为锌系的镀浴，除了Zn和Fe外，为了提高各种性能，可以单独或复合含有Al、Mg、Mn、Ni、Co、Cr、Si、Pb、Sb、Bi和Sn等。
最后，经过热浸镀的钢板，采用气体擦拭将镀覆量调整成20-250g/m2，然后放冷、空冷或水冷，进行冷却，根据需要进行校平或调质轧制，得到制品。另外，为了提高耐腐蚀性等，在冷却后或者调制轧制后还可以进行铬酸盐处理或磷酸盐处理等，也可以进一步涂装。同样，作为后处理还可以进行润滑处理。
另一方面，对于需要用点焊等将钢板组装起来使用的用途，应在含有0.1-0.2％(重量)Al的熔融Zn浴中进行镀覆，调整镀覆量后，进行加热合金化，这样做十分有效。镀覆量不足20g/m2时，耐腐蚀性不足，超过80g/m2时，在弯曲或深冲加工时，镀层容易剥离，因此镀覆量在20-80g/m2为宜。同样，镀层中的Fe含量规定为7-12％(重量)，这是因为，其含量低于7％(重量)时，镀层表面上残留有未合金化的纯Zn层，妨碍了点焊，另外，涂装后该纯Zn层容易从损伤部位溶出，反之，如果超过12％(重量)，镀层急剧脆化，加工时镀层的剥离十分显著。
以上，以热浸镀锌钢板为主进行了说明，但本发明不限于热浸镀锌钢板，也可以适用于其它热浸镀钢板或电镀钢板。例如可用于镀55％Al-Zn、镀Al、镀Pb、镀Sn或镀Zn-Ni等镀覆钢板。无论哪一种镀覆，只要在50％以上、98％以下的还原处理后进行镀覆即可，不受镀覆形式的限制，可以得到具有良好镀覆特性的钢板。在热浸镀锌生产线中，通常接在退火炉后配备有镀槽，因此特别适合于本发明。
实施例
将表1中所示成分的钢坯加热至1200℃，进行通常的粗轧。然后，将钢板的后端与下一个钢板的前端焊接连接，按表2所示的条件清除氧化皮并进行连续热轧，得到厚0.8mm的热轧钢板。在精轧过程中用矿物油润滑。另外，作为现有技术的例子，在热轧后按表3所示的条件进行酸洗和冷轧，制成冷轧钢板。
然后，将这些热轧钢板和冷轧钢板切成60×200mm的试片，用丙酮洗净。接着，在立式热浸镀金属模拟装置中进行还原处理和再结晶退火，然后镀锌。表2中示出清除氧化皮、热轧、退火的条件以及热轧钢板的氧化皮厚度。表3中示出现有技术方法中热轧、冷轧和退火的条件。另外，表4中示出各自的镀覆条件。对于这样得到的镀覆钢板，测定氧化皮的还原率，同时评价机械性能和镀层附着力。氧化皮的还原率以及机械性能示于表2和表3中，镀层附着力的评价结果示于表4中。氧化皮的还原率是另外单独求出预先用酸洗溶解除去的氧化皮，根据与镀覆时同样条件的还原退火后减少的重量算出还原氧化铁量，求出二者之比，作为氧化皮的还原率。
另外，镀层附着力采用钢球碰撞试验和180度外弯曲试验进行评价。钢球碰撞试验是，将具有1/2英寸直径的半球状凸面的击芯作为供试面的背侧，使半球状凹形的托盘紧贴在供试面一侧，使2kg的重物从70cm的高度落下，敲击击芯，在突出的供试面上粘贴赛璐玢粘胶带，然后将其剥离，观察镀覆钢板的表面情况。另外，180度外弯曲试验是预先在供试面上粘贴乙烯树脂粘胶带，将0.8mm的钢板放入夹板中，用油压机将供试面作为外侧弯曲180度，然后再恢复成平坦状态，将乙烯树脂粘胶带剥离，观察镀覆钢板的表面情况。
从表1-4可以出看出，按本发明制成的镀覆钢板全都具有目标特性，镀层附着力也非常好。按本发明的制造条件由钢种A、B的钢坯制成的钢板试样№1和3，TS超过400MPa，强度高并且镀层附着力很好。按本发明的制造条件由钢种D、E、F和G的钢坯制成的钢板试样№9、12、13和16，γ值超过1.3，加工性能和镀层附着力良好。
相比之下，成分和制造条件超出本发明范围之外的比较例试样№2、4、5、6、7、8、10、11、14、15和现有技术例№17和18，未能得到满足要求的钢板，或者虽然得到但镀层附着力很差。
发明的效果
采用本发明，可以省去去除氧化皮的工序，得到高强度、深冲加工性良好、高耐腐蚀性和镀层附着力良好的镀覆钢板。另外，由于在镀覆钢板的制造工艺过程中省略了酸洗和冷轧，因此可以以较低的成本提供镀覆钢板。
                                                       表1
                                                                                                                            (wt％)
钢种     C     Si     Mn     P     S     Al     N     Ti     Nb     *X值  备注
  A   0.25   0.01   0.52   0.01   0.01   0.04     -     -     -      - 适合例
  B   0.08   0.10   1.8   0.08   0.01   0.05     -     -     -      - 适合例
  C   1.2   0.01   0.05   0.06   0.08   0.02     -     -     -      - 比较例
  D   0.0035   0.96   0.62   0.121   0.005   0.044   0.001   0.048   0.003  0.000669 适合例
  E   0.0025   0.14   1.71   0.119   0.006   0.049   0.002   0.039   0.007  0.000525 适合例
  F   0.0021   0.02   0.53   0.061   0.006   0.043   0.002   0.041   0.008  0.000622 适合例
  G   0.0039   0.26   1.23   0.148   0.007   0.041   0.001   0.052   0.005  0.000741 适合例
*X＝[Ti]/48+[Nb]/93-[C]/12-[N]/14
                                    表2-1
   № 钢种  清除氧化皮水压(kg/cm2)   *轧制区分 热精轧出口侧温度(℃) Ar3以下的压下率(％) 卷取温度(℃) 氧化皮厚度(μm)      还原退火处理   **氧化皮还原率(％)    TS(MPa)    ***延伸率(％)     ***γ值   备注
   氢(％) 温度(℃) 时间(S)
    1     A     450 连续     750     -   610   3.0   20   820   40     71     420     32     0.6 适合例
    2     A     350 单独     760     -   610   3.0                        钢板后端部产生断面收缩 比较例
    3     B     450 连续     750     -   450   3.5   20   820   40     71     500     28     0.7 适合例
    4     B     100 连续     750     -   450   5.5   20   820   40     45     500     28     0.7 比较例
    5     B     350 连续     760     -   620   3.8   20   730   40     39     530     24     0.6 比较例
    6     B     350 连续     900     -   600   8.8   20   820   40     28     570     25     0.8 比较例
    7     B     350 连续     450     -   350   1.3                         未能轧制到板厚0.8mm 比较例
    8     C     350 连续     750     -   600   4.2                           钢板边缘产生裂纹 比较例
    9     D     450 连续     750     75   610   2.9   20   820   40     71     500     30     1.4 适合例
    10     D     250 连续     820     30   610   5.5   20   820   60     45     480     33     1.2 比较例
                                           表2-2
  № 钢种 清除氧化皮水压(kg/cm2)   *轧制区分 热精轧出口侧温度(℃) Ar3以下的压下率(％) 卷取温度(℃)  氧化皮厚度(μm)         还原退火处理 **氧化皮还原率(％)   TS(MPa)(％) ***延伸率(％)   ***γ值   备注
  氢(％)   温度(℃)   时间(S)
  11   D     350 连续   760   75   620   3.1   20   730   60   39   540   27   1.0   比较例
  12   E     350 连续   760   75   620   3.6   20   820   40   68   460   41   1.8   适合例
  13   F     350 连续   760   75   620   3.6   20   820   40   68   370   41   1.7   适合例
  14   F     150 连续   780   65   600   6.2   20   820   40   42   360   42   1.6   比较例
  15   F     350 连续   930   0   680   9.5   20   820   40   27   350   43   1.0   比较例
  16   G     350 连续   750   75   590   2.7   20   820   40   68   510   31   1.4   比较例
*轧制区分：连续是指将钢板彼此焊接，连续进行热精轧，在钢板上产生张力。
           单独是指一个钢坯进行热精轧，钢板上不产生张力。
**氧化皮还原率是预先另外求出酸洗除去的氧化皮量，根据与镀覆时同样条件的退火还原所减少的重量算出还原铁量，
  求出二者的比例。
***钢板材质是镀覆后试验求出的。
                                           表3
  № 钢种 热精轧温度(℃)  卷取温度(℃) 去除氧化皮 冷轧压下率(％)        还原退火处理      TS(MPa)     *延伸率(％)     *γ值(％)   备注
  氢(％)   温度(℃)   时间(S)
  17   B   900   600   酸洗   65   20   820     40     570     25     0.7 现有技术例
  18   C   930   680   酸洗   75   20   820     40     500     31     1.6 现有技术例
*钢板材质是镀覆后试验求出的。
                                   表4-1
  №            镀浴   镀覆时间(S)   镀覆量(g/m2)    镀层外观     *钢球冲击结果     *180°外弯曲试验结果     **钢板综合评价     备注
  组成   温度(℃)
  1  Zn-5％Al     460     3     60     良好     1     1     ◎     适合例
  3  Zn-5％Al     460     3     120     良好     1     1     ◎     适合例
  4  Zn-5％Al     460     3     120     良好     3     3     △     比较例
  5  Zn-0.2％Al     460     3     120     良好     3     3     △     比较例
  6  Zn-0.2％Al     460     3     120     良好     3     3     △     比较例
  9  Zn-0.2％Al     460     3     60     良好     1     1     ◎     适合例
  10  Zn-0.2％Al     460     3     0     良好     3     2     △     比较例
  11  Zn-0.2％Al     460     3     220     良好     3     3     △     比较例
  12  Zn-0.2％Al     460     3     120     良好     1     1     ◎     适合例
                                            表4-2
  №             镀浴   镀覆时间(S)   镀覆量(g/m2)   镀层外观     *钢球冲击结果     *180°外弯曲试验结果     **钢板综合评价     备注
  组成   温度(℃)
  13   Zn-5％Al     460     3     120   良好     1     1     ◎     适合例
  14   Zn-5％Al     460     3     120   良好     3     3     △     比较例
  15   Zn-5％Al     460     3     90   良好     4     3     △     比较例
  16   Zn-5％Al     460     3     90   良好     1     1     ◎     适合例
  17   Zn-0.2％Al     460     3     90 镀不上     3     3     ×     以往例
  18   Zn-0.2％Al     460     3     60 镀不上     2     1     ×     以往例
*镀层附着力评价采用钢求冲击试验和180°外弯曲试验
(优)1：试验后进行胶带剥离，镀覆表面没有变化
    2：镀覆试验部分有小的毛羽立
    3：镀覆试验部分产生小的剥离
(劣)4：镀覆试验部分大半剥离**钢板综合评价
(优)◎镀覆良好，并且材质的TS＞400MPa或γ＞1.3
    △镀层附着力不足，或者不满足材质TS＞400MPa或γ＞1.3
(劣)×镀不上

Claims (6)

1.镀覆钢板的制造方法，其特征在于，将含C：0.5％(重量)以下的钢坯加热至Ac3相变点以上的温度区，然后进行热粗轧和热精轧，在轧制期间向钢板表面至少喷射1次出口压力为300kg/cm2以上的高压水，除去氧化铁层，同时将最终热精轧机出口一侧的钢板温度设定为500℃以上、800℃以下，将该钢板卷取后，在退火炉中及750℃以上、900℃以下的钢板温度条件下使钢板表面的氧化铁层50％以上、98％以下还原，然后进行镀覆，在热粗轧结束之后、热精轧之前，向钢板表面的整个宽度上至少喷射1次出口压力为300kgf/cm2以上的高压水。
2.根据权利要求1所述的镀覆钢板的制造方法，其特征在于，使用C：0.02％(重量)以上、0.5％(重量)以下、Si：2％(重量)以下和Mn：3％(重量)以下的钢坯，在热精轧的前后两端赋予张力，与此同时进行热精轧。
3.根据权利要求1所述的镀覆钢板的制造方法，其特征在于，使用C：不到0.02％(重量)、Si：2％(重量)以下、Mn：3％(重量)以下、Ti：0.2％(重量)以下、Nb：0.2％(重量)以下和N：0.01％(重量)以下并且满足下面的公式(1)的钢坯，在Ar3相变点以下的温度区中进行压下率60％以上的热精轧，将制成的钢板卷取后，在退火炉中及750℃以上、900℃和Acs相变点二者中较低一方的温度以下还原，然后进行镀覆，
[C]/12+[N]/14≤[Ti]/48+[Nb]/93.......(1)
4.根据权利要求1所述的镀覆钢板的制造方法，其特征在于，所述的镀覆是热浸镀。
5.根据权利要求4所述的镀覆钢板的制造方法，其特征在于，所述的热浸镀是热浸镀锌。
6.根据权利要求5所述的镀覆钢板的制造方法，其特征在于，在热浸镀锌之后接着进行合金化处理。
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