CN113166305A - 四氟乙烯聚合物、空气过滤器滤材、过滤件及空气过滤器单元 - Google Patents

四氟乙烯聚合物、空气过滤器滤材、过滤件及空气过滤器单元 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种能够针对所获得的空气过滤器滤材将压力损失抑制为较低并且使多个部位的压力损失均质化的四氟乙烯聚合物、空气过滤器滤材、过滤件及空气过滤器单元。本发明的四氟乙烯聚合物具有延伸性及非熔融加工性，且于针对从未加热至300℃以上的温度的测定用未焙烧聚合物，利用示差扫描热量计以升温速度2℃/分钟所得的熔解热曲线中，较表示极小点的温度Tp℃(其中，340≦Tp≦345)低2.5℃的温度T0℃以上且350℃以下时的吸热量S2mJ/mg与320℃以上T0℃以下的吸热量S1mJ/mg的比[S2/S1]为0.60以上，且于熔解热曲线中，通过自温度Tp℃的极小点至基准线为止的垂直线的一半位置的与基准线平行的线、与熔解热曲线的2个交点处的温度之差即半值宽HW为5.0以上。

Description

四氟乙烯聚合物、空气过滤器滤材、过滤件及空气过滤器单元
技术领域
本发明涉及一种四氟乙烯聚合物、空气过滤器滤材、过滤件及空气过滤器单元。
背景技术
先前以来聚四氟乙烯(以下，存在简称为PTFE的情形)于各种用途中得到使用。例如，通过使将PTFE细粉膏状挤出成形所得的挤出物于未烧结状态下进行延伸，可获得透气性布材料。
而且，例如关于专利文献1(日本专利特开2002-201217号公报)中所记载的四氟乙烯聚合物，认为标准比重(SSG)为2.160以下者的延伸均匀性优异。
发明内容
发明所要解决的技术问题
然而，于由四氟乙烯聚合物制作空气过滤器滤材的情形时，关于针对所获得的空气过滤器滤材，将压力损失抑制为较低并且使多个部位的压力损失均质化，在此之前未进行任何研究。
解决技术问题所采用的技术方案
第1观点的四氟乙烯聚合物具有延伸性及非熔融加工性。该四氟乙烯聚合物之比[S2/S1]为0.60以上。此处，于熔解热曲线中，将T0℃以上且350℃以下的吸热量(mJ/mg)设为S2，将320℃以上且T0℃以下的吸热量(mJ/mg)设为S1。T0℃是较表示极小点的温度Tp℃(其中，340≦Tp≦345)低2.5℃的温度。熔解热曲线是指针对从未加热至300℃以上的温度的测定用未焙烧聚合物，利用示差扫描热量计以升温速度2℃/分钟所得的熔解热曲线。又，关于四氟乙烯聚合物，于熔解热曲线中，通过自温度Tp℃的极小点至基准线为止的垂直线的一半位置的与基准线平行的线、与上述熔解热曲线的2个交点处的温度之差即半值宽HW为5.0以上。
再者，基准线是熔解热曲线中通过将305℃下的值与355℃下的值连结所绘制的线。
该四氟乙烯聚合物由于比[S2/S1]为0.60以上，故而相对低分子量的成分的比率被抑制为较少，因此能够抑制由于低分子量者所存在的部位优先延伸而产生的延伸后的膜的不均，而使所获得的空气过滤器滤材的多个部位的压力损失的均质性变得良好。
此处，通常而言，于熔解热曲线中，横轴的温度与分子量相关，纵轴的吸热量与存在量相关。此处，存在熔解热曲线中的基准线越长，则分子量分布越广泛的倾向。但，高分子量或低分子量者中基准线附近者(S1的左端部或S2的右端部)由于存在量或存在比率较少，故而对空气过滤器滤材的物性造成的不良影响较小。另一方面，关于半值宽HW，距基准线的距离亦较长，且作为存在量或存在比率，以无法忽视对空气过滤器滤材的物性造成的影响的程度大量存在。相对于此，该四氟乙烯聚合物的半值宽HW为5.0以上。藉此，即便于比[S2/S1]为0.60以上且相对高分子量者的存在比率较高的情形时，亦能够将通过延伸所得的空气过滤器滤材的压力损失抑制为较小。
第2观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点的四氟乙烯聚合物，其标准比重为2.140以上2.165以下。
该四氟乙烯聚合物能够使压延性及延伸性良好。
所谓“延伸性”，是指由四氟乙烯聚合物所得到的未焙烧成形体具有延伸加工性。
所谓“未焙烧成形体”，是指包含未焙烧聚合物的成形体，该未焙烧聚合物从未加热至熔解热曲线中的表示极小点的温度Tp℃以上的温度。
第3观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点或第2观点的四氟乙烯聚合物，其比[S2/S1]为0.95以下。
该四氟乙烯聚合物能够将所获得的空气过滤器滤材中的压力损失抑制为较低并且使多个部位的压力损失均质化。
第4观点的四氟乙烯聚合物是如第3观点的四氟乙烯聚合物，其比[S2/S1]未达0.90。
该四氟乙烯聚合物容易使成形加工性良好。
第5观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点至第4观点中任一项的四氟乙烯聚合物，其用于制作空气过滤器滤材。
该四氟乙烯聚合物通过用于制作空气过滤器滤材，可获得多个部位的压力损失得到均质化的空气过滤器滤材。
第6观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点至第5观点中任一项的四氟乙烯聚合物，其用于制作空气过滤器滤材的厚度为1000μm以下的空气过滤器滤材。
该四氟乙烯聚合物能够使所获得的空气过滤器滤材中的膜厚变薄并且使多个部位的压力损失均质化。
第7观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点至第6观点中任一项的四氟乙烯聚合物，其用于制作使包含粒径0.3μm的NaCl粒子的空气以流速5.3cm/秒通过时上述粒子的捕获效率为99.97％以上的空气过滤器滤材。
该四氟乙烯聚合物能够提高所获得的空气过滤器滤材中的捕获效率，并且使多个部位的压力损失均质化。
第8观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点至第7观点中任一项的四氟乙烯聚合物，其用于制作使空气以流速5.3cm/秒通过时压力损失为250Pa以下的空气过滤器滤材。
该四氟乙烯聚合物能够将所获得的空气过滤器滤材中的压力损失抑制为较低并且使多个部位的压力损失均质化。
第9观点的四氟乙烯聚合物是如第1观点至第8观点中任一项的四氟乙烯聚合物，其用于制作压力损失的变异系数为6.0以下的空气过滤器滤材。
该四氟乙烯聚合物能够使所获得的空气过滤器滤材的多个部位的压力损失充分地均质化。
第10观点的空气过滤器滤材是使用如第1观点至第9观点中任一项的四氟乙烯聚合物所制作的。
该空气过滤器滤材使多个部位的压力损失的均质性优异。
第11观点的空气过滤件是将如第10观点的空气过滤器滤材加工成锯齿形状而构成，该锯齿形状是交替地反复山折及谷折而成。再者，“过滤件”并无特别限定，例如不为平坦的片状，而为通过交替地进行山折及谷折而折迭而成的锯齿形状，可以能够收容于任意壳体的方式整形。
第12观点的空气过滤器单元具备如第10观点的空气过滤器滤材或如第11观点的过滤件、及保持空气过滤器滤材或过滤件的壳体。
附图说明
图1是表示空气过滤器滤材(其1)的层构成的概略剖视图。
图2是表示空气过滤器滤材(其2)的层构成的概略剖视图。
图3是表示空气过滤器滤材(其3)的层构成的概略剖视图。
图4是过滤件的外观立体图。
图5是空气过滤器单元的外观立体图。
图6是表示用于PTFE膜的向长边方向延伸的装置的模式图。
图7是表示用于PTFE膜的向宽度方向延伸的装置(左半部分)、及于PTFE膜层压不织布的装置(右半部分)的模式图。
具体实施方式
(1)聚四氟乙烯聚合物
本发明的聚四氟乙烯聚合物具有延伸性及非熔融加工性。再者，所谓“非熔融加工性”，是指由于具有较高的熔融粘度，故而于熔融状态下不容易流动，而难以进行熔融加工。作为四氟乙烯聚合物，较佳为380℃下的熔融黏度为1×108Pa·S以上。
关于本发明的四氟乙烯聚合物，于针对从未加热至300℃以上的温度的测定用未焙烧聚合物，利用示差扫描热量计以升温速度2℃/分钟所得的熔解热曲线中，较表示极小点的温度Tp℃(其中，340≦Tp≦345)低2.5℃的温度T0℃以上350℃以下的吸热量S2 mJ/mg与320℃以上且上述T0℃以下的吸热量S1 mJ/mg之比[S2/S1]为0.60以上。
上述“测定用未焙烧聚合物”是四氟乙烯聚合物且从未加热至300℃以上的温度。上述测定用未焙烧聚合物有若上述熔解热曲线中的极小点(峰顶)未达340℃，则成膜性变差的倾向，而有难以进行延伸加工的情形。
于上述熔解热曲线的图中，上述温度T0℃以上且350℃以下的吸热量S2 mJ/mg相当于该熔解热曲线与其基准线所形成的区域中上述温度范围内的面积。同样地，320℃以上且上述温度T0℃以下的吸热量S1 mJ/mg相当于该熔解热曲线与其基准线所形成的区域中该温度范围内的面积。再者，所谓基准线，是指熔解热曲线中通过将305℃下的值与355℃下的值连结所绘制的线。
通过将上述温度T0℃设为求出上述吸热量S2及吸热量S1时的边界温度，而抑制因由使用的示差扫描热量计的机种差异造成的峰位置等熔解热曲线上的差异所产生的影响，并且容易出现比[S2/S1]的差异。
本发明的四氟乙烯聚合物是上述吸热量S2 mJ/mg与上述吸热量S1mJ/mg之比[S2/S1]为0.60以上。若将上述S2与上述S1加以比较，则可谓上述S2表示示差扫描热量计的测定对象即上述测定用未焙烧聚合物整体中相对高分子量的聚合物的存在比率。又，可谓上述S1表示上述测定用未焙烧聚合物整体中相对低分子量的聚合物的存在比率。而且，四氟乙烯聚合物由于上述比[S2/S1]为0.60以上，故而可谓高分子量体相对较多且减少了例如熔解热曲线中熔解热较低的低分子量体。
通常，关于四氟乙烯聚合物，认为若混合存在聚合物分子链较短者，则于受到延伸时等的剪力时，聚合物分子链间的纠缠容易解开，但本发明的四氟乙烯聚合物中，此种聚合物分子链较短者相对较少，另一方面，聚合物分子链较长者相对较多。因此，认为本发明的四氟乙烯聚合物容易维持受到剪力的情形时的聚合物分子间的纠缠，而能够获得膜均质性优异的延伸体。关于使用本发明的四氟乙烯聚合物所得的延伸体的膜均质性，例如可作为针对通过双轴延伸所得的延伸体，使气流于多个部位通过而评价的压力损失均质者来进行评价。
再者，所谓由四氟乙烯聚合物制成的空气过滤器滤材的压力损失均质，例如较佳为将压力损失分布的标准偏差除以平均值而成的变异系数CV为5％以下。变异系数CV的下限值例如为1％。滤材的压力损失分布例如通过将滤材格子状地分割为100个，测定各格子内的直径100mm的区域的压力损失而获得。压力损失的测定例如可通过如下方式进行：使用具备在接近滤材表面的状态下进行滤材的两面的测定的测压计的测定装置，以该测压计于各区域的下游侧的表面上沿着预定的路径移动的方式操作该测定装置。而且，根据包含所测得的各区域的压力损失的压力损失分布算出标准偏差，用其除以所测得的全部区域的压力损失的平均值，藉此可求出变异系数CV(％)。再者，空气过滤器用滤材的大小并无特别限制，例如，长边方向长度为100～1000m，宽度方向长度为600～2000mm。
上述比[S2/S1]较佳为0.65以上，更佳为0.70以上。作为上述比[S2/S1]的上限，就容易减少所获得的空气过滤器滤材的压力损失的方面而言，较佳为0.95以下，就容易使成形加工性良好的观点而言，较佳为未达0.90。
关于本发明的四氟乙烯聚合物，于熔解热曲线中，通过自温度Tp℃的极小点至基准线为止的垂直线的一半位置的与基准线平行的线、与熔解热曲线的2个交点处的温度之差即半值宽HW为5.0以上。
通常于熔解热曲线中，横轴的温度与分子量相关，纵轴的吸热量与存在量相关。此处，有熔解热曲线中的基准线越长，则分子量分布越宽的倾向。但，高分子量或低分子量者中基准线附近者(S1的左端部或S2的右端部)由于存在量或存在比率较少，故而对空气过滤器滤材的物性造成的不良影响较小。另一方面，关于半值宽HW，距基准线的距离亦较长，作为存在量或存在比率，以无法忽视对空气过滤器滤材的物性造成的影响的程度大量存在。因此，即便上述比[S2/S1]为0.60以上，于低分子量者相对于高分子量者的存在比率过小的情形时等，亦存在难以将所获得的空气过滤器滤材的压力损失抑制为较小的情形。相对于此，于本发明的四氟乙烯聚合物中，半值宽HW为5.0以上。藉此，即便于比[S2/S1]为0.60以上且相对高分子量者的存在比率较高的情形时，亦能够将通过延伸所得的空气过滤器滤材的压力损失抑制为较小。再者，就将通过延伸所得的空气过滤器滤材的压力损失抑制为较小的观点而言，半值宽HW较佳为6.0以上，更佳为7.5以上，进而较佳为9.0以上。再者，就抑制因聚合物分子链较短者大量存在造成的空气过滤器滤材的压力损失的均质性的下降的观点而言，半值宽HW可为20.0以下，较佳为15.0以下。
再者，本发明的四氟乙烯聚合物的形态并无特别限定，例如，亦可为分散于水性介质中而成的四氟乙烯聚合物水性分散液。
关于四氟乙烯聚合物，就使压延性及延伸性良好的观点而言，较佳为标准比重[SSG]为2.140以上2.165以下。又，关于四氟乙烯聚合物的标准比重[SSG]，就即便以较高的延伸倍率进行延伸加工亦可获得断裂强度较高的多孔体的方面而言，较佳为2.160以下。再者，标准比重[SSG]是视为平均分子量的指标，通常其值越低，则平均分子量越高。再者，标准比重[SSG]是使用依据ASTM D4895-89所成形的样品，并通过依据ASTM D-792的水置换法所测得的。
聚四氟乙烯聚合物为聚四氟乙烯[PTFE]，作为该PTFE，可为四氟乙烯[TFE]均聚物，亦可为改性PTFE。
所谓“改性PTFE”，是指通过于不会大幅损害TFE均聚物的性质的范围内将微量的TFE以外的单体与TFE一起供至聚合所获得的TFE共聚物。作为上述TFE以外的单体，例如可列举具有乙烯性不饱和基的含氟单体。作为上述具有乙烯性不饱和基的含氟单体，例如可列举：六氟丙烯[HFP]、全氟(烷基乙烯醚)[PAVE]、三氟氯乙烯[CTFE]、(全氟甲基)乙烯、(全氟丁基)乙烯、全氟丁烯-1、全氟己烯-1、全氟壬烯-1等。作为上述PAVE，例如可列举全氟(甲基乙烯醚)[PMVE]、全氟(乙基乙烯醚)[PEVE]、全氟(丙基乙烯醚)[PPVE]等。上述TFE以外的单体可仅使用1种，亦可将2种以上并用。基于上述TFE以外的单体的重复单元的合计量较佳为基于形成聚四氟乙烯聚合物的全部单体的重复单元的总量的1质量％以下，更佳为0.5质量％以下。
本发明的四氟乙烯聚合物例如可通过乳化聚合而获得。乳化聚合通常可使TFE或TFE与其他共聚物于含有分散剂及聚合起始剂的水性介质中进行。
于乳化聚合中，聚合温度通常为20～100℃，较佳为50～85℃，聚合压力通常为0.5～3.0MPa。
作为乳化聚合中的聚合起始剂，较佳为自由基聚合起始剂、氧化还原系聚合起始剂等。聚合起始剂的量越少，就可抑制损害延伸体的均质性的低分子量的四氟乙烯聚合物的生成，获得SSG较低且比[S2/S1]较高的四氟乙烯聚合物的方面而言越佳，但若过少，则有聚合速度变得过小的倾向，若过多，则有生成SSG较高且比[S2/S1]较低的四氟乙烯聚合物的倾向。作为自由基聚合起始剂，例如可列举水溶性有机过氧化物，较佳为过硫酸铵、过硫酸钾等过硫酸盐，更佳为过硫酸铵。该等可仅使用1种，亦可将2种以上组合使用。自由基聚合起始剂较佳为相当于所使用的水性介质的质量的1～100ppm的量，更佳为相当于1～10ppm的量。
作为氧化还原系聚合起始剂，可列举过硫酸盐、溴酸盐等水溶性氧化剂与亚硫酸盐、二亚胺等还原剂的组合。于使用氧化还原系聚合起始剂作为聚合起始剂的情形时，可获得SSG较低且断裂强度较高的四氟乙烯聚合物。氧化还原系聚合起始剂较佳为相当于所使用的水性介质的质量的1～100ppm的量，更佳为相当于1～10ppm的量。
乳化聚合较佳为于1种或2种以上的稳定剂的存在下进行。作为稳定剂，较佳为石蜡、氟系油、氟系化合物、聚硅氧油等，其中，较佳为石蜡。作为石蜡，较佳为熔点为40～65℃者，更佳为熔点为50～65℃者。石蜡的使用量较佳为相当于上述水性介质的0.1～12质量％的量，更佳为相当于0.1～8质量％的量。
乳化聚合通常将上述TFE、TFE以外的单体、分散剂及聚合起始剂于水性介质中进行混合，于以所生成的四氟乙烯聚合物微粒子不会凝聚的方式设定的搅拌条件下平稳地搅拌而进行。
作为四氟乙烯聚合物水性分散液，通常为上述四氟乙烯聚合物微粒子于水性介质中在上述分散剂的存在下分散而成者。四氟乙烯聚合物水性分散液可为含有上述本发明的四氟乙烯聚合物并通过上述乳化聚合所获得者且未经后处理者、即聚合完成的水性分散液，亦可为于上述乳化聚合之后进行过浓缩、稀释等后处理者。
本发明的四氟乙烯聚合物亦可为构成通过乳化聚合所得的细粉者。细粉可通过自通过上述乳化聚合所得的四氟乙烯聚合物水性分散液回收四氟乙烯聚合物微粒子，使之凝聚后并进行干燥而获得。凝聚可通过添加凝集剂并搅拌水性分散液而进行，但较佳为不添加凝集剂而通过高速搅拌水性分散液来进行。作为凝集剂，较佳为硝酸、盐酸、碳酸铵、醇，其中，更佳为碳酸铵。于凝聚后进行的干燥并无特别限定，是于较佳为100～250℃、更佳为130～200℃的温度下进行。
又，PTFE细粉可于LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂的存在下使TFE进行乳化共聚而获得。
LogPOW较大的化合物有对环境产生负荷的顾虑，若考虑该情况，则较佳为使用LogPOW为3.4以下的化合物。此前于利用乳化聚合的含氟聚合物的制造中，主要使用全氟辛酸铵[PFOA]作为界面活性剂，PFOA的LogPOW为3.5，因此较佳为替换为LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂。
上述含氟界面活性剂的LogPOW可为2.5以上，亦可为3.0以上。
上述LogPOW是1-辛醇与水的分配系数，且是LogP[式中，P表示含有含氟界面活性剂的辛醇/水(1：1)混合液相分离时的辛醇中的含氟界面活性剂浓度/水中的含氟界面活性剂浓度比]所表示的。
关于LogPOW所表示的辛醇/水分配系数，是于管柱：TOSOH ODS-120T管柱(φ4.6mm×250mm)、溶离液：乙腈/0.6质量％HClO4水＝1/1(vol/vol％)、流速：1.0ml/分钟、样品量：300μL、管柱温度：40℃、检测光：UV(ultraviolet，紫外线)210nm的条件下，针对具有已知的辛醇/水分配系数的标准物质(庚酸、辛酸、壬酸及癸酸)进行HPLC(high performanceliquid chromatograph，高效液相层析)，制作各溶出时间与已知辛醇/水分配系数的校准曲线，基于该校准曲线，根据试样液中的HPLC的溶出时间而算出。
作为上述LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂，较佳为含氟阴离子性界面活性剂，可使用美国专利申请公开第2007/0015864号说明书、美国专利申请公开第2007/0015865号说明书、美国专利申请公开第2007/0015866号说明书、美国专利申请公开第2007/0276103号说明书、美国专利申请公开第2007/0117914号说明书、美国专利申请公开第2007/142541号说明书、美国专利申请公开第2008/0015319号说明书、美国专利第3250808号说明书、美国专利第3271341号说明书、日本专利特开2003-119204号公报、国际公开第2005/042593号、国际公开第2008/060461号、国际公开第2007/046377号、国际公开第2007/119526号、国际公开第2007/046482号、国际公开第2007/046345号中所记载者等。
作为LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂，较佳为选自由
通式：CF3-(CF2)4-COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属)、
通式：CF3CF2CF2OCF(CF3)COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属原子)、
通式：CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属原子)、及
通式：CF3CF2OCF2CF2OCF2COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属原子)
所组成的群中的至少1种含氟界面活性剂。
作为LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂，亦可列举：
通式：CF3OCF2CF2OCF2CF2COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属原子)、
通式：CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COOX(式中，X表示氢原子、NH4或碱金属原子)
等。
于上述含氟界面活性剂为盐的情形时，作为形成该盐的抗衡离子，可列举碱金属离子或NH4+等，作为碱金属离子，例如可列举Na+、K+等。
作为LogPOW为3.4以下的含氟界面活性剂，可列举：CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COOH、CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COONH4、CF3CF2OCF2CF2OCF2COOH、CF3CF2OCF2CF2OCF2COONH4、CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COOH、CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COONH4、CF3-(CF2)4-COOH、CF3-(CF2)4-COONH4、CF3CF2CF2OCF(CF3)COONH4、CF3CF2CF2OCF(CF3)COOH等。
关于包含本发明的四氟乙烯聚合物的细粉，平均一次粒径通常为0.1～0.5μm，较佳为0.1～0.4μm。此处所谓“一次粒子”，是指上述凝聚前的包含四氟乙烯聚合物的粒子，且意指于聚合反应后从未以四氟乙烯聚合物的熔点以上的温度进行过热处理。又，所谓“平均一次粒径”，是指上述“一次粒子”的数量平均粒径。“平均一次粒径”是针对将固形物成分浓度设为0.15质量％的四氟乙烯聚合物水性分散液，制成对于单位长度的550nm的投射光的透过率与根据电子显微镜照片确定的平均粒径的校准曲线，针对作为测定对象的四氟乙烯聚合物水性分散液，测定上述透过率，基于上述校准曲线而间接求出的值。关于上述细粉，平均粒径较佳为100～1000μm，更佳为400～600μm。此处的平均粒径是依据ASTM D 1457所测得的。
包含本发明的四氟乙烯聚合物的细粉的挤出加工性良好，例如可于20MPa以下的挤出压力下膏状挤出。再者，所谓挤出压力，是于减速比100、挤出速度51cm/分钟、25℃的条件下通过孔口(直径2.5cm、孔面长度1.1cm、导入角30°)而进行膏状挤出时所测得的。
关于由本发明的四氟乙烯聚合物制作的氟树脂多孔膜(及具有其的空气过滤器滤材)，即便例如总延伸倍率以面积基准计为100倍，膜外观亦均匀。
将包含四氟乙烯聚合物的细粉膏状挤出成形后进行压延，进而进行延伸，藉此可获得延伸体。
关于膏状挤出成形，通常将上述细粉与挤出助剂(润滑剂)混合后进行预成形而挤出。挤出助剂并无特别限定，可使用先前公知者，但较佳为石脑油等沸点为150℃以上的石油系烃。挤出助剂的添加量只要为相当于上述细粉与挤出助剂的合计质量的10～40质量％的量即可。预成形及挤出可通过先前公知的方法进行，可选择适当条件。
压延可使用直径300～700mm的辊来进行。通过压延所获得的片的厚度较佳为50～500μm，更佳为100～300μm。延伸可于100～300℃的温度下进行。延伸可视所需的制品而适当选择延伸速度及延伸倍率，通常可以10～1000％/秒的速度于延伸倍率3倍(300％)以上的条件下进行。于延伸后，于为了提升强度或获得尺寸稳定性而进行热固定的情形时，热固定温度较佳为250～400℃。
以下，举例对使用上述四氟乙烯聚合物所制作的氟树脂多孔膜、具有其的空气过滤器滤材(以下，亦简称作滤材)、过滤件、及空气过滤器单元等进行说明。
(2)氟树脂多孔膜
使用四氟乙烯聚合物所制作的氟树脂多孔膜的膜厚较佳为50.0μm以下，更佳为25.0μm以下，亦可为15.0μm以下。于膜厚较薄的情形时，多孔膜中的多个部位的压力损失的均质性更容易成为问题，但即便于该情形时，使用上述四氟乙烯聚合物所制作的多孔膜亦可具备压力损失的均质性。
关于使用四氟乙烯聚合物所制作的多孔膜，使包含粒径0.3μm的NaCl粒子的空气以流速5.3cm/秒通过时粒子的捕获效率较佳为99.97％以上，亦可为99.99％以上。
使用四氟乙烯聚合物所制作的多孔膜的压力损失较佳为250Pa以下，更佳为20Pa以上200Pa以下。
使用四氟乙烯聚合物所制作的多孔膜的压力损失的变异系数较佳为6.0以下，更佳为5.0以下。藉此，可避免由于存在压力损失较低的部位而导致捕获效率下降。
(3)透气性支持膜
透气性支持膜配置于氟树脂多孔膜的上游侧或下游侧或者上游侧及下游侧两侧以支持氟树脂多孔膜。因此，即便氟树脂多孔膜的膜厚较薄等而难以竖立，亦能够通过透气性支持膜的支持而使氟树脂多孔膜立起。又，作为空气过滤器滤材的强度得以确保，而变得容易操作。
透气性支持膜的材质及构造并无特别限定，例如可列举不织布、织布、金属网、树脂网等。其中，就强度、捕获性、柔软性、作业性的方面而言，较佳为具有热熔合性的不织布。不织布较佳为构成纤维的一部分或全部具有芯/鞘构造的不织布、包括包含低熔点材料的纤维的层与包含高熔点材料的纤维的层的2层的2层不织布、于表面涂布有热熔合性树脂的不织布。作为此种不织布，例如可列举纺粘不织布。又，芯/鞘构造的不织布较佳为芯成分的熔点高于鞘成分者。例如，作为芯/鞘的各材料的组合，例如可列举：PET(polyethyleneterephthalate，聚对苯二甲酸乙二酯)/PE(polyethylene，聚乙烯)、高熔点聚酯/低熔点聚酯。作为2层不织布的低熔点材料/高熔点材料的组合，例如可列举PE/PET、PP(Polypropylene，聚丙烯)/PET、PBT(polybutylene terephthalate，聚对苯二甲酸丁二醇酯)/PET、低熔点PET/高熔点PET。作为于表面涂布有热熔合性树脂的不织布，例如可列举于PET不织布涂布有EVA(乙烯乙酸乙烯酯共聚树脂)者、于PET不织布涂布有烯烃树脂者。
不织布的材质并无特别限定，可使用聚烯烃(PE、PP等)、聚酰胺、聚酯(PET等)、芳香族聚酰胺、或该等的复合材等。
关于透气性支持膜，可通过利用加热使透气性支持膜的一部分熔融、或者通过热熔树脂的熔融而利用投锚效应或者利用反应性接着剂等的接着以与氟树脂多孔膜接合。
透气性支持膜亦可为与上述氟树脂多孔膜相比压力损失、捕获效率及防尘量均极低而实质上亦可视为0者。透气性支持膜的压力损失例如较佳为10Pa以下，更佳为5Pa以下，进而较佳为1Pa以下。又，透气性支持膜的粒径0.3μm的聚α烯烃的各捕获效率亦可为例如实质上可视为0或大致0者。透气性支持膜的厚度例如较佳为0.3mm以下，更佳为0.25mm以下。透气性支持膜的单位面积重量例如较佳为20g/m2以上50g/m2以下。
(4)空气过滤器滤材
以上所述的空气过滤器滤材的具体层构成并无特别限定，例如，可例示以下所示者。
亦可为如图1所示的空气过滤器滤材30般，氟树脂多孔膜31与透气性支持膜33于空气流动方向上积层而构成者。透气性支持膜33可设置于氟树脂多孔膜31的背风侧，亦可设置于迎风侧，亦可设置于背风侧及迎风侧两侧。
亦可为如图2所示的空气过滤器滤材30，具有第1氟树脂多孔膜31a及相对于第1氟树脂多孔膜31a配置于下游侧的第2氟树脂多孔膜31b而构成的氟树脂多孔膜31与透气性支持膜33于空气流动方向上积层而构成者。于该情形时，透气性支持膜33相对于第1氟树脂多孔膜31a及第2氟树脂多孔膜31b，可设置于背风侧，亦可设置于迎风侧，亦可设置于背风侧及迎风侧两侧。进而，透气性支持膜33亦可设置于第1氟树脂多孔膜31a与第2氟树脂多孔膜31b之间。
亦可为如图3所示的空气过滤器滤材30，具有多片(例如，2片)的相同的氟树脂多孔膜31c而构成的氟树脂多孔膜31与透气性支持膜33于空气流动方向上积层而构成者。即便于该情形时，透气性支持膜33亦相对于复数片相同的氟树脂多孔膜31c，可设置于背风侧，亦可设置于迎风侧，亦可设置于背风侧及迎风侧两侧。进而，透气性支持膜33亦可设置于复数片相同的氟树脂多孔膜31c之间。
又，该等各膜或层等的重迭方式并无特别限定，可为利用投锚效应的贴合，亦可为使用反应性接着剂等的贴合，亦可简单重迭放置，上述投锚效应是由因加热引起的局部熔融或热熔树脂的熔融所带来的。再者，通过贴合，各膜或层的厚度实质上不会产生变化。
再者，上述所有空气过滤器滤材的压力损失均无特别限定，例如较佳为250Pa以下，更佳为20Pa以上且200Pa以下。
又，关于上述任一空气过滤器滤材，使包含粒径0.3μm的NaCl粒子的空气以流速5.3cm/秒通过时粒子的捕获效率均较佳为99.97％以上，亦可为99.99％以上。
又，作为空气过滤器滤材，厚度并无特别限定，例如为50μm以上1000μm以下，较佳为200μm以上800μm以下，更佳为300μm以上500μm以下。空气过滤器滤材的厚度是于特定的测定装置中对测定对象施加0.3N的负载时的厚度的值。
(5)过滤件
其次，参照图4，对本实施形态的过滤件进行说明。
图4是本实施形态的过滤件20的外观立体图。
过滤件20具备上述说明的空气过滤器滤材(例如，空气过滤器滤材30等)。过滤件20的空气过滤器滤材是加工(褶裙状加工)成山折及谷折交替地反复而成的锯齿形状的加工过滤材。褶裙状加工例如可通过旋转式折迭机进行。滤材的折迭宽度并无特别限定，例如为25mm以上280mm以下。过滤件20通过实施褶裙状加工，可增加用于空气过滤器单元的情形时的滤材的迭入面积，藉此，可获得捕获效率较高的空气过滤器单元。
过滤件20除了滤材以外，亦可进而具备用以保持用于空气过滤器单元的情形时的褶间隔的间隔件(未图示)。间隔件的材质并无特别限定，可较佳地使用热熔树脂。又，空气过滤器滤材30具有多个压纹突起，亦可通过此种压纹突起来保持褶间隔。
(6)空气过滤器单元
其次，参照图5，对空气过滤器单元1进行说明。
图5是本实施形态的空气过滤器单元1的外观立体图。
空气过滤器单元1具备上述说明的空气过滤器滤材或过滤件、及保持空气过滤器滤材或过滤件的壳体25。换言之，空气过滤器单元可以将未进行山折谷折的滤材保持于壳体的方式制作，亦可以将过滤件20保持于壳体25的方式制作。图5所示的空气过滤器单元1是使用过滤件20及壳体25所制作的。
壳体25是例如将板材组合或将树脂成形而制作，过滤件20与壳体25之间较佳为利用密封剂进行密封。密封剂是用以防止过滤件20与壳体25之间的泄漏的，例如可使用环氧、丙烯酸、胺基甲酸酯系等树脂制的。
具备过滤件20及壳体25的空气过滤器单元1可为使平板状延伸的1个过滤件20以收纳至壳体25的内侧的方式保持的迷你褶裙型空气过滤器单元，亦可为使平板状延伸的过滤件多个并排地保持于壳体的V排型空气过滤器单元或单式集管型空气过滤器单元。
(7)用途之例
空气过滤器滤材、过滤件、空气过滤器单元例如用于如下用途。
ULPA过滤器(Ultra low Penetration Air Filter，超低渗透空气过滤器)(半导体制造用)、HEPA过滤器(High efficiency particulate air Filter，高效空气过滤器)(医院、半导体制造用)、圆筒滤芯式过滤器(产业用)、袋滤器(产业用)、耐热袋滤器(排气处理用)、耐热百褶过滤器(排气处理用)、SINBRAN(注册商标)过滤器(产业用)、触媒过滤器(排气处理用)、附带吸附剂的过滤器(HDD组装用)、附带吸附剂的通气口过滤器(HDD(HardDisk Drive，硬碟驱动器)组装用)、通气口过滤器(HDD组装用等)、吸尘器用过滤器(吸尘器用)、通用复层毛毡材、燃气涡轮机用滤筒(面向燃气涡轮机的互换品用)、冷却过滤器(电子机器壳体用)等领域。
冷冻干燥用容器等的冷冻干燥用材料、面向电子电路或灯的汽车用换气材料、容器盖用等容器用途、电子机器用等保护换气用途、医疗用换气用途等换气/内压调整领域。
[实施例]
以下，示出实施例及比较例，对本发明的内容具体地进行说明。
(实施例1)
于内容积6L的附带搅拌机的SUS(Steel Use Stainless，不锈钢)制反应器中添加3600g的去离子水、104g的石蜡、及5.4g的CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COONH4，将反应器密闭，利用氮气对系内进行置换，将氧去除。将反应器升温至70℃，将TFE填充至反应器中，将反应器设为0.78MPa。作为聚合起始剂，添加18.0mg的过硫酸铵。由于发现聚合压力的下降，故而连续地供给TFE以使压力恒定为0.78MPa。于添加了1248g的TFE的时点添加10.8mg的对苯二酚。于添加了1900g的TFE时停止TFE的供给及搅拌，使反应结束。进行排气直至反应器内的压力成为大气压为止，将内容物自反应器取出并冷却。将澄清的石蜡自PTFE水性分散液去除。所获得的水性分散液的固形物成分浓度为34.5质量％。
将所获得的PTFE水性分散液利用去离子水以固形物成分浓度成为约10质量％的方式进行稀释，于高速搅拌条件下使的凝聚，将所凝聚的湿润粉末于135℃下干燥24小时。测定所获得的PTFE细粉的各种物性(To(＝Tp－2.5)(℃)、吸热峰值比S2/S1、半值宽、标准比重(SSG))。
继而，于20℃下，于所获得的PTFE细粉每1kg添加烃油(IDEMITSU股份有限公司制造的“IP SOLVENT 2028”)0.30kg并进行混合。
然后，通过膏状挤出将该混合物成形为圆棒状。而且，将该圆棒状成形体利用加热至70℃的砑光辊成形为膜状，而获得PTFE膜。使该PTFE膜通过250℃的热风干燥炉而将挤出助剂蒸发除去，而获得平均厚度250μm、平均宽度130mm的未焙烧膜。
然后，使用图6所示的装置，将该未焙烧膜于长边方向上以延伸倍率6.7倍进行延伸。未焙烧膜设置于辊41，经延伸的膜卷取于卷取辊42。又，于延伸温度250℃下进行。再者，于图6中，分别地，43～45表示辊，46、47表示加热辊，48～52表示辊。
然后，使用可连续利用夹具夹住的图7的左半部分所示的装置(拉幅机)，将所获得的长边方向延伸膜于宽度方向上以延伸倍率37倍进行延伸，并进行热固定。此时的延伸温度为290℃，热固定温度为360℃。藉此，获得PTFE多孔膜。此处，测定所获得的PTFE多孔膜的厚度，对膜外观进行评价。
于上述PTFE多孔膜的两面，使用下述不织布A、B，并利用图7的右半部分所示的装置进行热熔合，藉此获得空气过滤器滤材。
不织布A：Unitika股份有限公司制造的“Eleves S0403WDO”PET/PE芯/鞘不织布、单位面积重量40g/m2
不织布B：Unitika股份有限公司制造的“Eleves T0403WDO”PET/PE芯/鞘不织布、单位面积重量40g/m2
再者，于图7中，分别地，61表示卷出辊，62表示预热区域，63表示延伸区域，64表示热固定区域，66表示层压辊，67表示卷取辊。
又，此时的热熔合条件如下所述。
加热温度：200℃线速度：15m/分钟
针对以上述方式获得的空气过滤器滤材，测定压力损失、压力损失的变异系数、捕获效率(0.3μm)、捕获效率(0.1μm)。
(实施例2)
于添加了756g的TFE的时点添加对苯二酚，及于添加了1800g的TFE时结束反应，除此以外，以与实施例1相同的方式获得PTFE水性分散液。所获得的PTFE水性分散液的固形物成分浓度为33.3质量％。与实施例1同样地进行凝聚、干燥而获得PTFE细粉。测定所获得的PTFE细粉的各种物性。
继而，通过膏状挤出将混合烃油所获得的混合物成形为圆棒状，利用砑光辊成形为膜状，将所获得的未焙烧膜于长边方向及宽度方向上进行延伸，于两面设置不织布而获得空气过滤器滤材，该等各步骤与实施例1相同。又，PTFE多孔膜的厚度的测定及膜外观的评价、空气过滤器滤材的压力损失、压力损失的变异系数、捕获效率(0.3μm)、捕获效率(0.1μm)的测定亦与实施例1相同。
(比较例1)
于内容积6L的附带搅拌机的SUS制反应器中添加3600g的去离子水、180g的石蜡、5.4g的CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COONH4、及25.2g的草酸，将反应器密闭，利用氮气对系内进行置换，将氧去除。将反应器升温至70℃，将TFE填充至反应器中，将反应器设为2.70MPa。作为聚合起始剂，将0.01质量％过锰酸钾水溶液连续地添加至反应器中。由于发现聚合压力的下降，故而连续地供给TFE以使压力恒定为2.70MPa。于添加了1200g的TFE时停止TFE的供给及搅拌，使反应结束。添加46.8g的过锰酸水溶液直至反应停止时。进行排气直至反应器内的压力成为大气压为止，将内容物自反应器取出并冷却。将澄清的石蜡自PTFE水性分散液去除。所获得的水性分散液的固形物成分浓度为25.0质量％。
将所获得的PTFE水性分散液利用去离子水以固形物成分浓度成为约10质量％的方式进行稀释，于高速搅拌条件下使其凝聚，将凝聚的湿润粉末于160℃下干燥18小时。测定所获得的PTFE细粉的各种物性。
继而，于20℃下，于所获得的PTFE细粉每1kg中添加烃油0.30kg并进行混合。
再者，通过膏状挤出将该混合物成形为圆棒状，利用砑光辊成形为膜状，将所获得的未焙烧膜于长边方向及宽度方向上进行延伸，于两面设置不织布而获得空气过滤器滤材，该等各步骤是与实施例1相同。又，PTFE多孔膜的厚度的测定及膜外观的评价、空气过滤器滤材的压力损失、压力损失的变异系数、捕获效率(0.3μm)、捕获效率(0.1μm)的测定亦与实施例1相同。
(比较例2)
添加54.0g的过锰酸水溶液直至反应停止时，除此以外，以与比较例1相同的方式获得PTFE水性分散液。所获得的PTFE水性分散液的固形物成分浓度为25.0质量％。与比较例1同样地进行凝聚、干燥而获得PTFE细粉。测定所获得的PTFE细粉的各种物性。
继而，将混合烃油所获得的混合物通过膏状挤出成形为圆棒状，利用砑光辊成形为膜状，将所获得的未焙烧膜于长边方向及宽度方向上进行延伸，于两面设置不织布而获得空气过滤器滤材，该等各步骤与实施例1相同。又，PTFE多孔膜的厚度的测定及膜外观的评价、空气过滤器滤材的压力损失、压力损失的变异系数、捕获效率(0.3μm)、捕获效率(0.1μm)的测定亦与实施例1相同。
(比较例3)
于反应前将360mg的琥珀酸添加至反应器中，添加32.4g的0.01质量％的过锰酸水溶液，及于添加1650g的TFE时使反应结束，除此以外，以与比较例1相同的方式获得PTFE水性分散液。所获得的PTFE水性分散液的固形物成分浓度为31.4质量％。与比较例1同样地进行凝聚、干燥而获得PTFE细粉。测定所获得的PTFE细粉的各种物性。
继而，将混合烃油所获得的混合物通过膏状挤出成形为圆棒状，利用砑光辊成形为膜状，将所获得的未焙烧膜于长边方向及宽度方向上进行延伸，于两面设置不织布而获得空气过滤器滤材，该等各步骤与实施例1相同。又，PTFE多孔膜的厚度的测定及膜外观的评价、空气过滤器滤材的压力损失、压力损失的变异系数、捕获效率(0.3μm)、捕获效率(0.1μm)的测定亦与实施例1相同。
再者，于实施例及比较例中所测定的各物性如下所述。
(固形物成分浓度)
将水性分散液1g于送风干燥机中以150℃、60分钟的条件进行干燥，采用以百分率表示加热残余物的质量相对于水性分散液的质量(1g)的比率的值。
(熔点Tp及比[S2/S1]的测定)
示差扫描热测定[DSC]是使用事先使用铟、铅作为标准样品进行过温度校正的RDC220(SII NanoTechnology公司制造)，将四氟乙烯[TFE]聚合物的细粉约3mg放入至铝制锅(卷曲容器)中，于200ml/分钟的气流下，于270～370℃的温度范围内以2℃/分钟升温而进行。再者，使用铟、铅、锡作为标准样品来校正热量，于测定参考中将空的上述铝制锅密封来使用。
所获得的熔解热曲线是使用Muse标准解析软体(SII NanoTechnology公司制造)，以样品量成为3.0mg的方式标准化后，将求出熔解热曲线的熔解热量的解析范围规定为305～355℃。将本解析范围内表示熔解热量的极小点的温度设为熔点Tp。进而，于本解析范围内，将熔解热曲线于(i)320℃、(ii)To(＝Tp－2.5)℃、(iii)350℃处进行垂直分割，进而计算(c)320～To℃的吸热量S1(mJ/mg)及To～350℃的吸热量S2(mJ/mg)，基于各计算值求出S1与S2之比[S2/S1]。
(半值宽)
针对上述熔解热曲线，求出自温度Tp℃的极小点至基准线为止的垂直线的一半位置上的宽度作为半值宽。具体而言，求出通过垂直线上的温度Tp℃的极小点至基准线为止的长度的一半位置的与基准线平行的线、与熔解热曲线的2个交点的温度的差异作为半值宽。
再者，基准线是于熔解热曲线中通过将305℃下的值与355℃下的值连结而绘制的线。
(标准比重(SSG))
使用依据ASTM D4895-89所成形的样品，通过依据ASTM D-792的水置换法来进行测定。
(膜外观)
针对所获得的PTFE多孔膜，目视外观以进行评价。于评价中，将非常均质者设为◎，将均质者设为○，将不均较多者评价为△。
(空气过滤器滤材的压力损失)
将具有氟树脂多孔膜的空气过滤器滤材的样品设置于直径100mm的圆筒形状的过滤器滤材保持器，利用压缩机对入口侧进行加压，以空气通过滤材的速度成为5.3cm/秒的方式调整空气的流动，于试验样品的上游侧及下游侧使用测压计测定压力，求出上下游间的压力之差作为压力损失。
(压力损失的变异系数)
针对格子状的100个部位，使用直径100mm的过滤器保持器来测定压力损失，该格子状的100个部位是自卷取为辊状的长条滤材(宽度方向长度为650mm)拉出包含前端部的5m左右的部分，于滤材的长边方向上每隔200mm分割为25个，且于宽度方向上去除两端部并每隔130mm分割为4个而成。此处的压力损失的测定是通过如下方式进行：使用于滤材的宽度方向上具备5个以上的过滤器保持器的测定装置，使上述滤材于长边方向上移动，针对多个格子状的部位连续地进行测定。继而，根据包含该等测定所得的压力损失的压力损失分布求出标准偏差，用所求出的标准偏差除以测定所得的所有部位的压力损失的平均值，藉此求出变异系数(％)。
(空气过滤器滤材的捕获效率(粒径0.3μm的NaCl粒子))
依据JIS B9928附件5(规定)NaCl雾剂的产生方法(加压喷雾法)所记载的方法，将利用雾化器产生的NaCl粒子利用静电分级器(TSI公司制造)分级为粒径0.3μm，使用镅241对粒子带电进行中和后，将透过的流量调整为5.3cm/秒，使用粒子计数器(TSI公司制造，CNC)求出作为测定试样的滤材的前后的粒子数，利用下式算出捕获效率。
捕获效率(％)＝(CO/CI)×100
CO＝测定试样所捕获的NaCl 0.3μm的粒子数
CI＝供给至测定试样的NaCl 0.3μm的粒子数
(空气过滤器滤材的捕获效率(粒径0.1μm的NaCl粒子))
使用粒径0.1μm的NaCl粒子代替粒径0.3μm的NaCl粒子，除此以外，以与算出上述粒径0.3μm的NaCl粒子的捕获效率相同的方式算出捕获效率。
(氟树脂多孔膜的厚度)
使用膜厚计(1D-110MH型，Mitutoyo公司制造)，将测定对象重迭5片而测定整体的膜厚，将用该值除以5所得的数值作为1片的膜厚。
将各实施例及各比较例的PTFE细粉、PTFE多孔膜、空气过滤器滤材(并非过滤件或空气过滤器单元，平面状者)的物性示于以下的表中。
[表1]
Figure BDA0003106371310000231
以上，对本发明的实施形态进行了说明，但应理解可不脱离申请专利范围所记载的本发明的宗旨及范围而进行形态或详情的多种多样的变更。
(符号说明)
1 空气过滤器单元
20 过滤件
25 壳体
30 空气过滤器滤材
31 氟树脂多孔膜
31a 第1氟树脂多孔膜
31b 第2氟树脂多孔膜
33 透气性支持膜
先前技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2002-201217号公报。

Claims (12)

1.一种四氟乙烯聚合物，具有延伸性及非熔融加工性，其特征在于，
关于所述四氟乙烯聚合物，于针对从未加热至300℃以上的温度的测定用未焙烧聚合物，利用示差扫描热量计以升温速度2℃/分钟所得的熔解热曲线中，较表示极小点的温度Tp℃(其中，340≦Tp≦345)低2.5℃的温度T0℃以上350℃以下的吸热量S2 mJ/mg与320℃以上且所述T0℃以下的吸热量S1 mJ/mg的比[S2/S1]为0.60以上，
于所述熔解热曲线中，通过自所述温度Tp℃的极小点至基准线为止的垂直线的一半位置的与所述基准线平行的线、与所述熔解热曲线的2个交点处的温度的差即半值宽HW为5.0以上。
2.如权利要求1所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
标准比重为2.140以上2.165以下。
3.如权利要求1或2所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
比[S2/S1]为0.95以下。
4.如权利要求3所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
比[S2/S1]未达到0.90。
5.如权利要求1至4中任一项所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
用于制作空气过滤器滤材。
6.如权利要求1至5中任一项所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
用于制作空气过滤器滤材的厚度为1000μm以下的空气过滤器滤材。
7.如权利要求1至6中任一项所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
用于制作使包含粒径0.3μm的NaCl粒子的空气以流速5.3cm/秒通过时所述粒子的捕获效率为99.97％以上的空气过滤器滤材。
8.如权利要求1至7中任一项所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
用于制作使空气以流速5.3cm/秒通过时压力损失为250Pa以下的空气过滤器滤材。
9.如权利要求1至8中任一项所述的四氟乙烯聚合物，其特征在于，
用于制作压力损失的变异系数为6.0以下的空气过滤器滤材。
10.一种空气过滤器滤材，其特征在于，使用权利要求1至9中任一项所述的四氟乙烯聚合物制作。
11.一种过滤件，其特征在于，将权利要求10所述的空气过滤器滤材加工成交替地反复山折及谷折而成的锯齿形状。
12.一种空气过滤器单元，其特征在于，具备：
权利要求10所述的空气过滤器滤材或权利要求11所述的过滤件；以及
保持所述空气过滤器滤材或所述过滤件的壳体。
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