CN112760577A - 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法 - Google Patents

同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112760577A
CN112760577A CN202011582552.XA CN202011582552A CN112760577A CN 112760577 A CN112760577 A CN 112760577A CN 202011582552 A CN202011582552 A CN 202011582552A CN 112760577 A CN112760577 A CN 112760577A
Authority
CN
China
Prior art keywords
plate
rolling
aluminum
alcocrfeni
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202011582552.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN112760577B (zh
Inventor
张昀
喻海良
罗开广
黄甜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Central South University
Original Assignee
Central South University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Central South University filed Critical Central South University
Priority to CN202011582552.XA priority Critical patent/CN112760577B/zh
Publication of CN112760577A publication Critical patent/CN112760577A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112760577B publication Critical patent/CN112760577B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B21B2001/386—Plates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明为一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，一方面通过高能脉冲热轧大变形，将原材料通过较少轧制道次加工至指定厚度，以减少后续深冷轧制变形道次，减少液氮消耗并节约能源，缩短轧制周期。并且大变形量热轧利于愈合铸态材料内部的气孔、疏松等缺陷，改善AlCoCrFeNi高熵合金颗粒与铝基体界面的结合状态，提高复合材料的致密度。瞬时脉冲产生的电塑性效应以及热轧高温产生的固溶效应都促进溶质Cu原子的扩散，减少晶界脆性Al‑Cu相，增大基体的塑性变形能力。另一方面采用深冷轧制工艺，通过70‑90％的大变形量可大幅度增加基体内的位错密度，达到形变强化和细晶的效果，从而使复合材料板材强度和塑性得到进一步提高。

Description

同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的 方法
技术领域
本发明属于金属基复合材料轧制技术领域，特别涉及一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法。
背景技术
铝基复合材料不仅具有铝合金低密度、良好的铸造和焊接性能以及稳定的低温性能，还具有增强相的高强、高弹性模量、耐磨耐腐蚀以及耐高温氧化等特点，因此在具有节能减重要求的汽车、高铁、飞机蒙皮等运输行业以及运载火箭、洲际导弹等军器制造行业具有广泛的应用前景。
目前通常采用室温轧制或高温热轧的方式制备铝基复合材料板材。但由于AlCoCrFeNi高熵合金增强相具有较高的强度和硬度，室温轧制时板材加工硬化明显，单道次变形量一般较小(<5％)，达到目标变形量所需道次较多，轧制时间长，能源消耗大，生产效率较低。并且2219铝合金作为基体材料，主要溶质Cu元素的质量分数为5.8-6.8％，超过了在铝基体内的最大溶解度，因此基体晶界上通常存在较多尺寸粗大的脆性Al-Cu析出相。室温变形时Al-Cu结晶相处极易产生应力集中，成为裂纹优先形核和扩展源，导致轧制过程出现开裂或崩裂等情况。而高温热轧减少了晶界上的脆性Al-Cu相，增加了材料塑性变形能力，但变形过程动态回复和再结晶发生较快，材料内累积位错密度低，变形后晶粒粗大，晶界平直，导致板材强度较低。
另一方面，目前国内外还未有关于铝基AlCoCrFeNi高熵合金复合材料高能脉冲热轧以及深冷成形方面的研究报道。
发明内容
为了克服上述现有技术的缺点，本发明的目的在于提供一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，结合高温变形条件下铝合金的塑性变形能力提升，高能脉冲电流促进原子扩散以及深冷成形工艺阻碍位错运动、提高材料变形抗力等工艺特点，采用高能脉冲热轧与深冷轧制变形结合的制备工艺，同时提高复合材料的塑性与强度，最终获得综合性能优良的铝基复合材料板材。
为了实现上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，包括如下步骤：
第一步：取采用金属铸造工艺制备的2219铝基AlCoCrFeNi高熵合金复合材料铸锭，置于均匀化退火炉内，随炉升温至460℃，保温10h进行均匀化退火，退火完成后随炉冷却至室温；
第二步：从均匀化退火态的铸锭上切割厚度为10-15mm的复合材料板材，置于电阻炉内随炉升温至510-530℃，保温0.5-1h；
第三步：保温时间结束后，取出板材并转移至轧机上进行单道次热轧，单道次最大变形量为40-65％，待轧辊咬入板材后，向板材两端施加高能脉冲电流；
第四步：将单道次热轧后的板材重新置于510-530℃电阻炉内保温15-20min；
第五步：重复第三步与第四步，直至板材厚度达到2mm±0.05mm，热轧结束并立即置于-150℃液氮深冷箱内保温15-20min；
第六步：将第五步结束后的板材置于电阻炉内随炉加热进行强化固溶处理；
第七步：待第六步完成后，立即取出板材并置于-150℃液氮深冷箱内进行深冷淬火，深冷箱淬火时间15-20min；
第八步：将板材从深冷箱内取出，立即置于轧机内进行深冷轧制，单道次变形量25-40％；
第九步：单道次深冷轧制后，将板材再次置于-150℃液氮深冷箱内保温，保温时间15-20min；
第十步：重复第八步与第九步，直至深冷轧制总变形量为75-95％，复合材料板材厚度达到设计尺寸后终止。
所述第三步、第七步和第八步中，转移时间均小于5s。
所述第三步中，高能脉冲电流的幅值为1500-3000A，频率为100-250Hz，占空比为5-15％，采用具备恒温模式的脉冲电源，将红外线测温装置安装在板材轧后出料口附近，设置报警温度为525-535℃，当温度超过设定温度后脉冲电源将发出警报并停止电流输出，轧辊选用陶瓷轧辊，且轧辊与传动轴之间安装有绝缘片，防止脉冲电流传导至轧机。
所述第六步中，固溶温度设置为535-541℃，保温时间1.5-3h。
所述第八步中，轧机上下辊和板材表面喷淋液氮进行深冷降温处理，液氮喷淋量为1-3.5L/min。
采用本发明方法后，复合材料铝基体内的Cu溶质溶解度提高20-35％，板材单次深冷轧制最大变形量增加至35-40％，成形后的极限抗拉强度提高25-40％，断裂延伸率提高75％以上。此方法简单高效，应用方便，节约电能及液氮消耗，提高了高强高塑性复合板材的成形效率。
附图说明
图1是本发明工艺流程图，其中(a)为脉冲热轧过程，(b)为深冷轧制过程。
具体实施方式
下面结合附图和实施例详细说明本发明的实施方式。
本发明为一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，一方面通过高能脉冲热轧大变形，将原材料通过较少轧制道次加工至指定厚度，以减少后续深冷轧制变形道次，减少液氮消耗并节约能源，缩短轧制周期。并且大变形量热轧利于愈合铸态材料内部的气孔、疏松等缺陷，改善AlCoCrFeNi高熵合金颗粒与铝基体界面的结合状态，提高复合材料的致密度。瞬时脉冲产生的电塑性效应以及热轧高温产生的固溶效应都促进溶质Cu原子的扩散，减少晶界脆性Al-Cu相，增大基体的塑性变形能力。另一方面采用深冷轧制工艺，通过70-90％的大变形量可大幅度增加基体内的位错密度，达到形变强化和细晶的效果，从而使复合材料板材强度和塑性得到进一步提高。
如图1中(a)和(b)所示，本发明的具体步骤如下：
第一步：取采用金属铸造工艺制备的2219铝基AlCoCrFeNi高熵合金复合材料铸锭，置于均匀化退火炉内，随炉升温至460℃，保温10h进行均匀化退火，退火完成后随炉冷却至室温；从均匀化退火态的铸锭上切割厚度为10-15mm的复合材料板材6，置于电阻炉内随炉升温至510-530℃，保温0.5-1h；
第二步：保温时间结束后，取出板材6并转移至轧机上进行单道次热轧，其中转移时间小于5s，单道次最大变形量为40-65％。轧机包括传动辊1、上轧辊2、下轧辊3以及机架4，轧制时板材6的两端连接高能脉冲电流，其中脉冲电流幅值为1500-3000A，频率为100-250Hz，占空比为5-15％。采用具备恒温模式的脉冲电源7，将红外线测温装置5安装在板材6轧后出料口附近，设置报警温度为525-535℃，当温度超过设定温度后脉冲电源7将发出警报并停止电流输出，上轧辊2和下轧辊3均选用陶瓷轧辊，且轧辊与传动轴之间安装有绝缘片，防止脉冲电流传导至轧机；
第三步：将单道次热轧后的板材6重新置于510-530℃电阻炉内保温15-20min；
第四步：重复第二步与第三步，直至复合板材6厚度达到2mm±0.05mm，热轧结束并立即置于-150℃液氮深冷箱内保温15-20min；
第五步：将第四步结束后的板材6置于电阻炉内随炉加热进行强化固溶处理，其中固溶温度设置为535-541℃，保温时间1.5-3h；
第六步：待第五步完成后，立即取出板材6并置于-150℃液氮深冷箱内进行深冷淬火，转移时间小于5s，深冷箱淬火时间15-20min；
第七步：将板材6从深冷箱内取出，立即置于轧机内进行深冷轧制，转移时间小于5s，单道次变形量25-40％，轧机上下辊和板材6的表面利用液氮喷嘴8喷淋液氮进行深冷降温处理，液氮喷淋量为1-3.5L/min，液氮喷嘴8连接液氮罐10，管路上设置四通阀9，控制将液氮喷向轧制前后的板材6的上下表面；
第八步：单道次深冷轧制后，将板材6再次置于-150℃液氮深冷箱内保温，保温时间15-20min；
第九步：重复第六步与第七步，直至深冷轧制总变形量为75-95％，板材6厚度达到设计尺寸后终止
在本发明的一个具体实施例中，将增强相质量分数为1.5％的2219铝基Al0.5CoCrFeNi高熵合金复合材料，厚度8mm，制备成厚度为0.2mm的高强复合材料板材，具体实施过程包括：
第一步：取厚度为8mm的均匀化退火态2219铝基AlCoCrFeNi复合材料铸锭，置于电阻炉内随炉升温至510℃，保温1h；
第二步：保温时间结束后，取出板材并转移至轧机上进行单道次热轧，其中转移时间小于5s，单道次变形量为50％，板材咬入轧机后时向材料两端施加高能脉冲电流，脉冲电流幅值为1500-3000A，频率为100-250Hz，占空比为5-15％。将红外线测温装置安装在轧机机架上，测点问设置在板材轧后出料口附近，预设报警温度为525℃，当超过设定温度后脉冲电源发出警报并停止电流输出；
第三步：第二步完成后将板材重新置于510℃电阻炉内保温20min；
第四步：重复第二步热轧过程，完成后将板材置于-150℃深冷箱内保温20min后取出，此时材料厚度为2±0.05mm；
第五步：将板材置于电阻炉内随炉加热进行强化固溶处理，其中固溶温度设置为540℃，保温时间2.5h；
第六步：强化固溶完成后，立即取出板材并置于-150℃液氮深冷箱内进行深冷淬火，转移时间小于5s，深冷箱淬火时间20min；
第七步：将板材从深冷箱内取出，立即置于轧机内进行深冷轧制，转移时间小于5s，单道次变形量40％，轧机上下辊和板材表面喷淋液氮进行深冷降温处理，液氮喷淋量为1.5L/min；
第八步：单道次深冷轧制后，将板材再次置于-150℃液氮深冷箱内保温，保温时间20min；
第九步：重复第六步与第七步过程3次，直至深冷轧制总变形量为87％，复合材料板材厚度为0.25±0.02mm终止。
此方法制备的2219铝基高熵合金复合材料板材具有较高的极限抗拉强度，比相同变形量下采用传统热轧方式获得的板材抗拉强度提高150MPa以上，比单一深冷轧制方式制备的板材抗拉强度提高了110MPa以上，增长率分别为36％和25％，断裂延伸率提高约75-140％。

Claims (7)

1.一种同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，包括如下步骤：
第一步：取采用金属铸造工艺制备的2219铝基AlCoCrFeNi高熵合金复合材料铸锭，置于均匀化退火炉内，随炉升温至460℃，保温10h进行均匀化退火，退火完成后随炉冷却至室温；
第二步：从均匀化退火态的铸锭上切割厚度为10-15mm的复合材料板材，置于电阻炉内随炉升温至510-530℃，保温0.5-1h；
第三步：保温时间结束后，取出板材并转移至轧机上进行单道次热轧，单道次最大变形量为40-65％，待轧辊咬入板材后，向板材两端施加高能脉冲电流；
第四步：将单道次热轧后的板材重新置于510-530℃电阻炉内保温15-20min；
第五步：重复第三步与第四步，直至板材厚度达到2mm±0.05mm，热轧结束并立即置于-150℃液氮深冷箱内保温15-20min；
第六步：将第五步结束后的板材置于电阻炉内随炉加热进行强化固溶处理；
第七步：待第六步完成后，立即取出板材并置于-150℃液氮深冷箱内进行深冷淬火，深冷箱淬火时间15-20min；
第八步：将板材从深冷箱内取出，立即置于轧机内进行深冷轧制，单道次变形量25-40％；
第九步：单道次深冷轧制后，将板材再次置于-150℃液氮深冷箱内保温，保温时间15-20min；
第十步：重复第八步与第九步，直至深冷轧制总变形量为75-95％，复合材料板材厚度达到设计尺寸后终止。
2.根据权利要求1所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，所述第三步、第七步和第八步中，转移时间均小于5s。
3.根据权利要求1所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，所述第三步中，高能脉冲电流的幅值为1500-3000A，频率为100-250Hz，占空比为5-15％。
4.根据权利要求3所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，采用具备恒温模式的脉冲电源，将红外线测温装置安装在板材轧后出料口附近，设置报警温度为525-535℃，当温度超过设定温度后脉冲电源将发出警报并停止电流输出。
5.根据权利要求3所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，所述第三步中，轧辊选用陶瓷轧辊，且轧辊与传动轴之间安装有绝缘片，防止脉冲电流传导至轧机。
6.根据权利要求1所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，所述第六步中，固溶温度设置为535-541℃，保温时间1.5-3h。
7.根据权利要求1所述同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法，其特征在于，所述第八步中，轧机上下辊和板材表面喷淋液氮进行深冷降温处理，液氮喷淋量为1-3.5L/min。
CN202011582552.XA 2020-12-28 2020-12-28 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法 Expired - Fee Related CN112760577B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011582552.XA CN112760577B (zh) 2020-12-28 2020-12-28 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011582552.XA CN112760577B (zh) 2020-12-28 2020-12-28 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112760577A true CN112760577A (zh) 2021-05-07
CN112760577B CN112760577B (zh) 2021-09-07

Family

ID=75696370

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011582552.XA Expired - Fee Related CN112760577B (zh) 2020-12-28 2020-12-28 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112760577B (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113714521A (zh) * 2021-09-17 2021-11-30 中南大学 一种电弧增材与在线深冷形变热处理复合装置及方法
CN115351079A (zh) * 2022-07-29 2022-11-18 中南大学 一种提高轻质金属复合板热稳定性能的加工方法
CN115591941A (zh) * 2022-12-15 2023-01-13 太原理工大学（Cn） 双金属复合板带深冷辅助波平固-液铸轧复合设备及方法
CN116219334A (zh) * 2023-02-23 2023-06-06 安徽陶铝新材料研究院有限公司 一种高耐损伤颗粒增强铝基复合材料板材的制备方法
CN116219334B (zh) * 2023-02-23 2024-10-25 安徽陶铝新材料研究院有限公司 一种高耐损伤颗粒增强铝基复合材料板材的制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108114981A (zh) * 2018-01-17 2018-06-05 云南民族大学 金属箔与金属板多层复合材料脉冲电流辅助制造的方法
CN109108070A (zh) * 2018-08-29 2019-01-01 中南大学 一种制备超细晶金属带材的强脉冲电流辅助深冷轧制装置与方法
CN109174968A (zh) * 2018-08-29 2019-01-11 中南大学 一种制备超细晶金属带材的强脉冲电流辅助深冷异速异步轧制装置与方法
JP2019035141A (ja) * 2017-08-21 2019-03-07 ソウル大学校産学協力団Ｓｅｏｕｌ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｒ＆Ｄｂ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ マグネシウム合金の成形性増加方法
CN110241367A (zh) * 2019-07-03 2019-09-17 吉林大学 一种基于脉冲电流的铝合金强韧化方法
CN110369505A (zh) * 2019-07-08 2019-10-25 中南大学 一种提高6xxx铝合金卷材机械性能的复合制备方法
CN110711774A (zh) * 2019-10-23 2020-01-21 太原理工大学 一种脉冲电流辅助钛-TiAl复合板无包套轧制方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019035141A (ja) * 2017-08-21 2019-03-07 ソウル大学校産学協力団Ｓｅｏｕｌ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｒ＆Ｄｂ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ マグネシウム合金の成形性増加方法
CN108114981A (zh) * 2018-01-17 2018-06-05 云南民族大学 金属箔与金属板多层复合材料脉冲电流辅助制造的方法
CN109108070A (zh) * 2018-08-29 2019-01-01 中南大学 一种制备超细晶金属带材的强脉冲电流辅助深冷轧制装置与方法
CN109174968A (zh) * 2018-08-29 2019-01-11 中南大学 一种制备超细晶金属带材的强脉冲电流辅助深冷异速异步轧制装置与方法
CN110241367A (zh) * 2019-07-03 2019-09-17 吉林大学 一种基于脉冲电流的铝合金强韧化方法
CN110369505A (zh) * 2019-07-08 2019-10-25 中南大学 一种提高6xxx铝合金卷材机械性能的复合制备方法
CN110711774A (zh) * 2019-10-23 2020-01-21 太原理工大学 一种脉冲电流辅助钛-TiAl复合板无包套轧制方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113714521A (zh) * 2021-09-17 2021-11-30 中南大学 一种电弧增材与在线深冷形变热处理复合装置及方法
CN113714521B (zh) * 2021-09-17 2022-06-14 中南大学 一种电弧增材与在线深冷形变热处理复合装置及方法
CN115351079A (zh) * 2022-07-29 2022-11-18 中南大学 一种提高轻质金属复合板热稳定性能的加工方法
CN115351079B (zh) * 2022-07-29 2024-06-04 中南大学 一种提高轻质金属复合板热稳定性能的加工方法
CN115591941A (zh) * 2022-12-15 2023-01-13 太原理工大学（Cn） 双金属复合板带深冷辅助波平固-液铸轧复合设备及方法
CN115591941B (zh) * 2022-12-15 2023-03-28 太原理工大学 双金属复合板带深冷辅助波平固-液铸轧复合设备及方法
CN116219334A (zh) * 2023-02-23 2023-06-06 安徽陶铝新材料研究院有限公司 一种高耐损伤颗粒增强铝基复合材料板材的制备方法
CN116219334B (zh) * 2023-02-23 2024-10-25 安徽陶铝新材料研究院有限公司 一种高耐损伤颗粒增强铝基复合材料板材的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112760577B (zh) 2021-09-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112760577B (zh) 同时提高2219铝基AlCoCrFeNi复合材料板材强度与塑性的方法
CN108823472A (zh) 一种高强韧Al-Zn-Mg-Cu系铝合金及其热处理方法
CN110241367A (zh) 一种基于脉冲电流的铝合金强韧化方法
CN109112449A (zh) 一种消除铝合金模锻件残余应力的方法
CN106591632A (zh) 一种改善铝锂合金综合性能的热处理工艺
CN106834988B (zh) 一种铝铜镁合金获得高综合性能的热机械处理工艺
CN112222413B (zh) 一种梯度结构高熵合金的冷轧复合激光增材制造工艺方法
CN109735746B (zh) 一种提高铝合金热稳定性及超塑性的制备方法
CN102002653A (zh) 一种超高纯铝细晶、高取向靶材的制备方法
CN107570862A (zh) 一种6系铝合金搅拌摩擦焊接构件制备工艺
CN110064654A (zh) 一种增大铝锂合金板材的深冷轧制变形量的方法
CN108034909A (zh) 一种2050铝锂合金细晶板材的制备方法
WO2020048539A1 (zh) 一种提高aq80m镁合金强度和应变疲劳寿命的方法
CN114293120B (zh) 一种改善钛合金塑韧性的脉冲电场辅助热处理方法
CN114107834B (zh) 一种高强铁镍钼合金丝材及其低成本制备方法
CN109457197B (zh) 一种超声与压力一体辅助高熵合金热处理技术
CN109825785B (zh) 一种非均质层状结构工业纯钛的制备方法
CN113913660A (zh) 一种热冷交替轧制制备镁合金板材的方法
CN110541131B (zh) 一种基于粒子激发形核的Al-Cu-Li合金形变热处理工艺
CN107974626A (zh) 一种航空高强度零部件无钴新材料制备方法
CN116516121A (zh) 一种片层状晶粒尺寸异构的321奥氏体不锈钢带及其制备方法
CN102051565B (zh) 一种铍青铜合金的形变强化和时效强化工艺方法
CN111850353B (zh) 一种5g新型电容器外壳用铝带及其制备方法
CN111085545B (zh) 一种高性能超细晶热轧trip钢材料及制备方法
CN108977700B (zh) 一种铝合金板及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20210907

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee