CN112352103A - 流体机械 - Google Patents

Abstract

固定涡盘(100)具有固定基盘(110)和涡旋状的固定齿部(120)。回旋涡盘(200)是树脂制的，具有与固定基盘(110)相对配置的回旋基盘(260)以及涡旋状的回旋齿部(220)。壳体(300)对固定涡盘(100)进行固定，并且对固定涡盘(100)及回旋涡盘(200)进行收容。回旋滑动面(230)设置在回旋涡盘(200)所具有的回旋基盘(260)中的比回旋齿部(220)更靠径向外侧的部位。壳体滑动面(360)设置在壳体(300)中的与回旋滑动面(230)相对的部位，并与回旋滑动面(230)滑动。壳体(300)构成为设置有壳体滑动面(360)的部位是金属制的，并且其外壁露出于大气。

Description

流体机械

相关申请的相互参照

本申请以2018年7月3日提交的日本专利申请2018-126764号和2018年12月13日提交的日本专利申请2018-233633号为基础，其记载内容以参照的形式纳入本文。

技术领域

本公开涉及涡盘式流体机械，尤其涉及用于无供油的涡盘式流体机械。

背景技术

在无供油的情况下使用的流体机械在需要清洁空气(例如医疗用空气或工厂用空气)的场合，不需要油分离器等，是有效的空气压力源。由于涡盘式流体机械的结构上的可动构件的旋转半径较小，滑动速度较低，因此，作为无供油的空气压力源，最容易成为采用的候选。但是，若涡盘构件是金属制的，则其加工时间较长，在制造成本方面不利。因此，在专利文献1中，使用由树脂成型两个涡盘构件(即，固定涡盘和回旋涡盘)的构件。

涡盘式流体机械的特征是，滑动速度较低，面压与滑动速度的积、即PV值较低。但是，即使在这种涡盘式流体机械中，在无供油状态下使用，而且成为滑动部位的涡盘构件由树脂制成，则实用化的难度较高，至今实用化的实际成果也较少。

专利文献1所记载的流体机械，由成本方面优异的树脂形成涡盘构件，并且在涡盘构件的滑动部位为树脂的情况下不能确保耐磨损性，因此，在该滑动部位设置有金属制的耐磨损材料。

另外，在专利文献2中公开了涡盘式压缩机。该压缩机具有自转防止机构部，该自转防止机构部包括：多个圆环孔，所述多个圆环孔设置于壳体；以及多个销，所述多个销分别被形成圆环孔的内周壁限制且向圆环孔的内侧回旋。在各销与圆环孔之间设置有相对于销游隙嵌合且能滑动接触和滚动接触的夹装构件。在这种压缩机中，自转防止机构部阻止可动涡盘构件自转，同时回旋涡盘构件相对于固定涡盘构件绕公转中心回旋运动。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特开昭61-38187号公报

专利文献2：日本专利特开平10-220367号公报

发明内容

但是，专利文献1所记载的流体机械由于在固定涡盘和回旋涡盘两者设置有耐磨损材料，因此，其结构复杂化。与此同时，专利文献1所记载的流体机械，由于在回旋涡盘上设置有耐磨损材料，因此，回旋涡盘的重量增加，随着离心力的增大，在振动方面不利。另外，专利文献1记载的流体机械构成为由于仅在固定涡盘的滑动部和回旋涡盘的滑动部设置有耐磨损材料，因此，由耐磨损材料彼此的滑动而产生的热量不会向外部散热，散热跟不上，两个涡盘构件的温度上升。因此，在涡盘构件的滑动部位有可能产生异常磨损。另外，如果形成涡盘构件的树脂是熔点较低的树脂，则也有可能导致烧结。

即，一般而言，树脂与金属等相比硬度较低，原本的耐磨损性较差，而且熔点较低，由于滑动部的温度上升，磨损急剧增加，最坏的情况是导致熔融凝结(所谓的烧结)。进而，关于温度上升，由于树脂与金属相比热传导率较低，因此，在相同的负荷(即，载荷×速度≒发热量)的环境下，由于树脂与金属相比难以热扩散，因此，滑动部局部成为高温，认为上述磨损的急增容易导致熔融凝结。

关于这点，专利文献1所记载的结构没有考虑来自设置于涡盘构件的耐磨损材料的热传导。除此之外，专利文献1所记载的结构仅在设置于流体机械内部的涡盘构件的滑动部设置有耐磨损材料，也未考虑向外部的散热。

另一方面，专利文献2的自转防止机构具有销外径部与夹装构件内周部滑动、周速较快的特征，在无供油状态下使用时，存在实用化的难度较高、突出部与夹装构件的异常磨损的技术问题。

本公开的第一目的在于提供一种在无供油的情况下使用的涡盘式流体机械，该涡盘式流体机械能够由树脂形成回旋涡盘，并且提高其耐磨损性，提高可靠性。

此外，本公开的第二目的是提供一种即使在无供油的情况下也能够抑制自转防止机构部的突出部与夹装构件之间的磨损的流体机械。

本说明书中公开的多个方式采用互相不同的技术手段来实现各个目的。另外，权利要求书及其各项中记载的括号内的符号是作为一个方式表示与后述的实施方式中记载的具体元件的对应关系的一例，并不限定技术范围。

根据本公开的一个观点，提供一种吸入并排出流体的涡盘式流体机械，其中，包括：

固定涡盘，所述固定涡盘具有固定基盘和设置于固定基盘的涡旋状的固定齿部；

树脂制的回旋涡盘，所述回旋涡盘具有与固定基盘相对配置的回旋基盘以及设置于回旋基盘的涡旋状的回旋齿部，固定齿部与回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴公转；

壳体，所述壳体对固定涡盘进行固定，并且对固定涡盘及回旋涡盘进行收容；

回旋滑动面，所述回旋滑动面设置在回旋涡盘所具有的回旋基盘中的比回旋齿部更靠径向外侧的部位；以及

壳体滑动面，所述壳体滑动面设置在壳体中的与回旋滑动面相对的部位，并与回旋滑动面滑动，

壳体构成为设置有壳体滑动面的部位是金属制的，并且所述壳体的外壁露出于大气。

由此，在回旋涡盘公转时，设置于回旋涡盘的回旋滑动面和设置于壳体的壳体滑动面滑动。由于该流体机械的壳体是热传导率较大的金属制，并且其外壁露出于大气，因此，回旋滑动面与壳体滑动面的滑动所产生的热量热扩散到金属制的壳体，并且从壳体的外壁向大气散热。因此，抑制了回旋滑动面与壳体滑动面的滑动引起的温度上升，从而提高了回旋滑动面的耐磨损性，并且防止了树脂滑动面的熔融凝结。因此，该流体机械能够提高可靠性。

另外，由于通过使回旋涡盘为树脂制而实现轻量化，因此，能够降低回旋涡盘的公转引起的振动。另外，通过将回旋涡盘设为树脂制，能够降低其制造上的成本。

根据另一观点，提供一种吸入并排出流体的涡盘式流体机械，其中，包括：

固定涡盘，所述固定涡盘具有固定基盘和设置于固定基盘的涡旋状的固定齿部；

树脂制的回旋涡盘，所述回旋涡盘具有与固定基盘相对配置的回旋基盘以及设置于回旋基盘的涡旋状的回旋齿部，固定齿部与回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴公转；

第一壳体和第二壳体，所述第一壳体和第二壳体对固定涡盘进行固定并且对固定涡盘和回旋涡盘进行收容；

回旋滑动面，所述回旋滑动面设置在回旋涡盘所具有的回旋基盘中的比回旋齿部更靠径向外侧的部位；以及

金属制的间隔件，所述间隔件设置在第一壳体或第二壳体同回旋滑动面相对的部位与回旋滑动面之间，并且在与回旋滑动面滑动的面上实施有自身润滑性的涂层，

第一壳体和第二壳体中的至少任一个壳体构成为是金属制的，并且其外壁露出于大气。

由此，不对体积较大的第一壳体或第二壳体实施涂层，而是对金属制的间隔件实施涂层，从而能够容易地进行该涂层，因此，能够降低制造成本。另外，从金属制的间隔件向任一壳体进行热传导并向大气散热。因此，另一观点所记载的公开也能够起到与上述的一个观点所记载的公开同样的作用效果。

另外，所公开的流体机械中的一个包括：固定涡盘，所述固定涡盘具有涡旋状的固定侧环绕件；回旋涡盘，所述回旋涡盘具有回旋侧环绕件，在所述回旋侧环绕件与固定侧环绕件之间形成吸入、压缩及排出流体的流体室；以及多个自转防止机构部，多个所述自转防止机构部为了阻止回旋涡盘的自转运动而分别具有限制部、突出部以及环状的夹装构件，所述限制部具有圆形的内周壁，所述突出部被限制部的内周壁限制并在限制部的内侧回旋，所述夹装构件夹装在突出部与内周壁之间并相对于突出部及内周壁滑动，夹装构件由表面硬度比突出部的表面硬度低的材质形成，并且突出部的表面粗糙度形成得比夹装构件的内周部小。

根据该流体机械，由于夹装构件的表面硬度低于突出部的表面硬度，因此，夹装构件的内周部比突出部的外周部更会磨损，夹装构件的内周部与突出部相适应。若夹装构件与突出部的滑动部分与具有较小表面粗糙度的突出部相适应，则夹装构件与突出部之间的滑动阻力被抑制，从而能抑制磨损、烧结。因此，能够提供能对自转防止机构部的突出部的磨损进行抑制的流体机械。

另外，所述流体机械的固定和回旋涡盘构件的材质是有利于成本和振动的树脂，并且，在无供油的状态下使用时，除了自转防止机构外，还需要兼顾推力滑动部的耐磨损性。在专利文献1所记载的流体机械中，由于在涡盘构件的滑动部位为树脂的情况下不能保持推力滑动部的耐磨损性，因此，在该滑动部位设置有金属制的耐磨损材料。但是，由于仅在固定涡盘的滑动部和回旋涡盘的滑动部设置有耐磨损材料，因此，由耐磨损材料彼此的滑动产生的热量不会向外部散热，散热跟不上，两个涡盘构件的温度上升。因此，在涡盘构件的滑动部位有可能产生异常磨损。另外，如果形成涡盘构件的树脂是熔点较低的树脂，则也有可能导致烧结。

因此，除了公开前述自转防止部之外，又一观点的公开还包括：壳体，所述壳体与固定涡盘一体或分开地形成并收容回旋涡盘；回旋侧滑动面，所述回旋侧滑动面设置在回旋涡盘所具有的基盘部中的比回旋侧环绕件更靠径向外侧的部位；以及壳体侧滑动面，所述壳体侧滑动面设置在壳体中的与回旋侧滑动面相对的部位并与回旋侧滑动面滑动，壳体构成为设置有壳体侧滑动面的部位是金属制的，并且所述壳体的外壁露出于大气。由此，在回旋涡盘公转时，设置于回旋涡盘的回旋侧滑动面与设置于壳体的壳体侧滑动面滑动。该流体机械的壳体是热传导率较大的金属制的，并且其外壁露出于大气，因此，因回旋侧滑动面与壳体侧滑动面的滑动而产生的热量向金属制的壳体热扩散，并且从壳体的外壁向大气散热中。因此，抑制了回旋侧滑动面与壳体侧滑动面的滑动引起的温度上升，因此，提高了回旋侧滑动面的耐磨损性，并且防止了树脂滑动面的熔融凝结。因此，该流体机械能够提高可靠性，同时兼顾自转防止部和推力滑动部的耐磨损性，并且作为无供油的流体机械能够进一步发挥功能。

另外，对各构成要素等标注的带括号的附图标记表示该构成要素等与后述的实施方式所记载的具体的构成要素等的对应关系的一例。

附图说明

图1是第一实施方式的流体机械的剖视图。

图2是图1的II部分的放大图。

图3是用于说明回旋涡盘的回旋滑动面相对于壳体滑动面的动作的说明图。

图4是用于说明回旋涡盘的回旋滑动面相对于壳体滑动面的动作的说明图。

图5是表示与两个构件的滑动相关的实验装置的示意图。

图6是表示与树脂彼此的滑动相关的实验结果的图表。

图7是表示与金属和树脂的滑动相关的实验结果的图表。

图8是表示与实施了涂层的金属和树脂的滑动相关的实验结果的图表。

图9是第二实施方式的流体机械的剖视图。

图10是图9的X部分的放大图。

图11是表示第三实施方式的流体机械的一部分的剖视图。

图12是表示第四实施方式的流体机械的一部分的剖视图。

图13是表示第五实施方式的流体机械的一部分的剖视图。

图14是表示第六实施方式的流体机械的结构的纵剖视图。

图15是表示回旋涡盘、滑动部及夹装构件的图14的XV-XV切断面的局部剖视图。

图16是表示第七实施方式的限制部的结构的局部俯视图。

图17是表示第七实施方式的限制部的结构的局部纵剖视图。

图18是表示第八实施方式的限制部的结构的局部俯视图。

图19是表示第八实施方式的限制部的结构的局部纵剖视图。

图20是表示第九实施方式的限制部的结构的局部俯视图。

图21是表示第九实施方式的限制部的结构的局部纵剖视图。

图22是表示第十实施方式的限制部与夹装构件的位置关系的局部纵剖视图。

图23是表示第十一实施方式的流体机械的结构的局部纵剖视图。

图24是表示第十二实施方式的流体机械的结构的局部纵剖视图。

图25是表示第十三实施方式的流体机械的结构的局部纵剖视图。

图26是仅表示第十三实施方式的流体机械所包括的套筒构件的俯视图。

具体实施方式

以下，参照附图说明用于实施本公开的多个方式。在各方式中，对与在前方式说明过的事项对应的部分有时会标注相同的附图标记并省略重复的说明。在各方式中，在仅对结构的一部分进行说明的情况下，结构的其他部分可以适用在先说明过的其他方式。不仅是各实施方式中具体明确记载了可以组合的部分之间的组合，只要不对组合造成阻碍，即使没有明确记载，也可以将实施方式之间部分地进行组合。

(第一实施方式)

参照图1和图2对第一实施方式进行说明。本实施方式的流体机械1是固定涡盘100和回旋涡盘200为树脂制且在无供油的状态下使用的涡盘式流体机械。本实施方式的流体机械1由于在无供油的状态下使用，因此，不需要油分离器等附属装置，例如作为供给医疗用空气或工厂用空气等清洁空气的空气压力源使用。即，本实施方式的流体机械1吸入、压缩并排出的流体为空气。

如图1所示，本实施方式的流体机械1包括壳体300、固定涡盘100、回旋涡盘200及马达部400等。

壳体300构成为包括第一壳体301和第二壳体302。第一壳体301和第二壳体302均由例如铝等热传导性较高的金属形成。第一壳体301和第二壳体302通过未示出的螺栓、焊接等进行固定。另外，第一壳体301的外壁和第二壳体302的外壁构成为露出于大气。另外，第一壳体301和第二壳体302的至少一部分由金属形成即可，并且第一壳体301和第二壳体302的至少一部分构成为露出于大气即可。

在壳体300的内侧收容有固定涡盘100和回旋涡盘200。在以下的说明中，将固定涡盘100和回旋涡盘200称为两个涡盘构件100、200。两个涡盘构件100、200构成用于吸入、压缩、排出空气的压缩机构部。固定涡盘100由树脂形成。固定涡盘100具有大致圆盘状的固定基盘110和设置于该固定基盘110的固定齿部120。尽管未示出，但是固定齿部120形成为从轴向观察时呈涡旋状。固定基盘110的径向外侧的外壁130通过压入等固定到第一壳体301的内壁。另外，将固定基盘110的径向外侧的外壁130和第一壳体301的内壁所固定的部位称为嵌合部。

在固定涡盘100的固定基盘110设置有向形成于两个涡盘构件100、200之间的压缩室140供给空气的供给口150、以及从该压缩室140排出空气的排出口160。另外，在第一壳体301设置有与固定涡盘100的供给口150连通的供给端口310、以及与固定涡盘100的排出口160连通的排出端口340。

回旋涡盘200具有大致圆盘状的回旋基盘260和设置于该回旋基盘260的回旋齿部220。尽管未示出，但是回旋齿部220形成为从轴向观察时呈涡旋状。回旋涡盘200由树脂形成。在回旋基盘260中的比回旋齿部220更靠径向外侧的部位，设置有与第一壳体301的内壁滑动的回旋滑动面230。关于该第一壳体301的内壁与回旋滑动面230的滑动将在后面描述。

回旋涡盘200的回旋齿部220与固定涡盘100的固定齿部120嵌合，形成用于压缩空气的压缩室140。另外，尽管未示出，但是压缩室140形成为从轴向观察时呈新月状。另外，在回旋基盘260中的与压缩室140相反的一侧，设置有圆筒状的轴套部240。另外，在回旋涡盘200设置有用于防止回旋涡盘200自转的未示出的自转防止机构。

在第二壳体302的外侧设置有马达部400。马达部400在马达外壳410的内侧具有定子420、转子430以及轴440等。另外，作为马达部400，能够采用带刷马达或者无刷马达等各种马达。轴44设置成能通过设置于马达外壳41的内侧的轴承450、460而绕中心轴O1旋转。即，中心轴O1是轴440的旋转轴。

轴440的端部插入到第二壳体302的内侧。在该轴440的端部固定有偏心部47。偏心部470的中心O2设置成相对于轴440的中心轴O1偏心。偏心部470经由轴承480设置在设于回旋涡盘200的回旋基盘260的轴套部240的内侧。

在对马达部400通电时，轴440绕轴旋转。此时，马达部40输出的转矩经由偏心部470向回旋涡盘200的轴套部240传递。回旋涡盘200在从偏心部470传递转矩时，由未示出的自转防止机构限制自转，并绕轴440的中心轴O1公转。而且，在回旋涡盘200公转时，形成在两个涡盘构件100、200之间的压缩室140从径向外侧朝向径向内侧回旋移动，并且其容积逐渐地缩小。由此，从供给端口310通过供给口150供给到压缩室140的空气被压缩，并且该空气从排出口160通过排出端口340排出。

另外，在回旋基盘260的和固定涡盘100相反一侧的面与第二壳体302的内壁之间形成有背压室350。在压缩室140中被压缩的空气的一部分经由设置于回旋基盘260的背压导入孔250而被供给到背压室350。由此，回旋涡盘200被供给到背压室350的空气的压力向固定涡盘100侧施力。

如上所述，在回旋涡盘200的回旋基盘260中的比回旋齿部220更靠径向外侧的部位，设置有与第一壳体301的内壁滑动的回旋滑动面230。另一方面，在第一壳体301中的与回旋滑动面230相对的部位，设置有与该回旋滑动面230滑动的壳体滑动面360。当回旋涡盘200公转时，回旋涡盘200被背压室350的空气的压力向固定涡盘100侧施力。因此，回旋涡盘200的回旋滑动面230和第一壳体301的壳体滑动面360始终在接触的状态下进行滑动。因此，壳体滑动面360作为用于承受回旋涡盘200的轴向的载荷的推力轴承部发挥作用。因此，回旋涡盘200被作为推力轴承部的壳体滑动面360支承并公转。

假设回旋滑动面230与壳体滑动面360之间产生间隙，则认为从压缩室140供给到背压室350的高压的空气通过该间隙而泄漏到固定涡盘10的内侧的低压空间170。与此相对，在本实施方式中，回旋涡盘200被背压室350的空气的压力向固定涡盘100侧施力，因此，回旋滑动面230和壳体滑动面360在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，能够防止背压室350的高压的空气向固定涡盘100的内侧的低压空间170泄漏。因此，流体机械1能够防止空气的压缩效率的降低。

另外，在壳体滑动面360上实施了含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层3610。由此，能够降低壳体滑动面360的摩擦系数。另外，作为氟涂层，优选利用聚四氟乙烯(以下称为“PTFE”)进行的涂层。另外，由于在壳体滑动面360上实施的涂层3610为薄膜，因此，不会妨碍从回旋涡盘200向壳体300的传热。因此，即使在回旋滑动面230与壳体滑动面360在更高载荷下滑动的情况下，也可抑制滑动部的温度上升。

如图1及图2所示，第一壳体301在壳体滑动面360的径向外侧具有以远离回旋滑动面230的方式凹陷的凹部370。第一壳体301的凹部370是不与回旋涡盘200的回旋滑动面230滑动的部位。通过该凹部370的设定，对壳体滑动面360的径向的宽度W进行设定。

在本实施方式中，壳体滑动面360的径向宽度W与回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E相等。另外，回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E与图1所示的偏心部470的中心O2和轴44的中心轴O1的距离E相同。但是，并不限于本实施方式的结构，壳体滑动面360的径向宽度W只要小于回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E的两倍即可。由此，回旋滑动面230与壳体滑动面360间歇地滑动。参照图3和图4对此进行说明。

图3及图4表示从轴向观察时回旋涡盘200的回旋滑动面230和壳体滑动面360的状态。在图3及图4中，用符号230a表示回旋涡盘20的回旋滑动面230的外周缘。另外，用符号P表示回旋滑动面230中的规定的滑动点P，用圆形的虚线表示该滑动点P公转的轨迹T。另外，用符号360a表示壳体滑动面360的外周缘，用符号360b表示壳体滑动面360的内周缘。图3和图4分别表示回旋涡盘200的公转相位相差180°的状态。

在图3及图4中，壳体滑动面360的径向宽度W与回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E(即，滑动点P公转的轨迹T的半径)相等。因此，在回旋滑动面230中的规定的滑动点P公转的轨迹T中，一半左右位于壳体滑动面360的外侧，剩余的一半左右位于壳体滑动面360上。因此，回旋滑动面230中的规定的滑动点P与壳体滑动面360滑动的时间为流体机械1的整体工作时间的50％左右。另外，在以下的说明中，将回旋滑动面230中的规定的滑动点P与壳体滑动面360滑动的时间相对于流体机械1的整体工作时间的比例称为滑动比率。

这样，通过使壳体滑动面360的径向宽度W小于回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E的两倍，能使滑动比率小于100％。由此，回旋滑动面230和壳体滑动面360间歇地滑动，能够降低回旋滑动面230和壳体滑动面360的滑动所产生的发热量。

另外，在本实施方式中，如上所述，第一壳体301和第二壳体302由金属形成，两个涡盘构件100、200由树脂形成。一般而言，树脂的热膨胀率比金属的热膨胀率大。因此，在本实施方式中，即使在流体机械1的温度上升时，两个涡盘构件100、200也不会相互接触。

如图1所示，在固定涡盘100的固定齿部120的前端1210与回旋涡盘200的回旋基盘260之间，设置有规定的间隙CL10。另外，在回旋涡盘200的回旋齿部220的前端2210与固定涡盘100的固定基盘110之间，设置有规定的间隙CL20。由此，固定齿部12的前端1210位于比回旋滑动面230及壳体滑动面360更靠固定基盘11侧的位置。由此，回旋滑动面230和壳体滑动面360在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，防止背压室350的高压的空气向固定涡盘10的内侧的低压空间17泄漏。

另外，在固定齿部120的前端1210和回旋齿部220的前端2210分别设置有片状密封件(日文：チップッシール)500。通过该片状密封件500，防止压缩室140的空气经由该间隙CL10、CL20沿推力方向泄漏。

在此，将固定齿部120或回旋齿部220的高度设为H，将使用流体机械1的温度变化的最大值设为ΔT，将两个涡盘构件100、200的线膨胀系数设为α1，将第一壳体301的线膨胀系数设为α2。此时，固定齿部120的前端1210的间隙CL10与回旋齿部220的前端2210的间隙CL20分别设定为满足下面的式1、式2。

CL10＞H×ΔT×(α1－α2)…(式1)

CL20＞H×ΔT×(α1－α2)…(式2)

这样，通过设定固定齿部120的前端1210的间隙CL10与回旋齿部220的前端2210的间隙CL20，即使在流体机械1使用时的温度变高的情况下，也防止了固定齿部120的前端1210与回旋基盘260的强接触。另外，防止回旋齿部220的前端2210与固定基盘110的强接触。因此，在回旋滑动面230与壳体滑动面360之间不会产生间隙，从而能够防止背压室350的高压的空气向固定涡盘100的内侧的低压空间170泄漏。

进而，在本实施方式中，两个涡盘构件100、200构成为，当回旋涡盘200公转时，在固定齿部120的侧面与回旋齿部220的侧面最接近的部位始终形成有规定的间隙CL30。由此，防止了固定齿部120的侧面与回旋齿部220的侧面的磨损、熔融凝结。另外，该间隙CL30的长度为固定齿部120与回旋齿部220的高度H，比上述固定齿部120的前端1210的间隙CL10的周向的长度及回旋齿部220的前端2210的间隙CL20的周向的长度短。因此，对空气压缩效率的影响小。

在上述的本实施方式的结构中，在回旋涡盘200通过马达部400所输出的转矩进行公转时，回旋涡盘200的回旋滑动面230与壳体滑动面360滑动。由该滑动产生的热量不会滞留在该场所，而是在金属制的第一壳体301及第二壳体302中热扩散，并从其外壁向大气散热。由此，抑制了回旋滑动面230与壳体滑动面360的滑动引起的温度上升，从而提高了回旋滑动面230的耐磨损性，并且防止了树脂滑动面的熔融凝结。

接着，对进行了用于确认本实施方式的结构的作用效果的实验的结果加以说明。

如图5所示，在该实验中，作为试验件，使用平板状的树脂板600和筒构件700。具体而言，作为树脂板600，使用聚苯硫醚树脂(以下称为“PPS”)。作为筒构件700，使用PPS、铝、以及在滑动面上实施了PTFE涂层的铝这三种。另外，在以下的说明中，有时将树脂板600和筒构件700称为试验件600、700。

在该实验中，在树脂板600上配置筒构件700，在从该筒构件700的轴向施加规定的载荷F的状态下，使筒构件70沿周向R以恒定速度旋转。此时，从试验开始起，每隔规定时间阶段性地提高施加于筒构件700的载荷F，并且对树脂板600与筒构件700的滑动面的温度变化以及筒构件700的旋转所需的转矩进行测定。另外，滑动面的温度变化通过配置在树脂板600的滑动面之下的热电偶610进行测定。

在以下的说明中，将与施加于筒构件700的载荷F的增加对应的试验阶段称为第一步骤S1、第二步骤S2等。即，随着各步骤的进行，施加于筒构件70的载荷F增加。

图6的图表表示树脂板600和筒构件700均为PPS时的试验结果。在这种情况下，温度从第一步骤S1开始上升，并且在第二步骤S2中，温度梯度急剧上升，转矩也急剧上升。因此，在第二步骤S2之后的试验被中止，并且经确认试验件600、700可知，树脂熔化而导致凝结。

图7的图表表示树脂板600为PPS、筒构件700为铝时的试验结果。在这种情况下，从第一步骤S1到第二步骤S2，温度上升非常缓慢。但是，在第三步骤S3中，温度、转矩都急剧增加。该试验后的试验件600、700的滑动面存在凝结倾向。

图8的图表表示树脂板600为PPS、筒构件700为在滑动面上实施了PTFE涂层的铝时的试验结果。此时，从第一步骤S1到第四步骤S4，温度没有急剧上升，处于试验后的试验件600、700的滑动面没有凝结的状态。

通过上述试验，得到了以下(1)、(2)、(3)的结论。

(1)首先，在树脂彼此滑动的情况下，由于树脂的热传导率较低，因此，可判断出滑动部局部温度上升，从软化熔融到凝结。

(2)其次，如果在成为树脂的对象的滑动面使用热传导率较高的铝等，则温度上升也抑制，因此，温度降低，可判断出成为防止烧结的对策。另外，参照图7和图8的图表，对铝的滑动面有无PTFE涂层进行比较，可判断出以下结论。即，在第一步骤S1到第二步骤S2中施加于筒构件700的载荷F较低时，可判断为与没有PTFE涂层的铝直接滑动的情况下树脂的温度更低。然而，在第三步骤S3之后，在施加到试验件600、700的载荷F增大时，认为在与没有PTFE涂层的铝直接滑动的情况下，转矩更高，并且发热量更大，因此，树脂的温度急剧升高。另外，认为温度上升是由于作为试验件700的铝的热容量(即体积)和散热面积的影响。因此，为了抑制温度上升，认为增加铝的体积或增加露出于大气的表面积更有效。

(3)最后，在铝的滑动面上实施了PTFE涂层的情况下，热传导稍微降低，因此，与没有PTFE涂层的铝相比温度稍微上升。但是，在铝的滑动面上实施PTFE涂层的情况下，摩擦系数变小，能够抑制发热量，因此，整体来说，认为从第一步骤S1至第四步骤S4正常地结束了试验。

通过以上的基础评价，作为对实际设备的具体反映，得到了以下的结论。即构成为，两个涡盘构件100、200由树脂形成，与其中一个回旋涡盘200滑动的壳体300由热传导较高的材料形成，并且，该壳体300露出于大气。由此，将在回旋涡盘200与壳体300的滑动部处产生的热量向壳体300热扩散，进行从该壳体30的外壁向大气的散热，从而能够抑制树脂制的回旋涡盘200的温度上升。

另外，在高载荷下使用两个涡盘构件100、200的情况下，通过对壳体300的滑动面实施PTFE涂层等表面处理，降低其摩擦系数，由此能够降低发热量本身。另外，在恒定的载荷以下使用两个涡盘构件100、200的情况下，即使不对壳体300的滑动面实施涂层等表面处理，也能够抑制回旋涡盘200的温度上升，并防止熔融凝结，因此，能够作为流体机械1使用。

以上说明的本实施方式的流体机械1起到如下的作用效果。

(1)在本实施方式中，构成为设置于树脂制的回旋涡盘200的回旋滑动面230与设置于金属制的壳体300的壳体滑动面360滑动。此外，壳体300由热传导率较高的金属制成，并且壳体300的外壁露出于大气。

由此，由回旋滑动面230和壳体滑动面360的滑动产生的热量向金属制的壳体300热扩散，并从该壳体300的外壁向大气散热。因此，抑制了回旋滑动面230与壳体滑动面360的滑动引起的温度上升，从而提高了回旋滑动面230的耐磨损性，并且防止了树脂滑动面的熔融凝结。因此，该流体机械1能够提高可靠性。

另外，由于通过使回旋涡盘200为树脂制而实现轻量化，因此，能够降低因回旋涡盘200的公转引起的振动。另外，通过使回旋涡盘200为树脂制，能够降低其制造上的成本。

(2)在本实施方式中，在壳体滑动面360上实施了含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层3610。

由此，通过对壳体滑动面360实施涂层3610，能够降低壳体滑动面360的摩擦系数。另外，由于涂层3610为薄膜，因此，不会妨碍从回旋涡盘200向壳体300的传热。而且，通过实验可判断出，即使在回旋滑动面230与壳体滑动面360在更高载荷下滑动的情况下，也可抑制温度上升，并且防止异常磨损、熔融凝结。因此，流体机械1在壳体滑动面360上实施了涂层3610的情况下，即使在排出更高压的空气的情况下，也可提高回旋滑动面230的耐磨损性，并防止树脂滑动面的熔融凝结，从而能够提高可靠性。

(3)在本实施方式中，固定涡盘100是树脂制的。

由此，能够使两个涡盘构件100、200的热膨胀率相等。因此，两个涡盘构件100、200能够使压缩空气的性能相对于温度变化稳定。另外，通过使两个涡盘构件100、200为树脂制，能够进一步降低制造上的成本。

(4)在本实施方式中，两个涡盘构件100、200构成为，当回旋涡盘200公转时，在固定齿部120的侧面与回旋齿部220的侧面最接近的部位形成有规定的间隙CL30。

由此，即使在两个涡盘构件100、200均为树脂制的情况下，固定齿部120和回旋齿部220也不会滑动，因此，能够抑制这两者的温度上升。因此，防止了固定齿部120与回旋齿部220的熔融凝结。因此，流体机械1能够提高可靠性。

(5)在本实施方式中，固定齿部120的前端1210位于比回旋滑动面230及壳体滑动面360更靠固定基盘110侧的位置。

由此，固定齿部120的前端1210不与回旋基盘260接触，因此，回旋滑动面230与壳体滑动面360在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，防止背压室350的高压的空气向固定涡盘10的内侧的低压空间170泄漏。因此，该流体机械1能够防止空气的压缩效率的降低。

(6)在本实施方式中，回旋涡盘200构成为被背压室350的压力向固定涡盘100侧施力，设置在回旋基盘260中的固定涡盘100侧的面上的回旋滑动面230与壳体滑动面360滑动。

但是，也可以考虑在回旋涡盘200的回旋基盘260中的与固定涡盘100相反一侧的面上设置回旋滑动面230的结构，并且对在此滑动的壳体滑动面360实施涂层的情况。在这种情况下，若在防止回旋涡盘200的自转的未示出的自转防止机构等上也需要涂层，则制造成本有可能会变高。与此相对，在本实施方式中，回旋涡盘200在回旋基盘260中的固定涡盘100侧的面上设置有回旋滑动面230。因此，在对与该回旋滑动面230滑动的壳体滑动面360实施涂层3610的情况下，能够使结构简单而降低制造成本。

(7)在本实施方式中，壳体300在壳体滑动面360的径向外侧具有凹部370，该凹部370以远离回旋滑动面230的方式凹陷，从而不与回旋滑动面230滑动。壳体滑动面360的径向宽度W小于回旋涡盘200相对于公转的中心轴O1偏心的距离E的两倍。

由此，使回旋滑动面230相对于壳体滑动面360的滑动比率小于100％，能够使回旋滑动面230和壳体滑动面360间歇地滑动。因此，能够降低回旋滑动面230与壳体滑动面360的滑动产生的发热量，并且抑制温度上升。

(第二实施方式)

对第二实施方式进行说明。第二实施方式相对于第一实施方式改变了壳体300、固定涡盘100及回旋涡盘200的结构的一部分，其他与第一实施方式相同，因此仅对与第一实施方式不同的部分进行说明。

如图9和图10所示，在第二实施方式中，壳体300包括第一壳体301、第二壳体302、第三壳体303。在本实施方式中，第一壳体301、第二壳体302、第三壳体303由例如铝等热传导性较高的金属形成。另外，不具有壳体滑动面360的第二壳体302和第三壳体303不限于金属，也可以由树脂等形成。但是，通过使第一壳体301、第二壳体302、第三壳体303均由金属形成，能够进一步提高散热性。另外，第一壳体301和第三壳体303通过未示出的螺栓或粘接等固定。

另外，在第二实施方式中，固定涡盘100在固定齿部120中的回旋基盘260侧且径向外侧的部位具有以向径向内侧切除的方式形成的切口部18。另一方面，第一壳体301具有伸出部390，该伸出部390设置成伸入到该固定涡盘100所具有的切口部180内。而且，固定涡盘100的切口部180的径向外侧的外壁和伸出部390的径向内侧的内壁通过压入而固定。因此，在第二实施方式中，第一壳体301和固定涡盘100的固定部位(即嵌合部)位于比固定基盘110的回旋基盘260侧的面与壳体滑动面360的中央位置M更靠回旋基盘260侧的位置。另外，伸出部390的轴向的高度h比回旋齿部220的高度H小。

由此，即使在固定涡盘100因温度变化而热膨胀的情况下，固定涡盘100也会向固定基盘110远离壳体滑动面360的方向移动。因此，固定齿部120的前端1210不与回旋基盘260接触，回旋滑动面230和壳体滑动面360在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，能够防止背压室350的高压的空气向固定涡盘100的内侧的低压空间170泄漏。因此，该流体机械1能够防止空气的压缩效率的降低。

此外，在第二实施方式中，O形环510作为施力构件和密封构件设置在固定涡盘100的固定基盘110与第三壳体303之间。即，O形环510相当于施力构件的一例。O形环510将固定涡盘100向回旋涡盘200侧施力，并且使固定涡盘100的切口部180的轴向的抵接面与伸出部390的轴向的抵接面抵接。由此，即使在流体机械1不工作的情况下，也能使固定涡盘100的姿态稳定。

另外，O形环510以包围第三壳体303的排出端口340的周围的方式设置。即，O形环510以包围固定涡盘100的排出口160的周围的方式设置。由此，在流体机械1工作时，从固定涡盘100的排出口160向形成于O形环510的径向内侧的空间540供给高压的空气。因此，通过供给到该空间540的空气压力，固定基盘110向回旋涡盘200侧施力，并且固定涡盘100的切口部180的轴向抵接面与伸出部390的轴向抵接面抵接。

此外，在第二实施方式中，伸出部390中的与回旋滑动面230相对的面构成壳体滑动面360。由此，图10所示的第二实施方式的结构的壳体滑动面360的内径D1比图2所示的第一实施方式的结构的壳体滑动面360的内径D2小。因此，在图10所示的第二实施方式的结构中，能够使具有在其壳体滑动面360上滑动的回旋滑动面230的回旋基盘260的外径D3比图2所示的第一实施方式的结构的回旋滑动面230的外径D4小。因此，与第一实施方式的流体机械1相比，能够使第二实施方式的流体机械1的径向的体积小型化。

此外，第二实施方式也能够起到与第一实施方式相同的作用效果。

(第三实施方式)

对第三实施方式进行说明。相对于第一实施方式，第三实施方式改变了第一壳体301的结构的一部分，其他结构与第一实施方式相同，因此，仅对与第一实施方式不同的部分进行说明。

如图11所示，在第三实施方式中，第一壳体301在壳体滑动面360的径向外侧不具有凹部370。因此，在第三实施方式中，回旋滑动面230与壳体滑动面360不是间歇地滑动，而是始终滑动。即，回旋滑动面230相对于壳体滑动面360的滑动比率为100％。即使是这样的结构，由回旋滑动面230和壳体滑动面360的滑动而产生的热量也会向金属制的壳体300热扩散，并从该壳体300的外壁向大气散热。因此，抑制了回旋滑动面230与壳体滑动面360的滑动引起的温度上升，从而提高了回旋滑动面230的耐磨损性，并且防止了熔融凝结。因此，在第三实施方式的流体机械1的结构中，也能够提高可靠性。

(第四实施方式)

对第四实施方式进行说明。相对于第一实施方式，第四实施方式改变了滑动部位的结构的一部分，其他结构与第一实施方式相同，因此，仅对与第一实施方式不同的部分进行说明。

如图12所示，在第四实施方式中，在第一壳体301与第二壳体302之间设置有间隔件530。具体而言，间隔件530设置在第一壳体301的同回旋滑动面230相对的部位与回旋涡盘200的回旋滑动面230之间。间隔件530形成为从轴向观察时呈环状。间隔件530由铁或铝等金属形成，在与其回旋滑动面230滑动的面上实施自身润滑性的涂层5310。作为涂层5310，例示了具有自身润滑性的氟或二硫化钼。另外，作为氟涂层，优选利用PTFE进行的涂层。

在第四实施方式中，不对体积较大的第一壳体301或第二壳体302实施涂层，而是通过对金属制的间隔件530实施涂层5310，能够容易地进行该涂层5310。因此，能够降低制造成本。

此外，第四实施方式也能够起到与第一实施方式等相同的作用效果。

(第五实施方式)

对第五实施方式进行说明。相对于第一实施方式，第五实施方式改变了滑动部位的结构的一部分，其他结构与第一实施方式相同，因此，仅对与第一实施方式不同的部分进行说明。

如图13所示，在第五实施方式中，间隔件530设置在第二壳体302的同回旋滑动面230相对的部位与回旋涡盘200的回旋滑动面230之间。在第五实施方式中，回旋涡盘200的回旋滑动面230设置在回旋基盘260中的与固定涡盘100相反一侧的面上。另外，尽管未示出，但是在第五实施方式的回旋涡盘200中，图1所示的背压导入孔250未设置于回旋基盘260。因此，在回旋基盘260的同固定涡盘100相反一侧的面与第二壳体302的内壁之间的空间不供给高压的空气。即，该空间不作为背压室350。因此，回旋涡盘200的回旋基盘260通过压缩室140的空气压力向间隔件530侧施力，并且设置在回旋基盘260中与固定涡盘100相反一侧的面上的回旋滑动面230和间隔件530滑动。另外，在第五实施方式中，间隔件530也是由铁或铝等金属形成为环状，并且在与其回旋滑动面230滑动的面上实施自身润滑性的涂层5310。

以上说明的第五实施方式也能够起到与第一实施方式等相同的作用效果。

(第六实施方式)

参照图14至图15对公开流体机械的一例的第六实施方式进行说明。能够实现说明书所公开的目的的流体机械包括压缩流体的机械或使流体膨胀的装置。第六实施方式所公开的流体机械1能够使作为工作流体而采用的液体、气体、气液混合流体等压缩或膨胀而向外部流出。例如，工作流体是空气、水、各种制冷剂等。

流体机械1是包括固定涡盘33和回旋涡盘20的涡盘式流体机械。流体机械1中的至少回旋涡盘20是树脂制的，进而能够在无供油的状态下使用。因此，流体机械1不需要油分离器等附属装置。流体机械1例如能够作为医疗用空气或工厂用空气等供给清洁空气的空气压力源使用。

参照图14对流体机械1的结构进行说明。如图14所示，流体机械1包括壳体30、固定涡盘33、回旋涡盘20及马达部40等。壳体30构成为包括第一壳体31和第二壳体32。第一壳体31和第二壳体32是流体机械1中的相对于可动的回旋涡盘20静止的固定侧构件。第一壳体31和第二壳体32均由例如铝等热传导性较高的金属形成。第一壳体31和第二壳体32通过螺栓紧固或焊接等进行固定。第一壳体31和第二壳体32以各自的外壁露出于大气中的方式设置。只要第一壳体31和第二壳体32的至少一部分由金属形成即可。只要第一壳体31和第二壳体32构成为至少一部分露出于大气即可。

在壳体30的内侧设置有固定涡盘33和回旋涡盘20。固定涡盘33构成为第一壳体31的一部分。即，固定涡盘33和第一壳体31形成一个构件。以下，有时将固定涡盘33和回旋涡盘20合称为两个涡盘构件。两个涡盘构件构成用于吸入、压缩、排出作为工作流体的一例的空气的压缩机构部。固定涡盘33包括圆盘状的基盘部330和从基盘部330突出的固定侧齿部331。固定侧齿部331是设置于固定涡盘33的固定侧环绕件(日文：固定側ラップ)，形成为从轴向观察固定涡盘33时呈涡旋状。在基盘部330的外周缘部设置有筒状壁部332，该筒状壁部332在第一壳体31中与第二壳体32结合。如图14所示，筒状壁部332从基盘部330的外周缘部沿流体机械1的轴向突出，以包围基盘部330。

在第一壳体31的基盘部330设置有吸入口34和排出口35，所述吸入口34向形成于两个涡盘构件之间的压缩室38供给空气，所述排出口35从压缩室38排出空气。回旋涡盘20具有圆盘状的基盘部21和设置于基盘部21的回旋侧齿部22。回旋侧齿部22是设置于回旋涡盘20的回旋侧环绕件(日文：旋回側ラップ)，形成为从轴向观察回旋涡盘20时呈涡旋状。压缩室38是在固定侧环绕件与回旋侧环绕件之间吸入、压缩及排出流体的流体室。压缩室38形成为从轴向观察时呈新月状。在基盘部21中的与压缩室38相反的一侧设置有圆筒状的轴套部24。

固定侧齿部331和回旋侧齿部22处于涡卷角度范围不同的非对称的涡旋结构的关系。固定侧齿部331的涡卷角度范围与回旋侧齿部22的涡卷角度范围之差优选为30度以上。这是因为，在具有非对称的涡旋结构的情况下，能够有效地使用涡盘的内外，并且相对于吸入容积能够减小体积。固定侧齿部331具有位于比回旋侧齿部22的径向外侧部位更靠径向外侧的位置的涡旋状部。固定侧齿部331中的该涡旋状部设置于筒状壁部332。优选的是，通过设置于筒状壁部332的涡旋状部，固定侧齿部331的涡卷角度范围进一步形成为比回旋侧齿部22的涡卷角度范围大170度至190度的范围中所包含的角度的量。

在流体机械1是使流体膨胀的膨胀机的情况下，具有流体室从固定涡盘33的中心部朝向外端部移动的结构。在这种情况下，吸入口34作为排出口发挥作用，排出口35作为吸入口发挥作用，由此，流体室的容积以逐渐增大的方式变化，从中心部侧吸入到流体室的流体膨胀。

由于回旋涡盘20是树脂制的，从而比重小，因此，能够抑制离心力引起的振动。

如图14及图15所示，流体机械1包括用于防止回旋涡盘20自转的自转防止机构部50。自转防止机构部50包括：限制部51；突出部52，所述突出部52被限制部51的内周壁限制，并且在限制部51的内侧回旋；以及环状的夹装构件53，所述夹装构件53夹装在突出部52与限制部51之间。如图15所示，流体机械1具有四个自转防止机构部50。四个自转防止机构部50绕回旋涡盘20的中心轴大致等间隔地定位。大致等间隔是指包括等间隔的结构和在规定的尺寸公差的范围内相对于等间隔偏差的结构的意思。例如，规定的尺寸公差为±5度左右。另外，流体机械1所包括的自转防止机构部50也可以是三个或五个以上。

限制部51是由圆形的内周壁形成的孔部、或具有底面的凹部。限制部51例如是在回旋涡盘20的基盘部21中，设置在与固定涡盘33相反一侧的具有规定深度的凹部。限制部51与第二壳体32中的正交于旋转轴CL1的端面相对。限制部51是具有内周壁和底部的结构，所述内周壁具有圆形的开口端，所述底部将内周壁的固定涡盘33侧封闭。形成凹部的内周壁和底部是树脂制的基盘部21的一部分。

突出部52是棒状体，具有固定于第二壳体32的被固定部520和作为朝向限制部51的底面突出的前端侧部分的滑动部521。突出部52由铁或含铁的合金形成。突出部52也被称为销。被固定部520以压入形成于第二壳体32的圆柱状凹部320的状态被固定。突出部52在滑动部521的前端及夹装构件53的前端与限制部51的底面分离的状态下固定于第二壳体32。

在突出部52的相对于限制部51滑动的前端侧部分安装有夹装构件53。夹装构件53能旋转地设置在突出部52的前端侧部分的外侧。该实施方式的自转防止机构部50包括相对于销能旋转的夹装构件53。滑动部521经由夹装构件53相对于限制部51的内周壁一边被限制一边滑动。在自转防止机构部50中，滑动部521和夹装构件53构成相对于限制部51的内周壁一边被限制一边滑动的滑动结构。

夹装构件53例如由金属形成。夹装构件53随着回旋涡盘20的公转，一边被限制部51的内周壁限制，一边在限制部51的内侧相对于销旋转并回旋。

夹装构件53的材质是表面硬度低于突出部52的表面硬度的材质。夹装构件53由比突出部52更容易磨损的材质形成，并且突出部的表面粗糙度形成为比夹装构件的内周部小。根据这种结构，在回旋涡盘20的回旋运动中，随着突出部52的外周部与夹装构件53的内周部的滑动，夹装构件53比突出部52更会磨损。由于夹装构件53的内表面以与突出部52的外周面的较小粗糙度相适应的方式逐渐磨损，因此，滑动时两者的表面阻力逐渐变小。由此，能够抑制夹装构件53的过度磨损。夹装构件53的表面硬度和滑动部521的表面硬度例如能够根据表示维氏硬度试验方法的JISZ2244进行测定。

夹装构件53优选由含铜或锡的金属形成。含铜或锡的金属是具有固体润滑作用的金属，因此，在流体机械1中发挥降低无供油的滑动部分的摩擦阻力的功能。此外，夹装构件53也可以构成为由含铁的金属形成。

夹装构件53优选由多孔质体形成且含油。即使无供油也能够通过自身保持的油的润滑效果来降低磨损。形成夹装构件53的多孔质体例如为烧结金属、塑料烧结多孔质体。烧结金属是通过在熔融点前后的温度下烧固金属粉而获得的物质，并且能够使用铁、铜、铝、镁等金属粉。塑料烧结多孔质体能够通过将精制的塑料粉末烧结、成型来制造。夹装构件53优选含有固体润滑剂。作为固体润滑剂，能够采用二硫化钼、石墨、有机钼化合物、氟化合物等。

此外，夹装构件53优选由含铜或锡的金属形成，并且含有固体润滑剂。

夹装构件53的轴向上的一个端部53a和限制部51的底面51a处于分离的位置关系。一个端部53a是夹装构件53中的位于流体室或固定涡盘33侧且相对于轴向正交的端面。滑动部521及夹装构件53在回旋涡盘20公转时，一边沿着限制部51的内周壁滑动，一边描绘圆形而位移。突出部52在位于两端的被固定部520、夹装构件53及滑动部521处，由作为固定侧构件的第二壳体32和作为可动侧构件的回旋涡盘20支承。突出部52在一端侧的被固定部520处固定于固体侧构件，并且在作为前端的另一端侧的滑动部521和夹装构件53处一边滑动一边支承于限制部51。

在第二壳体32的与第一壳体31相反一侧一体地设置有马达部40。马达部40在马达外壳41的内侧具有定子42、转子43及轴44等。作为马达部40，能够采用带刷马达或无刷马达等各种马达。轴44设置成通过设置于马达外壳41的内侧的轴承45、轴承46而能旋转。

轴44由马达部40驱动而旋转。轴44的端部插入第二壳体32的内侧。在轴44的端部固定有偏心部47。偏心部47的中心轴CL2设置在相对于轴44的旋转轴CL1偏心的位置。偏心部47经由轴承48设置在设于回旋涡盘20的基盘部21的轴套部24的内侧。

当对马达部40通电时，轴44绕旋转轴CL1自转。此时，马达部40输出的转矩经由偏心部47向回旋涡盘20的轴套部24传递。回旋涡盘20被包含夹装构件53的自转防止机构部50限制自转，并绕轴44的旋转轴CL1公转。公转半径的中心轴CL2与旋转轴CL1的距离相等。此时，离心力作用于回旋涡盘20或自转防止机构部50。

在回旋涡盘20公转时，形成于两个涡盘构件之间的压缩室38从径向外侧朝向径向内侧回旋移动。位于吸入口34侧的压缩室38在轴44的旋转角度从0度变化为360度的期间，以一边接近旋转轴CL1或排出口35，一边其容积逐渐缩小的方式变化。由此，从流体机械1的外部通过吸入口34向压缩室38供给的空气被压缩，该空气从排出口35向流体机械1的外部排出。

背压室39设置在基盘部21中的同固定涡盘33相反一侧的面与第二壳体32中的旋转轴CL1侧的内壁即分离壁321之间。在压缩室38中被压缩的空气的一部分经由贯穿基盘部21的背压导入通路25而被供给到背压室39。背压导入通路25是将压缩室38和背压室39连通的通路。由此，回旋涡盘20被供给到背压室39的空气的压力向固定涡盘33侧施力。

在第一壳体31中的与回旋侧滑动面23相对的部位，设置有与回旋侧滑动面23滑动的壳体侧滑动面36。当回旋涡盘20公转时，回旋涡盘20被背压室39的空气的压力向固定涡盘33侧施力。因此，回旋侧滑动面23和壳体侧滑动面36始终在接触的状态下进行滑动。壳体侧滑动面36作为用于承受回旋涡盘20的轴向载荷的推力轴承部发挥作用。回旋涡盘20被作为推力轴承部的壳体侧滑动面36支承并公转。

在回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36之间产生间隙的情况下，认为从压缩室38供给到背压室39的高压的空气会穿过该间隙而泄漏到固定涡盘33的内侧的低压空间。在该实施方式中，由于回旋涡盘20被背压室39的空气压力向固定涡盘33侧施力，因此，回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，具有防止背压室39的高压空气向固定涡盘33的内侧的低压空间泄漏的效果。根据该流体机械1，能够防止空气的压缩效率的降低。

优选在壳体侧滑动面36上设置有含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层。由此，能够降低壳体侧滑动面36的摩擦系数。作为氟涂层，优选利用聚四氟乙烯进行的涂层。另外，由于该涂层为薄膜，因此，起到不易妨碍从回旋涡盘20向壳体30的传热的效果。因此，即使在回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36在更高载荷下滑动的情况下，也能够抑制滑动部的温度上升。

在第一壳体31的比壳体侧滑动面36更靠径向外侧的位置处设置有以与回旋涡盘20分离的方式凹陷的凹部37。凹部37是不与回旋涡盘20的回旋侧滑动面23接触的部位。

在固定侧齿部331的前端与回旋涡盘20的基盘部21之间设置有间隙。在回旋侧齿部22的前端与固定涡盘33的基盘部330之间设置有间隙。由此，固定侧齿部331的前端位于比回旋侧滑动面23和壳体侧滑动面36更靠基盘部330侧的位置，因此，回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36在可靠地接触的状态下进行滑动。起到防止背压室39的高压空气向固定涡盘33内侧的低压空间泄漏的效果。

在回旋涡盘20通过马达部40所输出的转矩进行公转时，回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36滑动。由该滑动产生的热量不会滞留在该处，而是通过第一壳体31及第二壳体32进行热扩散，并从其外壁向大气散热。由此，抑制了回旋侧滑动面23与壳体侧滑动面36的滑动引起的温度上升，因此，提高了回旋侧滑动面23的耐磨损性，并且起到防止树脂滑动面的熔融凝结的效果。

对第六实施方式的流体机械1所带来的作用效果进行说明。流体机械1包括固定涡盘33和回旋涡盘20，所述固定涡盘33具有固定侧环绕件，所述回旋涡盘20具有回旋侧环绕件，在所述回旋侧环绕件与固定侧环绕件之间形成吸入、压缩及排出流体的流体室。流体机械1包括沿周向大致等间隔地配置的多个自转防止机构部50。自转防止机构部50包括：限制部51，所述限制部51具有圆形的内周壁；突出部52，所述突出部52被限制部51的内周壁限制，并且在限制部51的内侧回旋；以及环状的夹装构件53，所述夹装构件53夹装在突出部52与内周壁之间并滑动。夹装构件53由表面硬度比突出部52的表面硬度低的材质形成，并且突出部52的表面粗糙度形成为比夹装构件53的内周部小。使突出部52的表面粗糙度较小的理由是，突出部52为外径，与夹装构件53内周部相比，通过加工容易使表面粗糙度较小。

根据该流体机械1，由于夹装构件53的表面硬度低于突出部52的表面硬度，因此，夹装构件53的内周部比突出部52的外周部更会磨损，夹装构件53的内周部与表面粗糙度较小的突出部相适应。当夹装构件53与突出部52的滑动部分相适应时，夹装构件53与突出部52的滑动阻力被抑制，从而能够抑制磨损或烧结。

由于流体机械1具有由含铜或锡的金属形成的夹装构件53，因此，通过该金属的固体润滑作用，即使无供油也能够抑制夹装构件53与滑动部521的过度磨损，并且抑制异常磨损和烧结。

由于流体机械1具有由多孔质体形成且含油的夹装构件53，因此，即使无供油，也能够通过自身保持油的流体润滑作用，抑制夹装构件53与滑动部521的过度磨损，并且抑制异常磨损和烧结。

由于流体机械1具有包含固体润滑剂的夹装构件53，因此，通过降低摩擦系数，能够抑制夹装构件53与滑动部521的过度磨损，并且抑制异常磨损和烧结。

夹装构件53形成为外径尺寸相对于内径尺寸的比率为2以上。根据这种结构，由于夹装构件53的外周面滑动阻力相对于内周面滑动阻力的比率变大，因此，夹装构件53与限制部51的内周壁之间的滑动减少，夹装构件53变得容易转动。由此，能够抑制夹装构件53与限制部51的内周壁的磨损，并且抑制异常磨损和烧结。

限制部51的内周壁是回旋涡盘20的一部分。回旋涡盘20由纤维强化树脂形成。根据这种结构，通过将回旋涡盘20设为比重较小的树脂制，能够提供抑制了振动的流体机械1。通过利用纤维强化树脂形成回旋涡盘20，能够抑制限制部51的内周壁的塑性变形、异常磨损、凝结等。纤维强化树脂是例如含有玻璃纤维或滑石材料等的树脂材料。

(第七实施方式)

参照图16和图17对第七实施方式进行说明。第七实施方式与第六实施方式的不同之处在于限制部151的结构。在第七实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明不同点。

如图16及图17所示，在形成限制部151的凹部中，设置有比夹装构件53的轴向上的一个端部53a相对的底面51a更向流体室侧凹陷的部分凹部1511。部分凹部1511是在底面51a的周缘部整周范围内设置的呈环状的圆环状槽部。另外，部分凹部1511也可以是在底面51a的周缘部局部地设置的圆弧状的槽部。在这种情况下，部分凹部1511是在底面51a的周缘部设置的单个或多个圆弧状槽部。

根据第七实施方式，限制部151包括底面51a和部分凹部1511，所述底面51a与夹装构件53的轴向上的一个端部53a相对，所述部分凹部1511比底面51a更向与夹装构件53分离的方向部分地凹陷。根据这种结构，能够通过部分凹部1511存储混有从夹装构件53等渗出的油或磨损粉的物质。由此，能够抑制从夹装构件53渗出的磨损粉等异物使夹装构件53、回旋涡盘20或其他滑动物体成为异常磨损状态。根据部分凹部1511，能够提高限制部151的内周壁附近的油或异物等的回收量，因此，能够提高因离心力而向内周壁侧移动的异物等的回收能力。

(第八实施方式)

参照图18和图19对第八实施方式进行说明。第八实施方式与第六实施方式的不同之处在于限制部251的结构。在第八实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明不同点。

如图18和图19所示，在形成限制部251的凹部中，设置有比底面51a更向流体室侧凹陷的部分凹部2511。部分凹部2511是从底面51a的中心部以放射状延伸的槽部。放射状的槽部从底面51a的中心部向四面八方延伸而到达限制部251的内周壁。

根据第八实施方式，限制部251包括底面51a和部分凹部2511，所述底面51a与夹装构件53的一个端部53a相对，所述部分凹部2511比底面51a更向与夹装构件53分离的方向部分地凹陷。根据这种结构，能够通过部分凹部2511存储混有从夹装构件53等渗出的油或磨损粉的物质。第八实施方式的流体机械1能够抑制从夹装构件53渗出的磨损粉等异物使夹装构件53、回旋涡盘20或其他滑动物体成为异常磨损状态。根据部分凹部2511，由于设置成遍及限制部251的中心侧和内周壁附近这两者，因此，能够提高遍及底面51a上的大范围的异物等的回收能力。

(第九实施方式)

参照图20和图21对第九实施方式进行说明。第九实施方式与第六实施方式的不同之处在于限制部351的结构。在第九实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明不同点。

如图20及图21所示，在形成限制部351的凹部中，设置有比夹装构件53的轴向上的一个端部53a相对的底面51a更向流体室侧凹陷的部分凹部3511。部分凹部3511是在底面51a的周缘部隔开间隔而排列的多个圆柱状凹部。优选的是，部分凹部3511在底面51a的周缘部大致等间隔地设置。

根据第九实施方式，限制部351包括底面51a和部分凹部3511，所述底面51a与夹装构件53的一个端部53a相对，所述部分凹部3511比底面51a更向与夹装构件53分离的方向部分地凹陷。根据这种结构，能够通过部分凹部3511存储混有从夹装构件53等渗出的油或磨损粉的物质。第九实施方式的流体机械1能够抑制从夹装构件53渗出的磨损粉等异物使夹装构件53、回旋涡盘20或其他滑动物体成为异常磨损状态。根据部分凹部3511，能够提高限制部351的内周壁附近的油或异物等的回收量，因此，能够提高因离心力而向内周壁侧移动的异物等的回收能力。

(第十实施方式)

参照图22对第十实施方式进行说明。第十实施方式的夹装构件53的一个端部53a和底面51a存在特定的位置关系。在第十实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明与前述实施方式的不同点。

如图22所示，突出部52的外径尺寸比夹装构件53的内径尺寸大。夹装构件53相对于滑动部521以产生间隙的状态嵌于外侧。根据这种结构，如图22所示，在夹装构件53相对于突出部52最大限度地倾斜的情况下，夹装构件53的内周面的一部分与滑动部521的外周面接触。在该状态下，固定侧构件的面322、夹装构件53及底面51a设置成如下的位置关系：不产生夹装构件53的一个端部53a与底面51a的接触状态以及夹装构件53的另一个端部53b与固定侧构件的接触状态这两个状态。

根据第十实施方式，限制部51包括与夹装构件53的一个端部53a相对的底面51a。底面51a和固定侧构件设置成，在嵌于突出部52外侧的状态的夹装构件53处于相对于突出部52最大限度地倾斜的姿态的情况下，夹装构件53不与底面51a及固定侧构件两者接触。

由此，在夹装构件53的内径尺寸大于滑动部521的外径尺寸的结构中，起到如下的作用效果。即，当夹装构件53相对于突出部52大幅地倾斜时，能够很好地抑制夹装构件53的轴向上的端部在与固定侧构件或底面51a接触的状态下进行滑动。由此，能够抑制夹装构件53、或固定侧构件、底面51a的异常磨损和烧结。

(第十一实施方式)

参照图23对第十一实施方式进行说明。第十一实施方式相对于第六实施方式的不同之处在于，具有夹装构件53的位移限制结构。在第十一实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明与前述实施方式的不同点。

如图23所示，板状构件54设置在夹装构件53的轴向上的另一个端部53b与固定侧构件之间。板状构件54在基盘部21的面210与第二壳体32的面322之间，以与面210及面322这两者相对的方式设置。板状构件54是以相对于流体机械1所具有的多个夹装构件53的全部沿轴向相对的方式设置的一个构件。板状构件54具有作为防止夹装构件53向轴向位移而从限制部51脱落的位移限制结构的功能，并且例如由金属形成。另外，板状构件54还作为对夹装构件53、固定侧构件的磨损进行抑制的耐磨损性的板状构件发挥作用。

根据第十一实施方式，突出部52具有滑动部521和被固定部520，所述滑动部521在一个端部侧经由夹装构件53被限制部51的内周壁限制，所述被固定部520在另一个端部侧被固定于固定侧构件。流体机械1还包括设置在夹装构件53的轴向上的另一个端部53b与固定侧构件之间的板状构件54。根据这种结构，由于通过板状构件54能够避免夹装构件53和固定侧构件的接触，因此，能够抑制夹装构件53和固定侧构件的磨损。

(第十二实施方式)

参照图24对第十二实施方式进行说明。第十二实施方式相对于第六实施方式的不同之处在于，具有对夹装构件53的回旋运动进行限制的套筒构件60。在第十二实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第六实施方式相同，以下，仅说明与前述实施方式的不同点。

如图24所示，在形成前述限制部51的凹部中，收容有筒状的套筒构件60。套筒构件60可以是相对于凹部固定的结构，也可以是能旋转的结构。此外，滑动部521和夹装构件53随着回旋涡盘20的公转，一边被套筒构件60的内周壁限制一边在套筒构件60的内侧回旋。另外，套筒构件60优选由纤维强化树脂或金属形成。

套筒构件60例如由金属形成。根据这些结构，回旋涡盘20不是与夹装构件53的外周滑动的构件。由此，能够不考虑必要的耐磨损性、表面硬度而选定回旋涡盘20的材质。

第十二实施方式的流体机械1还包括设置在限制部51的内周壁与夹装构件53之间的筒状的套筒构件60。套筒构件60由纤维强化树脂或金属形成。根据这种结构，限制部51的内周壁不限于纤维强化树脂，能够由成型精度较高的材质形成。

(第十三实施方式)

参照图25和图26对第十三实施方式进行说明。第十三实施方式相对于第十二实施方式的不同之处在于套筒构件61的结构。在第十二实施方式中没有特别说明的结构、作用、效果与第十三实施方式相同，以下，仅说明与前述实施方式的不同点。

如图25及图26所示，第十三实施方式的流体机械1所包括的套筒构件61为沿周向连结的一体物。套筒构件61具有多个筒部62和将该多个筒部62彼此连结的连结部63。

多个筒部62收容在形成限制部51的凹部中。另外，多个筒部62的数量与形成限制部51的凹部的数量对应。多个筒部62和凹部的数量不限于图26所示的四个，也可以是三个或五个以上。

另外，连结部63可以如图25所示埋入回旋涡盘20、或者也可以从回旋涡盘20向第二壳体32侧突出。

在第十三实施方式中，通过将套筒构件61形成为一体物，能够容易地进行相对于回旋涡盘20的组装。另外，能够减少部件数量。

(其他实施方式)

本公开不限于上述实施方式，能进行适当变更。另外，上述各实施方式并非相互无关，除了组合明显是不可能的情况以外，能够适当组合。另外，当然，在上述各实施方式中，构成实施方式的要素除了特别明示必须的情况及原理上明确必须的情况等以外，并不一定是必须的。此外，在上述各实施方式中，在涉及到实施方式的构成要素的个数、数值、量、范围等数值的情况下，除了特别明示必须的情况以及在原理上明确限定为特定数量的情况等以外，并不限定于该特定的数量。另外，在上述各实施方式中，在涉及到构成要素等的形状、位置关系等时，除了特别明示的情况以及在原理上限定为特定的形状、位置关系等的情况等以外，并不限定于该形状、位置关系等。

本说明书的公开不限定于例示的实施方式。公开包含例示的实施方式和本领域技术人员基于此作出的变形方式。例如，公开不限定于实施方式中所示的部件、要素的组合，可以进行各种变形来实施。公开可以通过各种组合来实施。公开可以具有能追加到实施方式的追加部分。公开包含省略了实施方式的部件、要素的结构。公开包括一个实施方式与另一实施方式之间的部件、要素的替换或组合。公开的技术范围不限于实施方式的记载。公开的技术范围由权利要求书的记载来表示，并且应理解为还包含与权利要求书的记载等同的意思以及范围内的所有变更。

(1)在上述各实施方式中，构成为在回旋涡盘200的回旋基盘260中的固定涡盘100侧的面上设置回旋滑动面230，在第一壳体301中的与回旋滑动面230相向的部位设置壳体滑动面360，但是不限于此。也可以构成为在回旋涡盘200的回旋基盘260中的与固定涡盘100相反一侧的面上设置回旋滑动面，在第二壳体302中的与该回旋滑动面相向的部位设置壳体滑动面。

(2)在上述各实施方式中，作为回旋涡盘200的驱动源以马达部400为例进行了说明，但是驱动源不限于此，例如也可以是发动机等。另外，流体装置也可以构成为，从设置在远离压缩流体的压缩机构部的位置的驱动源经由带轮以及带传递转矩。

(3)在上述各实施方式中，对壳体滑动面360或金属制的间隔件530实施了涂层3610、5310的示例进行了说明，但是并不限于此，也可以是不实施涂层的结构。在该结构中，在两个涡盘构件100、200在恒定的载荷以下使用的情况下，也能够抑制回旋涡盘200的温度上升，并且防止熔融凝结。

(4)在上述各实施方式中，说明了固定涡盘100由树脂形成的情况，但是不限于此，固定涡盘100例如也可以由金属等形成。

(5)在前述实施方式中，突出部是销等棒状体，但是能够实现说明书所公开的目的的突出部也可以是在内部具有空洞的棒状体或筒状体。

(6)在前述实施方式中，固定涡盘33是第一壳体31的一部分，但是也可以由与第一壳体31不同的构件构成。作为不同构件的固定涡盘33通过固定于第一壳体31而与第一壳体31成为一体。另外，在前述实施方式中记载了固定涡盘33由铝等金属形成，但是也可以是由树脂材料形成的结构。在这种情况下，固定涡盘33可以是第一壳体31的一部分，也可以是固定于第一壳体31的不同构件。

(7)在前述实施方式中，说明了固定侧环绕件和回旋侧环绕件处于涡卷角度范围不同的非对称的涡旋结构的关系，但是这些环绕件也可以处于涡卷角度范围相同的对称的涡旋结构的关系。

(总结)

根据上述实施方式的一部分或全部所示的第一观点，吸入并排出流体的涡盘式流体机械包括固定涡盘、回旋涡盘、壳体、回旋滑动面及壳体滑动面。固定涡盘具有固定基盘和设置于固定基盘的涡旋状的固定齿部。回旋涡盘是树脂制的，具有与固定基盘相对配置的回旋基盘和设置于回旋基盘的涡旋状的回旋齿部，固定齿部与回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴公转。壳体对固定涡盘进行固定，并且对固定涡盘及回旋涡盘进行收容。回旋滑动面设置在回旋涡盘所具有的回旋基盘中的比回旋齿部更靠径向外侧的部位。壳体滑动面设置于壳体中的与回旋滑动面相对的部位，并与回旋滑动面滑动。壳体构成为设置有壳体滑动面的部位是金属制的，并且其外壁露出于大气。

根据第二观点，在壳体滑动面实施了含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层。

由此，通过对壳体滑动面实施涂层，能够降低壳体滑动面的摩擦系数。另外，由于涂层为薄膜，因此，不会阻碍从回旋涡盘向壳体的传热。而且，通过实验可判断出，即使在回旋滑动面与壳体滑动面在更高载荷下滑动的情况下，也能够抑制温度上升，并且防止异常磨损、熔融凝结。因此，流体机械即使在排出更高压的流体的情况下，也能够提高回旋滑动面的耐磨损性，并防止树脂滑动面的熔融凝结，因此，能够提高可靠性。

根据第三观点，固定涡盘是树脂制的。

由此，能够使固定涡盘与回旋涡盘的热膨胀率相等。因此，能够使两个涡盘构件压缩流体的性能相对于温度变化稳定。另外，通过使两个涡盘构件为树脂制，能够进一步降低制造上的成本。

根据第四观点，固定涡盘和回旋涡盘构成为，当回旋涡盘公转时，在固定齿部的侧面和回旋齿部的侧面最接近的部位形成有规定的间隙。

由此，即使在固定涡盘和回旋涡盘两者均为树脂制的情况下，由于固定齿部和回旋齿部不滑动，因此，抑制了这两者的温度上升。因此，防止了固定齿部与回旋齿部的熔融凝结。因此，流体机械能够提高可靠性。

根据第五观点，固定齿部的前端位于比回旋滑动面及壳体滑动面更靠固定基盘侧的位置。

由此，固定齿部的前端不与回旋基盘接触，回旋滑动面和壳体滑动面在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，能够防止流体从固定涡盘和回旋涡盘的外侧的空间(例如背压室)向固定涡盘的内侧的低压空间泄漏。因此，该流体机械能够防止流体的压缩效率的降低。

根据第六观点，壳体和固定涡盘的固定部位位于比固定基盘的回旋基盘侧的面和壳体滑动面的中央位置更靠回旋基盘侧的位置。

由此，即使在固定涡盘因温度变化而热膨胀的情况下，固定涡盘也会向固定基盘远离壳体滑动面的方向移动。因此，固定齿部的前端不与回旋基盘接触，回旋滑动面与壳体滑动面在可靠地接触的状态下进行滑动。因此，能够防止流体从固定涡盘和回旋涡盘的外侧的空间(例如背压室)向固定涡盘的内侧的低压空间泄漏。因此，该流体机械能够防止流体的压缩效率的降低。

根据第七观点，固定涡盘所具有的固定齿部在径向外侧且回旋基盘侧的部位具有以向径向内侧切除的方式形成的切口部。壳体具有以伸入到固定涡盘的切口部中的方式设置的伸出部。伸出部中的与回旋涡盘的回旋滑动面相对的面构成壳体滑动面。

由此，由于壳体滑动面的内径变小，因此，能够减小在此滑动的回旋滑动面的外径，并能够减小回旋基盘的外径。因此，能够使流体机械的径向的体积小型化。

根据第八观点，还包括施力构件，该施力构件设置在固定基盘与壳体之间，并对固定基盘向回旋涡盘侧施力，并且使固定涡盘的切口部和伸出部抵接。

由此，即使在流体机械不工作的情况下，也能够使固定涡盘的姿态稳定。

根据第九观点，流体机械在回旋基盘的与固定涡盘相反一侧的面与壳体的内壁之间还包括背压室，该背压室被供给由固定涡盘和回旋涡盘压缩后的流体。而且，回旋涡盘构成为被背压室的流体压力向固定涡盘侧施力，由此，在设置于回旋基盘中的固定涡盘侧的面上的回旋滑动面与壳体滑动面接触的状态下进行滑动。

但是，假设构成为在回旋涡盘的回旋基盘中的与固定涡盘相反一侧的面上设置回旋滑动面，在对在此滑动的壳体滑动面实施涂层的情况下，有时在未示出的自转防止机构等上也需要涂层。在这种情况下，制造成本有可能会变高。与此相对，在上述第九观点中，回旋涡盘在回旋基盘中的固定涡盘侧的面上设置有回旋滑动面。因此，在对与该回旋滑动面滑动的壳体滑动面实施涂层的情况下，能够使结构简单而降低制造成本。

根据第十观点，壳体在壳体滑动面的径向外侧具有凹部，该凹部以远离回旋滑动面的方式凹陷，从而不与回旋滑动面滑动。壳体滑动面的径向宽度小于回旋涡盘相对于公转的中心轴偏心的距离的两倍。

由此，回旋滑动面与壳体滑动面间歇地滑动。详细而言，能够使回旋滑动面中的规定的滑动点与壳体滑动面滑动的时间小于流体机械的整体工作时间的100％。因此，能够抑制回旋滑动面与壳体滑动面的滑动引起的温度上升。

根据第十一观点，吸入并排出流体的涡盘式流体机械包括固定涡盘、回旋涡盘、第一壳体、第二壳体、回旋滑动面及间隔件。固定涡盘具有固定基盘和设置于固定基盘的涡旋状的固定齿部。回旋涡盘是树脂制的，具有与固定基盘相对配置的回旋基盘和设置于回旋基盘的涡旋状的回旋齿部，固定齿部与回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴公转。第一壳体和第二壳体对固定涡盘进行固定，并且对固定涡盘及回旋涡盘进行收容。回旋滑动面设置在回旋涡盘所具有的回旋基盘中的比回旋齿部更靠径向外侧的部位。间隔件是金属制的，第一壳体或第二壳体设置在同回旋滑动面相对的部位与回旋滑动面之间，并且在与回旋滑动面滑动的面上实施有自身润滑性的涂层。第一壳体和第二壳体中的至少任一个壳体构成为是金属制的，并且其外壁露出于大气。

由此，不对体积较大的第一壳体或第二壳体实施涂层，而是通过对金属制的间隔件实施涂层，能够容易地进行该涂层，因此，能够降低制造成本。另外，从金属制的间隔件向任一壳体进行热传导并向大气散热，第十一观点的公开也能够起到与上述第一观点的公开同样的作用效果。

第十一观点所记载的结构和第三观点至第十观点所记载的结构可以如下所示地任意组合。

即，除了第十一观点所记载的结构之外，也可以使固定涡盘为树脂制。

除了第十一观点所记载的结构之外，固定涡盘和回旋涡盘也可以构成为，当回旋涡盘公转时，在固定齿部的侧面和回旋齿部的侧面最接近的部位形成有规定的间隙。

除了第十一观点所记载的结构之外，固定齿部的前端也可以位于比回旋滑动面更靠固定基盘侧的位置。

除了第十一观点所记载的结构之外，壳体和固定涡盘的固定部位也可以位于比固定基盘的回旋基盘侧的面和金属制的间隔件的中央位置更靠回旋基盘侧的位置。

除了第十一观点所记载的结构之外，壳体也可以具有以伸入到固定涡盘的切口部中的方式设置的伸出部，并且在伸出部中的与回旋涡盘的回旋滑动面相对的面上配置有金属制的间隔件。

除了第十一观点所记载的结构之外，还可以包括施力构件，该施力构件设置在固定基盘与壳体之间，并对固定基盘向回旋涡盘侧施力，并且使固定涡盘的切口部和伸出部抵接。

除了第十一观点所记载的结构之外，也可以构成为，回旋涡盘被背压室的流体压力向固定涡盘侧施力，由此，在设置于回旋基盘中的固定涡盘侧的面上的回旋滑动面与金属制的间隔件接触的状态下进行滑动。

除了第十一观点所记载的结构之外，金属制的间隔件的径向宽度也可以小于回旋涡盘相对于公转中心轴的偏心距离的两倍。

根据第十二观点，吸入并排出流体的涡盘式流体机械包括固定涡盘、回旋涡盘及多个自转防止机构部。固定涡盘具有涡旋状的固定侧环绕件。回旋涡盘具有回旋侧环绕件，在所述回旋侧环绕件与固定侧环绕件之间形成吸入、压缩及排出流体的流体室。多个自转防止机构部分别具有限制部、突出部以及夹装构件。限制部具有圆形的内周壁，以阻止回旋涡盘的自转运动。突出部被内周壁限制并在限制部的内侧回旋。环状的夹装构件夹装在突出部与内周壁之间，并相对于突出部及内周壁滑动。而且，夹装构件由表面硬度比突出部的表面硬度低的材质形成，并且突出部的表面粗糙度形成为比夹装构件的内周部小。

另外，关于第十二观点所记载的结构和第一观点至第十一观点所记载的结构，也可以任意地组合。

Claims (24)

1.一种流体机械，所述流体机械是吸入并排出流体的涡盘式流体机械，其特征在于，包括：

固定涡盘(100)，所述固定涡盘具有固定基盘(110)和设置于所述固定基盘的涡旋状的固定齿部(120)；

树脂制的回旋涡盘(200)，所述回旋涡盘具有与所述固定基盘相对配置的回旋基盘(260)以及设置于所述回旋基盘的涡旋状的回旋齿部(220)，所述固定齿部与所述回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴(O1)公转；

壳体(300)，所述壳体对所述固定涡盘进行固定，并且对所述固定涡盘及所述回旋涡盘进行收容；

回旋滑动面(230)，所述回旋滑动面设置在所述回旋涡盘所具有的所述回旋基盘中的比所述回旋齿部更靠径向外侧的部位；以及

壳体滑动面(360)，所述壳体滑动面设置在所述壳体中的与所述回旋滑动面相对的部位，并与所述回旋滑动面滑动，

所述壳体构成为，设置有所述壳体滑动面的部位(310)是金属制的，并且所述壳体的外壁露出于大气。

2.如权利要求1所述的流体机械，其特征在于，

在所述壳体滑动面上实施了含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层(3610)。

3.如权利要求1或2所述的流体机械，其特征在于，

所述固定涡盘是树脂制的。

4.如权利要求1至3中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述固定涡盘和所述回旋涡盘构成为，当所述回旋涡盘公转时，在所述固定齿部的侧面与所述回旋齿部的侧面最接近的部位形成有规定的间隙(CL30)。

5.如权利要求1至4中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述固定齿部的前端(1210)位于比所述回旋滑动面及所述壳体滑动面更靠所述固定基盘一侧的位置。

6.如权利要求1至5中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述壳体与所述固定涡盘的固定部位位于比所述固定基盘的所述回旋基盘一侧的面与所述壳体滑动面的中央位置(M)更靠所述回旋基盘一侧的位置。

7.如权利要求1至6中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述固定涡盘所具有的所述固定齿部在径向外侧且所述回旋基盘一侧的部位具有以向径向内侧切除的方式形成的切口部(180)，

所述壳体具有以伸入到所述固定涡盘的所述切口部中的方式设置的伸出部(390)，

所述伸出部中的与所述回旋涡盘的所述回旋滑动面相对的面构成所述壳体滑动面。

8.如权利要求7所述的流体机械，其特征在于，

所述流体机械还包括施力构件(510)，所述施力构件设置在所述固定基盘与所述壳体之间，并且对所述固定基盘向所述回旋涡盘一侧施力，并使所述固定涡盘的所述切口部与所述伸出部抵接。

9.如权利要求1至8中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述流体机械还包括背压室(350)，所述背压室形成在所述回旋基盘的同所述固定涡盘相反一侧的面与所述壳体的内壁之间，并且被供给由所述固定涡盘和所述回旋涡盘压缩后的流体，

所述回旋涡盘被所述背压室的流体压力向所述固定涡盘一侧施力，由此，在设置于所述回旋基盘中的所述固定涡盘一侧的面上的所述回旋滑动面与所述壳体滑动面接触的状态下进行滑动。

10.如权利要求1至9中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述壳体在所述壳体滑动面的径向外侧具有凹部(370)，所述凹部以远离所述回旋滑动面的方式凹陷，从而不与所述回旋滑动面滑动，

所述壳体滑动面的径向宽度(W)小于所述回旋涡盘相对于公转的中心轴偏心的距离(E)的两倍。

11.一种流体机械，所述流体机械是吸入并排出流体的涡盘式流体机械，其特征在于，包括：

固定涡盘(100)，所述固定涡盘具有固定基盘(110)和设置于所述固定基盘的涡旋状的固定齿部(120)；

树脂制的回旋涡盘(200)，所述回旋涡盘具有与所述固定基盘相对配置的回旋基盘(260)以及设置于所述回旋基盘的涡旋状的回旋齿部(220)，所述固定齿部与所述回旋齿部嵌合，并相对于规定的中心轴(O1)公转；

第一壳体(301)和第二壳体(302)，所述第一壳体和所述第二壳体对所述固定涡盘进行固定，并且对所述固定涡盘及所述回旋涡盘进行收容；

回旋滑动面(230)，所述回旋滑动面设置在所述回旋涡盘所具有的所述回旋基盘中的比所述回旋齿部更靠径向外侧的部位；以及

金属制的间隔件(530)，所述间隔件设置在所述第一壳体或所述第二壳体同所述回旋滑动面相对的部位与所述回旋滑动面之间，并且在与所述回旋滑动面滑动的面上实施有自身润滑性的涂层(5310)，

所述第一壳体和所述第二壳体中的至少任一个壳体构成为是金属制的，并且其外壁露出于大气。

12.一种流体机械，所述流体机械是吸入并排出流体的涡盘式流体机械，其特征在于，包括：

固定涡盘(33)，所述固定涡盘具有涡旋状的固定侧环绕件(331)；

回旋涡盘(20)，所述回旋涡盘具有回旋侧环绕件(22)，在所述回旋侧环绕件与所述固定侧环绕件之间形成吸入、压缩及排出流体的流体室(38)；以及

多个自转防止机构部(50)，多个所述自转防止机构部为了阻止所述回旋涡盘的自转运动而分别具有限制部(51、151、251、351)、突出部(52)和环状的夹装构件(53)，所述限制部具有圆形的内周壁，所述突出部被所述内周壁限制且在所述限制部的内侧回旋，所述夹装构件夹装在所述突出部与所述内周壁之间并相对于所述突出部及所述内周壁滑动，

所述夹装构件由表面硬度比所述突出部的表面硬度低的材质形成，并且所述突出部的表面粗糙度形成为比所述夹装构件的内周部的表面粗糙度小。

13.如权利要求12所述的流体机械，其特征在于，

所述夹装构件由含铜或锡的金属形成。

14.如权利要求12或13所述的流体机械，其特征在于，

所述夹装构件由多孔质体形成且含油。

15.如权利要求14所述的流体机械，其特征在于，

所述限制部包括底面(51a)和部分凹部(1511、2511、3511)，所述底面与所述夹装构件的轴向上的一个端部(53a)相对，所述部分凹部比所述底面更向与所述夹装构件分离的方向部分地凹陷。

16.如权利要求12至15中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述夹装构件含有固体润滑剂。

17.如权利要求12至16中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述突出部具有滑动部(521)和被固定部(520)，所述滑动部(521)在一个端部侧经由所述夹装构件被所述限制部的所述内周壁限制，所述被固定部(520)在另一个端部侧被固定于固定侧构件(32)，

所述限制部包括与所述夹装构件的轴向上的一个端部(53a)相对的底面(51a)，

所述底面和所述固定侧构件设置成，在嵌于所述突出部的外侧的状态的所述夹装构件处于相对于所述突出部最大限度地倾斜的姿态的状态下，所述夹装构件不与所述底面及所述固定侧构件这两者接触。

18.如权利要求12至17中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述夹装构件形成为外径尺寸相对于内径尺寸的比率为2以上。

19.如权利要求12至18中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述突出部具有滑动部(521)和被固定部(520)，所述滑动部(521)在一个端部侧经由所述夹装构件被所述限制部的所述内周壁限制，所述被固定部(520)在另一个端部侧被固定于固定侧构件(32)，

所述流体机械还包括设置在所述夹装构件的轴向上的另一个端部(53b)与所述固定侧构件之间的板状构件(54)。

20.如权利要求12至19中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述限制部的所述内周壁是所述回旋涡盘的一部分，

所述回旋涡盘由纤维强化树脂形成。

21.如权利要求12至20中任一项所述的流体机械，其特征在于，

所述流体机械还包括设置在所述限制部的所述内周壁与所述夹装构件之间的筒状的套筒构件(60)，

所述套筒构件由纤维强化树脂或金属形成。

22.如权利要求12至21中任一项所述的流体机械，其特征在于，还包括：

壳体(30)，所述壳体(30)与所述固定涡盘一体或分开地形成，并且对所述回旋涡盘进行收容；

回旋侧滑动面(23)，所述回旋侧滑动面(23)设置于设有所述回旋涡盘所具有的所述回旋侧环绕件的基盘部(21)中的比所述回旋侧环绕件更靠径向外侧的部位；以及

壳体侧滑动面(36)，所述壳体侧滑动面(36)设置于所述壳体中的与所述回旋侧滑动面相对的部位，并与所述回旋侧滑动面滑动，

所述壳体构成为，设置有所述壳体侧滑动面的部位是金属制的，并且所述壳体的外壁露出于大气。

23.如权利要求22所述的流体机械，其特征在于，

在所述壳体侧滑动面上实施了含有具有自身润滑性的氟或二硫化钼的涂层(3610)。

24.如权利要求12至21中任一项所述的流体机械，其特征在于，包括：

第一壳体(31)和第二壳体(32)，所述第一壳体和第二壳体与所述固定涡盘一体或分开地形成，并且对所述回旋涡盘进行收容；

回旋侧滑动面(23)，所述回旋侧滑动面设置于设有所述回旋涡盘所具有的所述回旋侧环绕件的基盘部(21)中的比所述回旋侧环绕件更靠径向外侧的部位；以及

金属制的间隔件(530)，所述间隔件设置在所述第一壳体或所述第二壳体同所述回旋侧滑动面相对的部位与所述回旋侧滑动面之间，并且在与所述回旋侧滑动面滑动的面上实施有自身润滑性的涂层(5310)，

所述第一壳体和所述第二壳体中的至少任一个壳体构成为是金属制的，并且其外壁露出于大气。

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