CN111546014A - 一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 - Google Patents
一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111546014A CN111546014A CN202010425139.6A CN202010425139A CN111546014A CN 111546014 A CN111546014 A CN 111546014A CN 202010425139 A CN202010425139 A CN 202010425139A CN 111546014 A CN111546014 A CN 111546014A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- workpiece
- quenching
- cylinder sleeve
- inner hole
- excircle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000010791 quenching Methods 0.000 title claims abstract description 92
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 title claims abstract description 92
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 230000006698 induction Effects 0.000 title claims abstract description 33
- 238000003754 machining Methods 0.000 title claims description 25
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 13
- 238000007514 turning Methods 0.000 claims description 13
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 5
- 238000011031 large-scale manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 abstract 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 4
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明涉及气缸套加工工艺技术领域的一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，包括如下步骤，采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，并切断至工件需要的长度后，去除毛刺备用，然后经淬火和回火对工件进行调质处理，再经初加工使工件初步成型，通过感应淬火进一步提高工件强度，再分别经半精加工和精加工工序，使工件逐步加工到设计精度，然后对工件进行探伤，探伤合格即可得到成品。本发明的有益效果是，本发明建立了一种新的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，不但实现了钢质薄壁感应淬火气缸套的规模化生产，而且有利于节约钢质薄壁感应淬火气缸套的加工成本，同时也提高了钢质薄壁感应淬火气缸套的加工质量和加工效率。
Description
技术领域
本发明属于气缸套加工工艺技术领域，具体地，涉及一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺。
背景技术
随着汽车向高速轻量化的方向发展，发动机机体设计紧缩变小是今后的必然趋势，由此，汽车发动机气缸套逐步由厚壁向薄壁转移，由湿式厚壁缸套向干式薄壁缸套过渡。因此，薄壁缸套将会被广泛的应用。
钢质薄壁气缸套是薄壁缸套发展的重要方向，因缸壁比较薄，通过行业中传统的珩磨和淬火工艺加工过程中易变形，钢质薄壁气缸套的加工精度和效率难以满足生产需要，因此行业中原先的工艺已经不能适应目前钢质薄壁气缸套的加工需求。为此，亟需一种新的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，以实现钢质薄壁感应淬火气缸套的规模化生产。
发明内容
为了解决上述技术问题，本发明提供了一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，包括如下加工步骤：
步骤一、毛坯选型：采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，并切断至工件需要的长度后，去除毛刺备用；以便节省原材料，并省去钻通孔的工作量。
步骤二、调质处理：经过淬火和回火处理，使工件抗拉强度≥700MPa，硬度≤HRC30，且在0.2％偏移下，屈服强度≥600MPa，奥氏体晶粒的显微晶粒度级别指数G≤5；改善工件的硬度、韧性和抛光性，方便后续加工。
步骤三、粗加工：粗车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.5mm；粗镗内孔，使内孔的精度误差为-0.3～0mm；修车外圆及两端面，使工件长度方向和小端面外圆直径的精度误差为±0.15mm，使工件大端面外圆直径的精度误差为±0.1mm；使工件初步成型并留够半精车余量，提高工件大端面外圆直径的精度有利于提高精镗定位精度。
步骤四、感应淬火：使成品淬火层厚度达到0.85mm±0.2mm，且淬火层的厚度差＜0.20mm，成品表面硬度≥HRC55；消除粗加工工程中施加在工件上的应力，提高工件强度，延长工件使用寿命。
步骤五、半精加工：精镗并预粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.15～0.12mm；半精车外圆及端面，使工件长度方向各尺寸的精度误差为±0.1mm，工件外圆直径精度误差为±0.06mm；粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.08至-0.05mm；既保证半精车效率，又减少精加工工作量。
步骤六、精加工：精车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.1mm；精磨外圆，使外圆直径精度误差为-0.012～+0.010mm；精磨内孔，使内孔精度误差为+0.010～0.0.035mm；满足工件设计的加工的精度要求。
步骤七、探伤：在整个内孔范围内进行探伤，探伤合格的工件即为成品。
优选的，在步骤二中，淬火处理时先使工件在加热炉中升温至300℃并保温20分钟，然后按照最高升温速度不高于300℃/h升温至835～860℃并保温60分钟后，出炉淬火，淬火液温度为40～50℃，浸入淬火液前工件最低温度要求为760℃，淬火时间为30～35秒，且淬火时淬火液不循环，保证淬火层的均匀性和淬火层的强度。
优选的，在步骤二中，回火处理时，将淬火后的工件放回加热炉中，按最高升温速度不高于300℃/h升温至575～580℃，并保温10分钟后出炉空冷，进一步保证工件的加工强度。
优选的，在步骤四中，通过淬火机床对工件的内孔进行淬火感应加热，并通过淬火水圈对工件的外圆喷淋淬火液，喷淋时淬火水圈的位置必须从淬火机床的定位座与工件接触的位置开始，且淬火水圈的位置与工件定位座的位置平行设置，保证淬火液的喷淋范围覆盖到整个工件的外圆部位；所述淬火液的型号为Houghton AQ371，浓度为5％～8％，且淬火液温度维持在25℃～35℃；感应淬火后进退火炉回火，保温温度150～160℃，保温时间3小时；使淬火层厚度更均匀，强度更稳定。
优选的，在步骤六中，精磨内孔时采用带橡胶套的珩磨夹具将工件连接到珩磨机床上，所述橡胶套的内壁上设有与工件的水封槽部位相对应的橡胶凸块，所述橡胶凸块的下端与工件外圆面下端的凸台相对应。从而在精磨内孔时，对工件相对薄弱的水封槽部位提高夹紧力，防止精磨后工件水封槽部位相对应的内孔位置出现凸高，从而提高了工件的内孔加工精度。
本发明采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，便于节省原材料，并省去钻通孔的工作量；通过调质处理，改善工件的硬度、韧性和抛光性，方便后续加工，在粗加工后感应淬火，消除粗加工工程中施加在工件上的应力，提高工件强度，延长工件使用寿命；再分别经过半精加工和精加工工序，使工件精度逐步达到设计要求，最后经探伤合格得到成品。
本发明的有益效果是，本发明建立了一种新的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，不但实现了钢质薄壁感应淬火气缸套的规模化生产，而且有利于节约钢质薄壁感应淬火气缸套的加工成本，同时也提高了钢质薄壁感应淬火气缸套的加工质量和加工效率。
附图说明
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
图1是本发明的加工工艺流程图。
图2是本发明中珩磨夹具的整体结构示意图。
具体实施方式
下面结合本发明实施例中的附图以及具体实施例对本发明进行清楚地描述，在此处的描述仅仅用来解释本发明，但并不作为对本发明的限定。基于本发明中的实施例，本领域技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
实施例
如图1～2所示，本发明提供了本发明提供了一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，包括如下加工步骤：
步骤一、毛坯选型：采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，并切断至工件需要的长度后，去除毛刺备用；以便节省原材料，并省去钻通孔的工作量。
步骤二、调质处理：先进行淬火处理，淬火处理时先使工件在加热炉中升温至300℃并保温20分钟，然后按照300℃/h的升温速度升温至860℃并保温60分钟后，出炉淬火，淬火液温度为40℃，浸入淬火液前工件最低温度要求为760℃，淬火时间为30秒，且淬火时淬火液不循环；回火处理时，将淬火后的工件放回加热炉中，按300℃/h的升温速度升温至580℃，并保温10分钟后出炉空冷。经过淬火和回火处理，使工件抗拉强度≥700MPa，硬度≤HRC30，且在0.2％偏移下，屈服强度≥600MPa，奥氏体晶粒的显微晶粒度级别指数G≤5；改善工件的硬度、韧性和抛光性，方便后续加工。
步骤三、粗加工：粗车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.5mm；粗镗内孔，使内孔的精度误差为-0.3～0mm；修车外圆及两端面，使工件长度方向和小端面外圆直径的精度误差为±0.15mm，使工件大端面外圆直径的精度误差为±0.1mm；使工件初步成型并留够半精车余量，提高工件大端面外圆直径的精度有利于提高精镗定位精度。
步骤四、感应淬火：通过淬火机床对工件的内孔进行淬火感应加热，并通过淬火水圈对工件的外圆喷淋淬火液，喷淋时淬火水圈的位置必须从淬火机床的定位座与工件接触的位置开始，且淬火水圈的位置与工件定位座的位置平行设置，保证淬火液的喷淋范围覆盖到整个工件的外圆部位；所述淬火液的型号为Houghton AQ371，浓度为5％，且淬火液温度维持在25℃～35℃；感应淬火后进退火炉回火，保温温度150℃，保温时间3小时，使成品淬火层厚度达到0.85mm±0.2mm，且淬火层的厚度差＜0.20mm，成品表面硬度≥HRC55；消除粗加工工程中施加在工件上的应力，提高工件强度，延长工件使用寿命。
步骤五、半精加工：精镗并预粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.15～0.12mm；半精车外圆及端面，使工件长度方向各尺寸的精度误差为±0.1mm，工件外圆直径精度误差为±0.06mm；粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.08至-0.05mm；既保证半精车效率，又减少精加工工作量。
步骤六、精加工：精车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.1mm；精磨外圆，使外圆直径精度误差为-0.012～+0.010mm；精磨内孔，采用带橡胶套2的珩磨夹具1将工件连接到珩磨机床上，所述橡胶套2的内壁上设有与工件的水封槽部位相对应的橡胶凸块3，所述橡胶凸块3的下端与工件外圆面下端的凸台相对应。从而在精磨内孔时，对工件相对薄弱的水封槽部位提高夹紧力，防止精磨后工件水封槽部位相对应的内孔位置出现凸高，从而提高了工件的内孔加工精度，使内孔精度误差为+0.010～0.0.035mm。
步骤七、探伤，在整个内孔范围内进行探伤，探伤合格的工件即为成品。
本发明采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，便于节省原材料，并省去钻通孔的工作量；通过调质处理，改善工件的硬度、韧性和抛光性，方便后续加工，在粗加工后感应淬火，消除粗加工工程中施加在工件上的应力，提高工件强度，延长工件使用寿命；再分别经过半精加工和精加工工序，使工件精度逐步达到设计要求，最后经探伤合格得到成品。
以上已经描述了本发明的实施例，上述说明是示例性的，并非穷尽性的，并且也不限于所披露的实施例。在不偏离所说明实施例的范围和精神的情况下，对于本技术领域的普通技术人员来说许多修改和变更都是显而易见的。
Claims (5)
1.一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，其特征在于，包括如下加工步骤：
步骤一、毛坯选型：采用符合管径要求的50#钢无缝钢管作毛坯，并切断至工件需要的长度后，去除毛刺备用；
步骤二、调质处理：经过淬火和回火处理，使工件抗拉强度≥700MPa，硬度≤HRC30，且在0.2％偏移下，屈服强度≥600MPa，奥氏体晶粒的显微晶粒度级别指数G≤5；
步骤三、粗加工：粗车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.5mm；粗镗内孔，使内孔的精度误差为-0.3～0mm；修车外圆及两端面，使工件长度方向和小端面外圆直径的精度误差为±0.15mm，使工件大端面外圆直径的精度误差为±0.1mm；
步骤四、感应淬火：使成品淬火层厚度达到0.85mm±0.2mm，且淬火层的厚度差＜0.20mm，成品表面硬度≥HRC55；
步骤五、半精加工：精镗并预粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.15～0.12mm；半精车外圆及端面，使工件长度方向各尺寸的精度误差为±0.1mm，工件外圆直径精度误差为±0.06mm；粗磨内孔，使内孔精度误差为-0.08至-0.05mm；
步骤六、精加工：精车外圆及两端面，使工件的外圆直径和长度方向各尺寸的精度误差均为±0.1mm；精磨外圆，使外圆直径精度误差为-0.012～+0.010mm；精磨内孔，使内孔精度误差为+0.010～0.0.035mm；
步骤七、探伤：在整个内孔范围内进行探伤，探伤合格的工件即为成品。
2.根据权利要求1所述的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，其特征在于：在步骤二中，淬火处理时先使工件在加热炉中升温至300℃并保温20分钟，然后按照最高升温速度不高于300℃/h升温至835～860℃并保温60分钟后，出炉淬火，淬火液温度为40～50℃，浸入淬火液前工件最低温度要求为760℃，淬火时间为30～35秒，且淬火时淬火液不循环。
3.根据权利要求1或2所述的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，其特征在于：在步骤二中，回火处理时，将淬火后的工件放回加热炉中，按最高升温速度不高于300℃/h升温至575～580℃，并保温10分钟后出炉空冷。
4.根据权利要求1所述的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，其特征在于：在步骤四中，通过淬火机床对工件的内孔进行淬火感应加热，并通过淬火水圈对工件的外圆喷淋淬火液，喷淋时淬火水圈的位置必须从淬火机床的定位座与工件接触的位置开始，且淬火水圈的位置与工件定位座的位置平行设置，保证淬火液的喷淋范围覆盖到整个工件的外圆部位；所述淬火液的型号为Houghton AQ371，浓度为5％～8％，且淬火液温度维持在25℃～35℃；感应淬火后进退火炉回火，保温温度150～160℃，保温时间3小时。
5.根据权利要求1所述的钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺，其特征在于：在步骤六中，精磨内孔时采用带橡胶套的珩磨夹具将工件连接到珩磨机床上，所述橡胶套的内壁上设有与工件的水封槽部位相对应的橡胶凸块，所述橡胶凸块的下端与工件外圆面下端的凸台相对应。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010425139.6A CN111546014B (zh) | 2020-05-19 | 2020-05-19 | 一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010425139.6A CN111546014B (zh) | 2020-05-19 | 2020-05-19 | 一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN111546014A true CN111546014A (zh) | 2020-08-18 |
| CN111546014B CN111546014B (zh) | 2021-07-13 |
Family
ID=72004914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010425139.6A Active CN111546014B (zh) | 2020-05-19 | 2020-05-19 | 一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN111546014B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114570890A (zh) * | 2022-03-03 | 2022-06-03 | 襄阳佰誉机械有限公司 | 一种耐疲劳超高硬度感应淬火气缸套加工工艺 |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61124773A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Yamaha Motor Co Ltd | 往復動機械のシリンダスリ−ブ |
| CN1936309A (zh) * | 2006-10-18 | 2007-03-28 | 山东潍柴华丰动力有限公司 | 柴油机薄壁缸套及其制造方法 |
| CN101550884A (zh) * | 2009-04-23 | 2009-10-07 | 扬州五亭桥缸套有限公司 | 内孔微变形外观金黄色高频淬火缸套的制造方法 |
| CN102371468A (zh) * | 2010-08-08 | 2012-03-14 | 朱国萍 | 薄壁气缸套加工工艺 |
| CN102476178A (zh) * | 2010-11-23 | 2012-05-30 | 黄建民 | 缸套浇注方法以及缸套 |
| CN103350205A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-10-16 | 马鞍山市恒毅机械制造有限公司 | 发动机缸套离心铸造的方法 |
| CN103659593A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-26 | 江苏爱吉斯海珠机械有限公司 | 干式缸套珩磨刚性外包夹具及其弹性套加工方法 |
| CN103769821A (zh) * | 2014-02-18 | 2014-05-07 | 江苏爱吉斯海珠机械有限公司 | 干式气缸套机械加工方法 |
| CN104911466A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-09-16 | 中原内配集团股份有限公司 | 一种超高强度复相组织灰铸铁气缸套及其制备方法 |
| CN105734400A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-07-06 | 河南中原吉凯恩气缸套有限公司 | 一种超低石墨坑数量灰铸铁淬火气缸套及其生产方法 |
| CN108754080A (zh) * | 2018-06-13 | 2018-11-06 | 中原内配集团安徽有限责任公司 | 一种基于过共晶合金的发动机缸套 |
| CN108754294A (zh) * | 2018-07-02 | 2018-11-06 | 青岛远航动力工贸有限公司 | 一种耐磨损的发动机合金气缸套及其工艺 |
-
2020
- 2020-05-19 CN CN202010425139.6A patent/CN111546014B/zh active Active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61124773A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Yamaha Motor Co Ltd | 往復動機械のシリンダスリ−ブ |
| CN1936309A (zh) * | 2006-10-18 | 2007-03-28 | 山东潍柴华丰动力有限公司 | 柴油机薄壁缸套及其制造方法 |
| CN101550884A (zh) * | 2009-04-23 | 2009-10-07 | 扬州五亭桥缸套有限公司 | 内孔微变形外观金黄色高频淬火缸套的制造方法 |
| CN102371468A (zh) * | 2010-08-08 | 2012-03-14 | 朱国萍 | 薄壁气缸套加工工艺 |
| CN102476178A (zh) * | 2010-11-23 | 2012-05-30 | 黄建民 | 缸套浇注方法以及缸套 |
| CN103350205A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-10-16 | 马鞍山市恒毅机械制造有限公司 | 发动机缸套离心铸造的方法 |
| CN103659593A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-26 | 江苏爱吉斯海珠机械有限公司 | 干式缸套珩磨刚性外包夹具及其弹性套加工方法 |
| CN103769821A (zh) * | 2014-02-18 | 2014-05-07 | 江苏爱吉斯海珠机械有限公司 | 干式气缸套机械加工方法 |
| CN104911466A (zh) * | 2015-07-07 | 2015-09-16 | 中原内配集团股份有限公司 | 一种超高强度复相组织灰铸铁气缸套及其制备方法 |
| CN105734400A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-07-06 | 河南中原吉凯恩气缸套有限公司 | 一种超低石墨坑数量灰铸铁淬火气缸套及其生产方法 |
| CN108754080A (zh) * | 2018-06-13 | 2018-11-06 | 中原内配集团安徽有限责任公司 | 一种基于过共晶合金的发动机缸套 |
| CN108754294A (zh) * | 2018-07-02 | 2018-11-06 | 青岛远航动力工贸有限公司 | 一种耐磨损的发动机合金气缸套及其工艺 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114570890A (zh) * | 2022-03-03 | 2022-06-03 | 襄阳佰誉机械有限公司 | 一种耐疲劳超高硬度感应淬火气缸套加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN111546014B (zh) | 2021-07-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110039268B (zh) | 冷挤高耐磨轴承外圈的加工方法 | |
| JPH0938747A (ja) | 傘歯車の製造方法 | |
| CN109371221B (zh) | 一种复合排渗碳薄壁齿圈压力淬火工装及处理方法 | |
| CN109732293B (zh) | 一种薄壁分离型实体保持架加工方法 | |
| CN111546014B (zh) | 一种钢质薄壁感应淬火气缸套加工工艺 | |
| CN110576299A (zh) | 一种精密短行程整体活塞加工方法 | |
| CN105750563A (zh) | 一种提高薄壁圆环类零件硬车削圆度的方法 | |
| CN112975303B (zh) | 一种轻薄系列密封结构轴承外圈的加工方法 | |
| JPH01162530A (ja) | 焼き入れボールの切削方法 | |
| CN102886649A (zh) | V型带轮制造工艺 | |
| CN115213641B (zh) | 变速器输入轴的加工方法 | |
| CN111331528A (zh) | 一种细长轴零件切入磨削用无心磨砂轮及其制备方法 | |
| CN110977365A (zh) | 一种超高强度不锈钢大齿圈内齿轮精密加工方法 | |
| CN214977842U (zh) | 一种薄壁圆环类零件的工装夹具 | |
| CN111185731A (zh) | 一种面齿轮的加工方法 | |
| CN109986304A (zh) | 一种海洋工程管道连接用法兰盘的加工工艺 | |
| CN108044387A (zh) | 一种定位块车加工夹具及精冲成形方法 | |
| CN106736312B (zh) | 一种高强度超耐磨缸套的制造方法 | |
| CN109623298B (zh) | 一种洗衣机轴及其加工方法 | |
| CN112705743A (zh) | 一种复杂型面超硬砂轮基体防干涉刀具及其加工方法 | |
| CN219598099U (zh) | 一种提高锥孔耐磨性的新型镗床主轴 | |
| CN101733642B (zh) | 一种回转轴承l型套圈的加工工艺 | |
| CN111546009A (zh) | 一种矿山机械车轴的制造方法 | |
| CN110834075A (zh) | 一种发动机缸体型腔模具加工工艺 | |
| CN111230430A (zh) | 一种轮毂锻件前模的制造工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |