CN111112878A - 一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝 - Google Patents
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Abstract
一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,属于焊接材料技术领域,其化学元素质量百分数为:C 0.07~0.12%、Si 0.21~0.50%、Mn0.40~0.90%、P≤0.006%、S≤0.005%、Cr 8.60~9.20%、Ni 0.20~0.60%、Mo≤0.10%、Co 2.70~3.10%、Nd 0.001~0.02%、W 2.71~3.10%、V0.15~0.25%、B 0.005~0.013%、Nb 0.02~0.06%、N≤0.008%、Al≤0.01%、Ti≤0.01%、O≤0.008%,余量为Fe和不可避免的杂质,杂质元素Pb、Sn、As、Sb、Bi中每一个元素含量≤0.005%。优点在于,解决了现有焊丝抗氧化性能不足、持久寿命短、冲击韧性差的问题。
Description
技术领域
本发明属于焊接材料技术领域,特别涉及一种620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,该焊丝兼具优异的高温持久寿命、抗氧化性能、高温屈服强度和室温冲击功,主要用于620℃~650℃超超临界燃煤电站耐热钢的焊接,焊后可在最高620~650℃的蒸汽温度环境下服役。
背景技术
能源和环境问题一直是中国经济发展过程中的热点和难点。我国是煤炭生产和消费大国,其中燃煤火力发电占总发电量的80%左右。煤电是我国最大的温室气体排放源,是实现节能减排目标的关键行业。为进一步提高发电效率和实现节能减排,我国和世界上发达国家正竞相研发650℃超超临界燃煤发电技术,抢占先进发电技术制高点。该技术的关键在于主蒸汽锅炉管用钢及其配套焊材开发,核心在于化学成分设计,该钢被称作650℃超超临界锅炉管用钢,属最先进的第三代锅炉管用钢,由于成分、组织性能和服役环境的复杂性,开发难度很大,目前世界上仍处于工业试验阶段。
在化学成分基础研究方面,我国和日本走在世界前列,日本NIMS开发的MARBN钢、新日铁住金开发的SAVE12AD钢和我国钢铁研究总院开发的G115钢都在成分基础研究上开展了大量工作,这三种钢都是650℃第三代超超临界锅炉管候选钢种。在650℃超超临界电站的建设中,锅炉管等耐热钢部件的主要连接方式是焊接,焊接的关键在于焊材。焊材开发的难点在于成分设计,要求焊材的主元素与锅炉管用钢(以下简称母材)的主元素贴近,以保证二者的性能匹配,因此主元素的设计难度不大,核心难点在于微量元素的设计。由于焊接后的焊缝金属晶粒粗大,属于铸态组织,如果焊材的成分与母材完全相同,则焊缝的高温和室温力学性能必然大幅度低于母材性能,从而成为服役过程中的性能薄弱点和危险点,因此必须添加一定的微量元素以强化焊缝的室温力学性能、高温力学性能和抗氧化性能,确保焊缝综合性能不低于母材。
我公司前期公开了“一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝”的专利,申请号为CN108838579A,涉及一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,主要用于620℃~650℃超超临界燃煤电站耐热钢G115的焊接。其焊缝熔敷金属抗拉强度≥780MPa、屈服强度≥650MPa,延伸率≥20%,室温冲击≥150J。其化学成分重量百分比为:C 0.10~0.15%,Cr8.5~9.0%,Ni 0.1~0.6%,Mn 0.3~0.6%,Co 2.5~3.0%,W 2.0~2.7%,Nb 0.020~0.035%,Zr 0.001~0.010%,N≤0.006%,V 0.16~0.20%,B 0.003~0.010%,Si≤0.20%,P≤0.006%,S≤0.006%,O≤0.010%,Al≤0.03%,Ti≤0.01%,余量为Fe和不可避免的杂质元素。该技术方案中焊丝的高温抗氧化性主要依赖于主元素Cr,没有添加提高抗氧化性的微量元素,在我公司开展的进一步试验中发现,Nd和Zr两种元素对抗氧化性有较大影响,以前期技术方案为基础,增加Nd元素并去掉Zr元素后形成了本发明的技术方案,焊缝的抗氧化性大幅度改善,在650℃下氧化1000h后,氧化层增重量是原技术方案的63%,显著减低了氧化腐蚀速率,延长了焊缝的服役可靠性和寿命,同时,其他性能并没有降低。
申请号为CN106914712A的专利公开了“G115耐热钢用氩弧焊实芯焊丝”,其成分重量百分数为:C 0.07~0.09%,Si≤0.3%,Mn≤0.7%,P≤0.002%,S≤0.001%,Cr 8.5~9.5%,W 2.8~3.3%,Co 2.8~3.5%,Nb 0.04~0.08%,V 0.18~0.25%,Cu 0~0.5%,N0.007~0.008%,B 0.011~0.014%,Ti 0~0.001%;余量为Fe及不可避免的杂质元素。这是一种氩弧焊实芯焊丝,其技术方案中焊丝的高温抗氧化性主要依赖于主元素Cr,也没有添加提高抗氧化性的微量元素,焊缝室温冲击功不超70J。与该专利相比,本发明中的焊丝含有Ni和Nd,Ni保证了焊缝具有良好的室温冲击韧性和抗氧化性,本发明中的焊丝熔敷金属室温冲击功可达150~160J,在650℃下氧化1000h后氧化层增重量约12~13mg/cm2,而申请号为CN106914712A的专利中焊丝熔敷金属室温冲击功60~70J,在650℃下氧化1000h后氧化层增重量约18mg/cm2,本发明的技术方案与之相比有明显技术优势。
本发明通过对Cr、Co、Mo、Al、Ti、Nb、C、V、Nd等元素作用机理的分析,特别是Nd元素对焊缝抗氧化性能、高温持久寿命、高温屈服强度、室温冲击功等的研究,得到一种620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,该焊丝具备优异的抗氧化性能、高温持久寿命、高温屈服强度、室温冲击功,主要用于620℃~650℃超超临界燃煤电站耐热钢的焊接,焊后可在最高620~650℃的蒸汽温度环境下长期服役。
发明内容
本发明的目的在于提供一种620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,解决了现有焊丝抗氧化性能不足、持久寿命短、冲击韧性差的问题。
一种620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,其化学元素质量百分数为:C 0.07~0.12%、Si 0.21~0.50%、Mn 0.40~0.90%、P≤0.006%、S≤0.005%、Cr8.60~9.20%、Ni 0.20~0.60%、Mo≤0.10%、Co 2.70~3.10%、Nd 0.001~0.02%、W2.71~3.10%、V 0.15~0.25%、B 0.005~0.013%、Nb 0.02~0.06%、N≤0.008%、Al≤0.01%、Ti≤0.01%、O≤0.008%,余量为Fe和不可避免的杂质,杂质元素Pb、Sn、As、Sb、Bi中每一个元素含量≤0.005%。
本发明中焊丝成分范围限定的原因如下:
C:在晶界形成M23C6、MC、M6C和M7C3等类型的碳化物发挥晶界强化作用,其中M23C6对合金高温持久强度有利,当C含量小于0.07%时,不足以在晶界形成足够数量的M23C6。C还可与合金中的Nb形成一次碳化物MC,这种碳化物的固溶温度很高,一般在1300℃以上,因此在通常加热条件下不会回溶,起到了钉扎晶界,防止晶粒粗化的作用。当C含量过高时形成的MC尺寸较大,并会过多的消耗合金中的Nb,这样用于形成细小NbC的C就少了,将降低合金的强度、高温性能和持久性能,C含量应控制在0.12%以下。C含量太多也将降低焊缝冲击韧性,且C含量与W、Nb存在严重的交互作用,这种交互作用的定量化并非公知常识,而是通过科学实践和试验才能摸索出规律,适宜的C含量并非通过有限次数的单一的C含量调整试验就能获得,而是需要与W、Nb配合调整,通过C、W、Nb 3种元素的大量优化组合试验方能最终确定适宜的C含量。一定含量的C还能降低液态合金的粘度,提高流动性,有利于焊接过程的进行。基于以上分析,本发明将C含量控制在0.07~0.12%。
Si:Si是一种固溶强化元素,Si含量高于0.50%时将引起焊缝的脆性,Si含量低于0.21%时固溶强化作用不明显,Si还可降低钢液的粘度,提高焊接过程金属熔滴的流动性。因此,本发明将Si含量控制在0.21~0.50%。
Mn:Mn可与S结合形成MnS,从而降低S的有害作用,但Mn含量过高会降低焊缝的韧性,因此将Mn控制在0.30~0.60%。
S:S是一种有害元素,凝固过程促进元素偏析和有害相生成,在组织中偏聚于晶界和相界并弱化晶粒和相之间的结合力,往往引起热加工裂纹和高温持久性能的明显下降,S含量越低越好,考虑现有工业冶炼技术水平,将S限制在≤0.005%。
P:P在高温合金中具有两面性,适量的P可以改善持久蠕变性能,过量时会在晶界严重偏析,降低晶界结合强度,影响合金的韧性,在本发明中控制在≤0.006%。
Cr:主要以固溶态和M23C6碳化物的形式存在与钢中,其最主要的作用是提高钢的抗氧化和抗热腐蚀能力,并具有一定的固溶强化效果,同时也能与C结合形成沿晶分布的颗粒状M23C6,起到强化晶界的作用。但是Cr含量过高时会降低合金的组织稳定性和成型加工性能,其含量一般不超过9.2%,不低于8.6%。
Ni:Ni在钢中促进交滑移的进行,因而提高钢的韧性和加工成型性能,但是在焊丝中添加Ni元素会降低焊接过程中液态金属的流动性,严重时导致层间金属不能充分流动熔合而引起层间开裂,能够兼顾焊接工艺性和焊缝室温冲击韧性的最佳Ni含量在0.20~0.60%。
Mo:可固溶于基体起固溶强化作用,同时可提高原子间结合力,提高扩散激活能和再结晶温度,从而有效地提高高温强度。但是Mo在长期服役时容易生成μ相,从而降低合金的韧性。因此,将Mo含量作为有害元素控制,将其含量控制在≤0.10%。
Co:大部分固溶于基体,降低基体的堆垛层错能,拉宽扩展位错宽度,使位错不易束集而发生交滑移,从而提高钢的持久强度和抗蠕变能力。当Co含量低于2.70%时,高温强度偏低,当Co含量高于3.1%时,在长期服役中易形成影响其性能的η相,因此将Co含量控制在了2.70~3.10%。
Nd:Nd是镧系稀土元素,以往人们普遍关注并在钢中得到应用的稀土元素主要有La和Ce,对于稀土元素Nd在镍基变形高温合金中作用的研究和应用均未见报道,本发明的研究表明,Nd能提高钢焊丝的抗氧化性能,Nd还具有强的脱氧、脱硫能力,可净化钢液,延缓碳化物沿晶界析出和聚集长大,还能阻碍晶界裂纹的形成和扩展,并可削弱或消除杂质元素在晶界的偏聚,从而强化晶界,起到提高合金高温持久寿命和抗蠕变能力的作用。Nd的特点是添加量很少(质量分数0.001%以上)就能明显提高合金高温性能,添加量过多时(质量分数超过0.02%时)则会形成稀土夹杂物,反而对合金的性能有害。本发明将Nd含量控制在0.001~0.02%。
W:在元素周期表中同属第六副族过渡金属,W在耐热钢中的作用也主要是固溶强化,其原子半径比较大,固溶强化作用明显。但是W是加速高温腐蚀的一种元素,且在长期服役时会形成有害相δ相,降低合金强度和韧性。W也是密度较大的合金元素,其密度为19.35g/cm3,钢中添加W会提高其密度,使所制造的部件重量增加,考虑到焊丝主要作为锅炉管的焊接,要求材料越轻越好,因此W的添加量控制在2.71~3.10%。
V:V是强烈的碳化物形成元素,形成的VC可对钢基体起到第二相析出强化的作用,V还能固溶于基体中,有效增大晶格畸变,产生固溶强化作用。V在耐热钢中的应用优势还特别体现在V降低钢的膨胀系数、提高热导率两方面,低的膨胀系数有利于锅炉管等部件在高温下保持形状、尺寸的稳定性,防止热胀冷缩引起早期破坏,高的热导率有利于耐热钢部件散热,特别是加快了锅炉管与外界环境之间的热交换,有利于降低锅炉管的温度。本发明将V控制在0.15~0.25%。
B:是一种微合金元素,其特点是原子半径很小,只有约85皮米,而Fe原子半径约140皮米,因此B很容易在晶界富集,增加晶界的结合力。B还可以原子的形式固溶在W、Cr的碳化物(M23C6型)中,防止M23C6型碳化物在高温服役时粗化(降低材料强度),提高焊缝热处理后碳化物的热稳定性,从而提高焊缝承温能力和高温服役寿命。晶界硼化物可以阻止晶界滑移和空洞萌生及扩展,对提高钢的抗蠕变和持久寿命有利,但是过多的B却会恶化钢的性能,因此B存在一个最佳范围,本发明将B控制在0.005~0.013%。
Nb:Nb除了与C元素有交互作用外,其单独的作用也表现为两方面:Nb含量低于0.02%将导致焊缝晶粒的过分长大,从而降低焊缝室温强度和冲击韧性,Nb含量高于0.06%将增加焊接热裂倾向,并易于形成粗大的NbC颗粒而降低焊缝冲击功和热疲劳寿命,这一认识是基于使用不同Nb、C含量组合的焊丝进行不同工艺参数的大量焊接试验、高倍电镜显微组织观察和力学性能分析得出的,因此将Nb含量控制在0.02~0.06%。
Pb、Sn、As、Sb、Bi:俗称五害元素,属于低熔点元素,其含量越低越好,本发明将其控制在≤0.005%。
N、Al、Ti和O:在焊材用钢中被视作杂质元素,对焊缝力学性能和焊接工艺性能都不利,因此本发明分别控制在:N≤0.008%、Al≤0.01%、Ti≤0.01%、O≤0.008%。
附图说明
图1为实施例与对比例的650℃持久寿命对比图。
图2为实施例与对比例的650℃抗氧化性能对比图。
图3为实施例与对比例的650℃屈服强度对比图。
图4为实施例与对比例的室温冲击功对比图。
具体实施方式
下面将结合具体实施例对本发明作进一步说明。以下实施例均按照常规光亮焊焊丝的冶炼和加工工艺制成盘条,经拉拔至直径Φ1.0和Φ2.4mm后,再经表面处理得到成品焊丝。
焊丝化学成分的实施例和比较例见表1,实施例1~4的实测成分都符合本发明的成分范围,比较例1是我公司前期公开的专利“一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝”(申请号为CN108838579A)的成分,与本发明相比,该比较例没有添加Nd元素,而是添加了Zr元素;比较例2没有添加Nd元素;比较例3的Nd含量超出了本发明的范围;比较例4是钢铁研究总院公开的专利“G115耐热钢用氩弧焊实芯焊丝”(申请号为CN106914712A)的成分,没有添加Ni和Nd元素。
表1实施例合金1~4和比较例合金1~4的实测化学成分
说明:余量为Fe和不可避免的杂质。
用上述实施例和比较例中的焊丝焊接熔敷金属,在熔敷金属上取样,经760℃、4h回火后精加工成相应的力学性能测试用试样,完成以下性能测试:650℃持久断裂时间、650℃氧化增重、650℃高温屈服强度、室温冲击功。
650℃持久断裂时间:如表2所示,实施例1~4在650℃下的持久断裂时间明显高于比较例1~4。比较例1、2、4因不含Nd元素,其持久断裂时间明显短于实施例;比较例3因Nd含量超出了本发明的上限,产生了稀土夹杂物,对持久性能有明显的损害作用,因此其持久断裂时间也明显短于实施例。
表2实施例和比较例熔敷金属在650℃下的持久断裂时间
650℃下的氧化增重:如表3所示,实施例1~4在650℃下的氧化增重明显低于比较例1、2、4。比较例1、2、4因不含Nd元素,其抗氧化性能明显低于实施例;比较例3因Nd含量超出了本发明的上限,其抗氧化性能高于实施例。
表3实施例和比较例熔敷金属在650℃下的氧化增重(mg/cm2)
650℃高温屈服强度:如表4所示,实施例1~4在650℃下的高温屈服强度明显高于比较例1~3,这体现了适量Nd对高温拉伸性能的改善作用。
表4实施例和比较例熔敷金属在650℃下的高温屈服强度
室温冲击功:如表5所示,实施例1~4在室温下的冲击功明显高于比较例3和4。比较例3中Nd的添加量高于本发明的上限,形成了稀土夹杂物,冲击功对夹杂物的反应是比较敏感的,这是比较例3冲击功明显低于实施例的原因。比较例4因不含Ni元素,在冲击力作用下位错不易发生交滑移,因此其冲击功也比较低。
表5实施例和比较例熔敷金属室温冲击功
本发明公开的一种620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,其熔敷金属同时具备了在650℃温度下长的持久寿命、优异的抗氧化性能、高屈服强度和良好室温冲击韧性,以上综合性能优于现有的同类焊丝,满足620~650℃超超临界燃煤电站耐热钢的焊接要求。
Claims (1)
1.一种超超临界燃煤电站耐热钢用光亮焊焊丝,其特征在于,其化学元素质量百分数为:C 0.07~0.12%、Si 0.21~0.50%、Mn 0.40~0.90%、P≤0.006%、S≤0.005%、Cr8.60~9.20%、Ni 0.20~0.60%、Mo≤0.10%、Co 2.70~3.10%、Nd 0.001~0.02%、W2.71~3.10%、V 0.15~0.25%、B 0.005~0.013%、Nb 0.02~0.06%、N≤0.008%、Al≤0.01%、Ti≤0.01%、O≤0.008%,余量为Fe和不可避免的杂质,杂质元素Pb、Sn、As、Sb、Bi中每一个元素含量≤0.005%。
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