CN110546382B - 涡旋压缩机 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种涡旋压缩机。固定涡旋齿(52)包括涡卷状的固定涡卷部(57)以及具有圆弧形状的固定圆弧部(58)。可动涡旋齿(62)包括涡卷状的可动涡卷部(67)以及具有圆弧形状的可动圆弧部(68)。圆弧部侧面间隙(GA)由固定圆弧部(58)、以及可动涡卷部(67)或可动圆弧部(68)形成，或者由可动圆弧部(68)、以及固定涡卷部(57)或固定圆弧部(58)形成。涡卷部侧面间隙(GI)由固定涡卷部(57)和可动涡卷部(67)形成。圆弧部侧面间隙(GA)大于涡卷部侧面间隙(GI)。

Description

涡旋压缩机

技术领域

本发明涉及涡旋压缩机。

背景技术

在涡旋压缩机中，通过具有涡卷状的涡旋齿的固定涡旋件和可动涡旋件在多个密封点处接触而形成压缩室。由于涡旋件的各部分与不同压力的流体接触，所以会因压差而变形。为了即便产生这样的变形也不发生动作异常，在专利文献1(日本专利公开公报特开2015-71947号)公开的涡旋压缩机中，调节可动涡旋齿和固定涡旋齿的侧面间隙的尺寸，使侧面间隙吸收变形的量。

在涡旋齿中，以提高压缩比为目的，存在将中心部分的形状形成为圆弧的涡旋齿代替涡卷状的曲线。但是，如果由于这样的圆弧部产生热膨胀而导致圆弧部的密封点的位置偏移，则其影响波及到涡卷部等的涡旋齿整体，多个密封点的位置偏移。这成为引起制冷剂泄漏的发生而导致压缩性能降低的原因。在使用能够成为高温的种类的制冷剂时圆弧部的热膨胀变得更大，因此，压缩性能有可能进一步降低。

发明内容

本发明的目的在于提供一种涡旋压缩机，即使圆弧部产生热膨胀，也能够抑制压缩性能的降低。

本发明的第1观点的涡旋压缩机具备：具有固定涡旋齿的固定涡旋件；以及具有可动涡旋齿的可动涡旋件。固定涡旋齿包括：涡卷状的固定涡卷部；以及具有曲率半径比固定涡卷部小的圆弧形状的固定圆弧部。可动涡旋齿包括：涡卷状的可动涡卷部；以及具有曲率半径比可动涡卷部小的圆弧形状的可动圆弧部。圆弧部侧面间隙由固定圆弧部、以及可动涡卷部或可动圆弧部形成，或者由可动圆弧部、以及固定涡卷部或固定圆弧部形成。涡卷部侧面间隙由固定涡卷部和可动涡卷部形成。圆弧部侧面间隙大于涡卷部侧面间隙。

根据该结构，圆弧部侧面间隙大于涡卷部侧面间隙。因而，圆弧部侧面间隙吸收有可能对涡旋件整体造成影响的圆弧部的变形，因此，能够抑制涡旋齿的位置偏移，进而能够抑制压缩性能的降低。

本发明的第2观点的涡旋压缩机为，在第1观点的涡旋压缩机中，圆弧部侧面间隙相对于涡卷部侧面间隙的比例为1.2以上。

根据该结构，圆弧部侧面间隙为涡卷部侧面间隙的1.2倍以上。因而，圆弧部侧面间隙能够通过20％的差分吸收圆弧部的更多的变形，能够更可靠地抑制涡旋齿的位置偏移。

本发明的第3观点的涡旋压缩机为，在第1观点或第2观点的涡旋压缩机中，固定圆弧部的厚度相对于固定涡卷部的厚度的比例和可动圆弧部的厚度相对于可动涡卷部的厚度的比例中的至少一方为1.2以上。

根据该结构，圆弧部的厚度为涡卷部的厚度的1.2倍以上。厚的圆弧部因热膨胀而引起的厚度增加的量大于涡卷部。因而，能够通过大的圆弧部侧面间隙吸收该厚度增加的量，因此，能够更可靠地抑制涡旋齿的位置偏移。

本发明的第4观点的涡旋压缩机为，在第1观点至第3观点的任一观点的涡旋压缩机中，涡卷部侧面间隙为A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方。A室侧面间隙由固定涡旋齿的内线和可动涡旋齿的外线形成。B室侧面间隙由固定涡旋齿的外线和可动涡旋齿的内线形成。

根据该结构，涡卷部侧面间隙的尺寸被确定为A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方。因此，在A室侧侧面间隙和B室侧侧面间隙的尺寸存在差异的结构中，能够判断应当从涡旋齿的哪个部位得到涡卷部侧面间隙的尺寸。

本发明的第5观点的涡旋压缩机为，在第1观点至第4观点的任一观点的涡旋压缩机中，固定涡旋件在与固定圆弧部相反侧的端部还具有与固定涡卷部邻接的固定松动部，或者，可动涡旋件在与可动圆弧部相反侧的端部还具有与可动涡卷部邻接的可动松动部。松动部侧面间隙由固定松动部、以及可动涡卷部或可动松动部形成，或者由可动松动部、以及固定涡卷部或固定松动部形成。松动部侧面间隙大于涡卷部侧面间隙。

根据该结构，松动部侧面间隙GL大于涡卷部侧面间隙GI。因而，在固定松动部或可动松动部中涡旋齿间的按压力减小，因此，涡旋齿的强度提高。

本发明的第6观点的涡旋压缩机，在第1观点至第5观点的任一观点的涡旋压缩机中，构成为对排出温度比R410A制冷剂高的制冷剂进行压缩。

根据该结构，涡旋压缩机处理高温的制冷剂。由于高温的制冷剂，圆弧部更大地热膨胀。因热膨胀而引起的厚度增加的量被大的圆弧部侧面间隙吸收。因而，能够更可靠地抑制涡旋件的位置偏移。

根据本发明的涡旋压缩机，能够抑制涡旋齿的位置偏移，进而能够抑制压缩性能的降低。

附图说明

图1是本发明的第1实施方式的涡旋压缩机10的截面图。

图2是压缩机构40的固定涡旋件50的截面图。

图3是压缩机构40的可动涡旋件60的截面图。

图4是压缩机构40的沿水平面的截面图。

图5是压缩机构40的沿水平面的截面图。

图6是表示沿图5的VI-VI线的截面的示意图。

图7是表示沿图5的VII-VII线的截面的示意图。

图8是本发明的第2实施方式的涡旋压缩机10的压缩机构40A的沿水平面的截面图。

图9是表示沿图8的IX-IX线的截面示意图。

图10是表示在图9中可动涡旋件60移动的状态的示意图。

具体实施方式

(第1实施方式)

(1)整体结构

图1表示本发明的第1实施方式的涡旋压缩机10。涡旋压缩机10为了压缩作为流体的制冷剂而搭载于空气调节装置等。涡旋压缩机10具有外壳20、马达30、曲轴35、压缩机构40以及框架部件70、75。

涡旋压缩机10的压缩对象的制冷剂例如是压缩机构40的固定涡旋件50和可动涡旋件60的周边比较容易变为高温高压的制冷剂。换言之，涡旋压缩机10的压缩对象的制冷剂是冷凝压力比较高的制冷剂。具体而言，涡旋压缩机10的压缩对象的制冷剂例如是R32(R32单体)、含50％以上的R32的混合制冷剂(例如R410A、R452B、R454B等)、R1123和R32的混合制冷剂等。另外，此处的涡旋压缩机10的压缩对象的制冷剂特别是R32、或R1123与R32的混合制冷剂等的、冷凝压力比R410A高的制冷剂。但是，涡旋压缩机10的压缩对象的制冷剂并不限定于上述制冷剂。

在涡旋压缩机10中，例如构成为对排出温度比R410A高的制冷剂进行压缩。

(2)具体结构

(2-1)外壳20

外壳20收纳涡旋压缩机10的各种构成要素和制冷剂。外壳20能够耐受制冷剂的高压力。外壳20具有相互接合的主体部21、上部22、下部23。在上部22设置有用于吸入低压气体制冷剂的吸入管15。在主体部21设置有用于排出高压气体制冷剂的排出管16。在外壳20的下部23封入有用于润滑在各种构成要素中滑动的部位的润滑油L。

(2-2)马达30

马达30用于接受电力的供给，产生压缩制冷剂的动力。马达30具有定子31和转子32。定子31固定于外壳20的主体部21。定子31具有未图示的线圈。线圈接受电力而产生交流磁场。转子32能够旋转地设置在定子31的中央的空腔内。在转子32中埋设有未图示的永久磁铁。通过永久磁铁从交流磁场接受力，转子32旋转而产生动力。

(2-3)曲轴35

曲轴35用于将马达30产生的动力传递到压缩机构40。曲轴35具有主轴部36和偏心部37。主轴部36以贯通转子32的方式固定，并与转子32同心。偏心部37相对于转子32偏心，并与压缩机构40连接。

(2-4)压缩机构40

压缩机构40用于压缩低压气体制冷剂来制作高压气体制冷剂。压缩机构40具有固定涡旋件50和可动涡旋件60。固定涡旋件50直接或间接地固定于外壳20。可动涡旋件60与曲轴35的偏心部37连接，能够相对于固定涡旋件50公转。固定涡旋件50和可动涡旋件60限定压缩室41。通过可动涡旋件60的公转，压缩室41的容积发生变化，由此，低压气体制冷剂被压缩成为高压气体制冷剂。高压气体制冷剂从排出口42向压缩机构40外排出。

(2-5)框架部件70、75

框架部件70、75能够旋转地支承曲轴35。一方的框架部件70支承主轴部36的上方。另一方的框架75支承主轴部36的下方。框架部件70、75直接或间接地固定于外壳20。

(3)涡旋压缩机10的动作

通过从外部供给的电力，图1所示的马达30的转子32旋转。转子32的旋转传递到曲轴35的主轴部36。通过从曲轴35的偏心部37传递的动力，可动涡旋件60相对于固定涡旋件50公转。从吸入管15取入的低压气体制冷剂进入压缩机构40的外周侧的压缩室41。压缩室41通过可动涡旋件60的公转，一边减少容积一边向压缩机构40的中央移动。在该过程中，低压气体制冷剂被压缩成为高压气体制冷剂。高压气体制冷剂从排出口42向压缩机构40外排出，向外壳内部空间移动。之后，高压气体制冷剂从排出管16向外壳20外排出。

(4)压缩机构40的具体结构

图2表示固定涡旋件50。固定涡旋件50具有固定涡旋件端板51以

5及立设于固定涡旋件端板51的固定涡旋齿(scroll wrap)52。

图3表示可动涡旋件60。可动涡旋件60具有可动涡旋件端板61以及立设于可动涡旋件端板61的可动涡旋齿62。

图4是压缩机构40的水平面的截面图。固定涡旋齿52和可动涡旋齿62在多个部位处相互接近。这些接近部位通过被润滑油L堵塞等而形成密封点SP(图5)。由此，限定相互隔离的多个压缩室41(图4)。固定涡旋齿52具有中央侧的边亦即固定涡旋齿内线53和外周侧的边亦即固定涡旋齿外线54。可动涡旋齿62具有中央侧的边亦即可动涡旋齿内线63和外周侧的边亦即可动涡旋齿外线64。将图4所示的多个压缩室41中的由固定涡旋齿内线53和可动涡旋齿外线64形成的压缩室称作A室41a。将由固定涡旋齿外线54和可动涡旋齿内线63形成的压缩室称作B室41b。

图5是示出将图4的中央部放大的图。固定涡旋齿52具有占其长度的大半的固定涡卷部57以及构成位于压缩机构40的中央部的一端的固定圆弧部58。固定涡卷部57为涡卷状，例如具有渐开线的形状。或者，固定涡卷部57的形状也可以是代数螺旋涡卷形。固定圆弧部58具有圆弧形状。固定圆弧部58具有比固定涡卷部57小的曲率半径。固定涡卷部57具有厚度TIF。固定圆弧部58具有厚度TAF。

同样地，可动涡旋齿62具有占其长度的大半的可动涡卷部67以及构成位于压缩机构40的中央部的一端的可动圆弧部68。可动涡卷部67为涡卷状，例如具有渐开线的形状。或者，可动涡卷部67的形状也可以是代数螺旋涡旋形。可动圆弧部68具有圆弧形状。可动圆弧部68具有比可动涡卷部67小的曲率半径。可动涡卷部67具有厚度TIM。可动圆弧部68具有厚度TAM。

固定圆弧部58和可动圆弧部68具有比固定涡卷部57和可动涡卷部67小的曲率半径，因此有助于压缩比的提高。

图6表示压缩机构40的截面。图示的固定涡旋齿52仅为固定涡卷部57。图示的可动涡旋齿62仅为可动涡卷部67。本图表示可动涡旋齿内线63和固定涡旋齿外线54最接近时的情况。在接近部位形成密封点SP。将固定涡卷部57和可动涡卷部67最接近时的两者的间隙称作涡卷部侧面间隙GI。此处，将由固定涡旋齿内线53和可动涡旋齿外线64形成的间隙称作A室侧面间隙，将由固定涡旋齿外线54和可动涡旋齿内线63形成的间隙称作B室侧面间隙。并且，将A室侧面间隙与B室侧面间隙中较大的一方设定为涡卷部侧面间隙GI。图6图示的涡卷部侧面间隙GI是B室侧面间隙。

图7表示压缩机构40的中央部的截面。图示的固定涡旋齿52是固定圆弧部58。图示的可动涡旋齿62是可动涡卷部67。本图表示可动涡卷部67和固定圆弧部58最接近时的情况。在接近部位产生间隙，通过润滑油L进入所述间隙等而形成密封点SP。将由可动涡卷部67和固定圆弧部58形成的间隙、由固定涡卷部57和可动圆弧部68形成的间隙、以及由固定圆弧部58和可动圆弧部68形成的间隙中的、最小的间隙设定为圆弧部侧面间隙GA。

在本实施方式的涡旋压缩机10的压缩机构40中，尺寸如以下那样设定。

将圆弧部侧面间隙GA设定得大于涡卷部侧面间隙GI。具体而言，圆弧部侧面间隙GA相对于涡卷部侧面间隙GI的比例(GA/GI)为1.2以上。进而，圆弧部侧面间隙GA相对于涡卷部侧面间隙GI的比例(GA/GI)可以设定为10以下，优选为5以下。

固定圆弧部58的厚度TAF相对于固定涡卷部57的厚度TIF的比例(TAF/TIF)为1.2以上。取而代之，可动圆弧部68的厚度TAM相对于可动涡卷部67的厚度TIM的比例(TAM/TIM)也可以为1.2以上。或者，这两者的比例也可以均为1.2以上。

(5)特征

(5-1)

圆弧部侧面间隙GA大于涡卷部侧面间隙GI。因而，圆弧部侧面间隙GA吸收有可能对固定涡旋件50和可动涡旋件60整体造成影响的固定圆弧部58或可动圆弧部68的变形，因此，能够抑制固定涡旋齿52和可动涡旋齿62的位置偏移，进而能够抑制压缩性能的降低。

(5-2)

圆弧部侧面间隙GA为涡卷部侧面间隙GI的1.2倍以上。因而，圆弧部侧面间隙GA能够利用20％的差分吸收固定圆弧部58或可动圆弧部68的更多的变形，能够更可靠地抑制固定涡旋齿52和可动涡旋齿62的位置偏移。

(5-3)

固定圆弧部58的厚度TAF相对于固定涡卷部57的厚度TIF的比例(TAF/TIF)，或者可动圆弧部68的厚度TAM相对于可动涡卷部67的厚度TIM的比例(TAM/TIM)为1.2以上。由于固定圆弧部58或可动圆弧部68较厚，因此，因热膨胀而导致的厚度增加的量大于固定涡卷部57或可动涡卷部67。因而，通过大的圆弧部侧面间隙GA能够吸收该厚度增加的量，因此，能够更可靠地抑制固定涡旋齿52和可动涡旋齿62的位置偏移。

(5-4)

涡卷部侧面间隙GI的尺寸被设定为A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方。因而，在A室侧侧面间隙和B室侧侧面间隙的尺寸存在差异的结构中，能够判断应该从涡旋齿的哪个部位得到涡卷部侧面间隙GI的尺寸。

(5-5)

涡旋压缩机10处理R32制冷剂等的、排出温度可能成为高温的制冷剂。由于高温的制冷剂，固定圆弧部58或可动圆弧部68更大地热膨胀。因热膨胀而导致的厚度增加的量被大的圆弧部侧面间隙GA吸收。因而，能够更可靠地抑制固定涡旋齿52和可动涡旋齿62的位置偏移。

(6)变形例

以下表示本实施方式的变形例。另外，也可以适当组合多个变形例。

(6-1)变形例1A

在上述的实施方式中，涡卷部侧面间隙GI由A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方限定。取而代之，涡卷部侧面间隙GI也可以由A室侧面间隙和B室侧面间隙中较小的一方限定。或者，涡卷部侧面间隙GI也可以由A室侧面间隙限定。或者，涡卷部侧面间隙GI也可以由B室侧面间隙限定。

根据该结构，能够得到即使产生圆弧部的热膨胀也能够抑制压缩性能的降低的效果，并且能够变更设计上的制约条件。

(6-2)变形例1B

在上述的实施方式中，圆弧部侧面间隙GA通过由以下间隙中的最小的间隙限定，即由可动涡卷部67和固定圆弧部58形成的间隙、由固定涡卷部57和可动圆弧部68形成的间隙、以及由固定圆弧部58和可动圆弧部68形成的间隙。取而代之，圆弧部侧面间隙GA也可以由这3种间隙中最大的间隙限定。或者，圆弧部侧面间隙GA也可以始终由从这3种间隙中选择的任意一个限定。

根据该结构，能够得到即使产生圆弧部的热膨胀也能够抑制压缩性能的降低的效果，并且能够变更设计上的制约条件。

(第2实施方式)

(1)整体结构

图8是本发明的第2实施方式的涡旋压缩机10的压缩机构40A的沿水平面的截面图。压缩机构40A在固定涡旋齿52具有固定松动部59、可动涡旋齿62具有可动松动部69这点上，与第1实施方式的压缩机构40不同。固定松动部59和可动松动部69与固定圆弧部58和可动圆弧部68同样为涡卷状，如后所述，将尺寸设计成形成大的侧面间隙。

固定松动部59在固定涡旋齿52中位于与固定圆弧部58存在的端部相反侧的端部。换言之，在固定涡旋齿52的中心侧的端部设置有固定圆弧部58，在固定涡旋齿52的周缘侧的端部设置有固定松动部59。固定松动部59与固定涡卷部57邻接。

可动松动部69在可动涡旋齿62中位于与可动圆弧部68存在的端部相反侧的端部。换言之，在可动涡旋齿62的中心侧的端部设置有可动圆弧部68，在可动涡旋齿62的周缘侧的端部设置有可动松动部69。可动松动部69与可动涡卷部67邻接。

设置固定松动部59和可动松动部69的范围例如为各涡旋齿的1周以下，也可以为半周左右。固定松动部59和可动松动部69的中心线或轮廓的形状可以是渐开线，也可以是除此以外的曲线等。

图9表示压缩机构40A的截面。图示的固定涡旋齿52仅为固定涡卷部57。图示的可动涡旋齿62为可动涡卷部67和可动松动部69。本图表示可动涡旋齿内线63与固定涡旋齿外线54最接近时的情况。与第1实施方式同样，将固定涡卷部57与可动涡卷部67最接近时的两者的间隙称作涡卷部侧面间隙GI。将A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方设定为涡卷部侧面间隙GI。图9中图示的涡卷部侧面间隙GI是B室侧面间隙。

图10表示可动涡旋齿外线64与固定涡旋齿内线53最接近时的情况。在本图中，作为固定涡旋齿52，不仅示出固定涡卷部57，还示出固定松动部59。由以下间隙中的最小的间隙被设定为松动部侧面间隙GL，即由可动涡卷部67和固定松动部59形成的间隙、由固定涡卷部57和可动松动部69形成的间隙、以及由固定松动部59和可动松动部69形成的间隙。本图的松动部侧面间隙GL由于是由固定涡旋齿内线53和可动涡旋齿外线64形成的间隙，所以是A室侧面间隙。

在第2实施方式的涡旋压缩机10的压缩机构40A中，尺寸如以下那样设定。

将松动部侧面间隙GL设定得大于涡卷部侧面间隙GI。具体而言，松动部侧面间隙GL相对于涡卷部侧面间隙GI的比例(GL/GI)为1.2以上。进而，松动部侧面间隙GL相对于涡卷部侧面间隙GI的比例(GL/GI)可以设定为10以下，优选为5以下。

(2)特征

松动部侧面间隙GL大于涡卷部侧面间隙GI。因而，在固定松动部59或可动松动部69中涡旋齿间的按压力减小，因此，涡旋齿的强度提高。

(3)变形例

(3-1)变形例2A

在第2实施方式中，松动部侧面间隙GL通过由以下间隙中最小的间隙限定，即由可动涡卷部67和固定松动部59形成的间隙、由固定涡卷部57和可动松动部69形成的间隙、以及由固定松动部59和可动松动部69形成的间隙。取而代之，松动部侧面间隙GL也可以由这3种间隙中最大的间隙限定。或者，松动部侧面间隙GL也可以始终由从这3种间隙中选择的任意一个来限定。

根据该结构，能够得到即使产生松动部的热膨胀也能够抑制压缩性能的降低的效果，并且能够变更设计上的制约条件。

(3-2)变形例2B

在第2实施方式中，固定涡旋齿52具有固定松动部59，可动涡旋齿62具有可动松动部69。取而代之，也可以仅形成固定松动部59和可动松动部59中的任意一方。

(3-3)其他

也可以将第1实施方式的变形例应用于第2实施方式。

附图标记说明：

10：涡旋压缩机；20：外壳；30：马达；40：压缩机构；50：固定涡旋件；51：固定涡旋件端板；52：固定涡旋齿；53：固定涡旋齿内线；54：固定涡旋齿外线；57：固定涡卷部；58：固定圆弧部；59：固定松动部；60：可动涡旋件；61：可动涡旋件端板；62：可动涡旋齿；63：可动涡旋齿内线；64：可动涡旋齿外线；67：可动涡卷部；68：可动圆弧部；69：可动松动部；GA：圆弧部侧面间隙；GI：涡卷部侧面间隙；GL：松动部侧面间隙。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利公开公报特开2015-71947号。

Claims (6)

1.一种涡旋压缩机(10)，其具备：

具有固定涡旋齿(52)的固定涡旋件(50)；以及

具有可动涡旋齿(62)的可动涡旋件(60)，

所述固定涡旋齿(52)包括：

涡卷状的固定涡卷部(57)；以及

具有曲率半径比所述固定涡卷部小的圆弧形状的固定圆弧部(58)，

所述可动涡旋齿(62)包括：

涡卷状的可动涡卷部(67)；以及

具有曲率半径比所述可动涡卷部小的圆弧形状的可动圆弧部(68)，

圆弧部侧面间隙(GA)在所述固定圆弧部(58)的末端和所述可动涡卷部(67)或所述可动圆弧部(68)最接近时由所述固定圆弧部(58)的所述末端、以及所述可动涡卷部(67)或所述可动圆弧部(68)形成，或者在所述可动圆弧部(68)的末端和所述固定涡卷部(57)或所述固定圆弧部(58)最接近时由所述可动圆弧部(68)的所述末端、以及所述固定涡卷部(57)或所述固定圆弧部(58)形成，

涡卷部侧面间隙(GI)在所述固定涡卷部(57)和所述可动涡卷部(67)最接近时由所述固定涡卷部(57)和所述可动涡卷部(67)形成，

所述圆弧部侧面间隙(GA)大于所述涡卷部侧面间隙(GI)，由此能够抑制所述固定涡旋齿(52)和所述可动涡旋齿(62)的位置偏移。

2.根据权利要求1所述的涡旋压缩机，其中，

所述圆弧部侧面间隙(GA)相对于所述涡卷部侧面间隙(GI)的比例(GA/GI)为1.2以上。

3.根据权利要求1或2所述的涡旋压缩机，其中，

所述固定圆弧部的厚度(TAF)相对于所述固定涡卷部的厚度(TIF)的比例(TAF/TIF)和所述可动圆弧部的厚度(TAM)相对于所述可动涡卷部的厚度(TIM)的比例(TAM/TIM)中的至少一方为1.2以上。

4.根据权利要求1或2所述的涡旋压缩机，其中，

所述涡卷部侧面间隙(GI)为A室侧面间隙和B室侧面间隙中较大的一方，

所述A室侧面间隙由所述固定涡旋齿的内线(53)和所述可动涡旋齿的外线(64)形成，

所述B室侧面间隙由所述固定涡旋齿的外线(54)和所述可动涡旋齿的内线(63)形成。

5.根据权利要求1或2所述的涡旋压缩机，其中，

所述固定涡旋件在与所述固定圆弧部相反侧的端部还具有与所述固定涡卷部邻接的固定松动部(59)，或者，

所述可动涡旋件在与所述可动圆弧部相反侧的端部还具有与所述可动涡卷部邻接的可动松动部(69)，

松动部侧面间隙(GL)由所述固定松动部(59)、以及所述可动涡卷部(67)或所述可动松动部(69)形成，或者由所述可动松动部(69)、以及所述固定涡卷部(57)或所述固定松动部(59)形成，

所述松动部侧面间隙(GL)大于所述涡卷部侧面间隙(GI)。

6.根据权利要求1或2所述的涡旋压缩机，其中，

构成为对排出温度比R410A制冷剂高的制冷剂进行压缩。

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