CN1103437A - 不锈钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

一种抗断裂性的不锈钢板包含：不可避免地存在于不锈钢中的Al2O3、MnO与SiO2非金属夹杂物；该非金属夹杂物具有位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中的九个点规定范围内的组成；该不锈钢板具有至少1520N/mm2(155kgf/mm2)的1.0％起始应力；196N/mm2(20kgf/mm2)或更低的1.0％起始应力的各向异性差；以及至少4.6mm的杯突深度值。其制造方法包括：制取不锈钢带；对该不锈钢带施加退火-酸洗-第一次冷轧-第一次中间退火-第二次冷轧-第二次中间退火-第三次冷轧-最终退火-第四次冷轧一低温热处理的过程。

Description

本发明涉及一种抗断裂性的不锈钢板及其制造方法，尤其涉及一种用作内径锯条（inner diameter saw blades）衬底的不锈钢及其制造方法，例如，该锯条用于将硅锭切割成硅片。
迄今，主要使用介稳奥氏体不锈钢和沉淀硬化（pH）不锈钢作为用于内径锯条衬底的基础材料。一般由SUS301.5SUS304代表的介稳奥氏体不锈钢是通过退火后的冷加工硬比和成形加工形成马氏体相及进一步时效而获得高强度的。JP-B-2-44891（本文中涉及的术语“JP-B-”表示“已经审查的日本专利公告公报”）公开了一种有关这种类型钢的技术。根据上述公开的技术，含有可控组成以得到所需奥氏体相稳定性程度的一种钢板，以40%或更高的压下率进行表面光轧（temperrolling）以及精冷轧前的第一次与第二次冷轧，其中第一次冷轧与第二次冷轧之比为0.8或更大。该工艺过程旨在通过获得130kgf/mm2或更高的抗拉强度和使强度（0.2%弹性极限应力）的平面各向异性差减至最小而改进拉紧期间钢的平整度。
沉淀硬化不锈钢的典型实施例是SUS631。通过退火后钢的冷加工或（零度下）低温处理，产生了马氏体组织或奥氏体与马氏体的双相组织。在连续的时效处理中，发生沉淀硬化从而获得高强度。在JP-A-61-295356和JP-A-63-317628（本文中涉及的术语“JP-A-”表示“未经审查的日本专利公开公报”）中介绍了这种类型的钢。根据这些专利，通过添加Si和Cu发生沉淀硬化以获得Hv＝580的高硬度。此外，还获得了高裂缝应力（cracking stress）并改进拉紧性能。
为改进切片表面质量和使锭料切割损失减至最小必须保证内径锯条的平整度。为了抑制锯条上的局部应力强度以使切片期间锯条断裂减至最小，还必须保证内径锯条的精确园度。为进一步改进内径锯条的刚性，在切片期间在园周方向上对锯条施加拉力（在后文中简称为“拉紧”（tensioning））。特别是，通过提高锯条刚性来降低锯条振动以减少锭料切割损失已成为提高生产率必不可少的措施。因此，要求通过在拉紧期间在园周方向上施加1.0%高应变而赋予锯条极高的刚性。
然而，常规不锈钢的锯条存在一些特点，它们经常在获得足够拉紧之前就发生断裂，即使具有良好拉紧性能的锯条也在切片操作期间发生断裂。
在JP-B-2-44891中，已经考虑了强度的平面各向异性，但完全未考虑断裂特性。在JP-A-61-295356和JP-A-63-317628中，已将拉紧前的强度提高到某种程度，但完全未考虑拉紧后切片期间的断裂。在拉紧期间应变大小约1.0%的高应条件下，两种技术对抗断裂性都没有改进作用。事实上，在上述三种先有技术中使用的不锈钢板都显示出高的抗拉强度，但当施加1.0%应变时的变形应力（在下文中简称为“1.0%起始应力（On-set stress）”）低，或韧性低。因此，使用这些材料的内径锯条在拉紧期间经常发生断裂，即使它们具有良好的拉紧性能也在切片操作期间发生断裂。
本发明的目的在于提供一种具有高抗断裂性的不锈钢板及其制造方法。
为了实现上述目的，本发明提供一种高抗断裂性的不锈钢板，该不锈钢板包含：
不可避免地存在于不锈钢中的Al2O3、MnO与SiO2非金属夹杂物;
该非金属夹杂物具有位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中按重量百分比给出的以下九个点规定范围内的组成，
点1（Al2O3：21wt·%，MnO：12wt·%，SiO2：67wt·%），
点2（Al2O3：19wt·%，MnO：21wt·%，SiO2：60wt·%），
点3（Al2O3：15wt·%，MnO：30wt·%，SiO2：55wt·%），
点4（Al2O3：5wt·%，MnO：46wt·%，SiO2：49wt·%），
点5（Al2O3：5wt·%，MnO：68wt·%，SiO2：27wt·%），
点6（Al2O3：20wt·%，MnO：61wt·%，SiO2：19wt·%），
点7（Al2O3：27.5wt·%，MnO：50wt·%，SiO2：22.5wt·%），
点8（Al2O3：30wt·%，MnO：38wt·%，SiO2：32wt·%），
点9（Al2O3：33wt·%，MnO：27wt·%，SiO2：40wt·%）;
所述不锈钢板具有155kgf/mm2或更高的1.0%起始应力，其中1.0%起始应力是当承受1.0%应变时的变形应力。
所述不锈钢板具有196N/mm2（20kgf/mm2）或更低的1.0%起始应力的各向异性差，其中各向异性差是在轧制方向与其垂直方向上的1.0%起始应力之差的绝对值;
所述不锈钢板具有至少4.6mm的杯突深度值。
此外，本发明提供一种制造高抗断裂性不锈钢板的方法，该方法包括以下步骤：
制取主要含有以下元素的不锈钢带：0.01-0.2wt·%的C、0.1-2wt·%的Si、0.1-2wt·%的Mn、4-11wt·%的Ni、13-20wt·%的Cr、0.01-0.2wt·%的N、0.0005-0.0025wt·%的可溶性Al、0.002-0.013wt·%的O、0.08-0.9wt·%的Cu、0.009wt·%或更低的S，其余是Fe和不可避免的杂质;
所述不可避免的杂质以非金属夹杂物形态存在，这些夹杂物具有位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中按重量百分比给出的以下九个点规定范围内的组成，
点1（Al2O3：21wt·%，MnO：12wt·%，SiO2：67wt·%），
点2（Al2O3：19wt·%，MnO：21wt·%，SiO2：60wt·%），
点3（Al2O3：15wt·%，MnO：30wt·%，SiO2：55wt·%），
点4（Al2O3：5wt·%，MnO：46wt·%，SiO2：49wt·%），
点5（Al2O3：5wt·%，MnO：68wt·%，SiO2：27wt·%），
点6（Al2O3：20wt·%，MnO：61wt·%，SiO2：19wt·%），
点7（Al2O3：27.5wt·%，MnO：50wt·%，SiO2：22.5wt·%），
点8（Al2O3：30wt·%，MnO：38wt·%，SiO2：32wt·%），
点9（Al2O3：33wt·%，MnO：27wt·%，SiO2：40wt·%）;
对该不锈钢板施加退火-酸洗-第一次冷轧（CR1）-第一次中间退火-第二次冷轧（CR2）-第二次中间退火-第三次冷轧（CR3）-最终退火-第四次冷轧（CR4）-低温热处理过程;
所述第一次冷轧、所述第二次冷轧与所述第三次冷轧的压下率各为30%-60%;
所述第四次冷轧的压下率为60-76%，该第四次冷轧的每道次压下率为3-15%;
在所述第一次退火、第二次退火与最终退火中的退火温度分别各为950°-1100℃;
在300°-600℃温度进行0.1-300秒的所述低温热处理;
在含有70Vol%或更高H2的非氧化气氛中进行所述最终退火与所述低温热处理。
图1是表示“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中本发明夹杂物组成范围的图形;
图2是表示1.0%起始应力的测定方法曲线;
图3是表示在20kgf/mm2或更低的1.0%起始应力的各向异性差的条件下，1.0%起始应力和杯突深度值对本发明的抗断裂性影响的图形;
图4是表示在大于20kgf/mm2的1.0%起始应力的各向异性的条件下，1.0%起始应力和杯突深度值对本发明的抗断裂性影响的图形;
图5是表示1.0%起始应力和马氏体数量对本发明的抗断裂性影响的图形。
发明者们对使杨氏模量、约1.0%应变下的变形应力、平面各向异性差和韧性等各种机械特性，以及组成与制造条件最佳化进行了一系列的广泛研究，以获得这些机械性能，发明者们发现了以下有关不锈钢板的认识，该不锈钢板显示出高抗断裂性同时具有良好的拉紧性能并在拉紧阶段与切片阶段下具有高抗断裂性。
（1）为了改进锯条拉紧期间与切片期间的抗断裂性，减少势必成为断裂源的非金属夹杂物的厚度与数量以及引进延展性高的夹杂物都是有效的措施。为此，在不锈钢中不可避免存在的非金属夹杂物组成必须包括Al2O3、MnO与SiO2，并且这些夹杂物必须位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中给出的九个点（1-9）所包围的范围内。
（2）为了改进拉紧期间的抗断裂性，要求使决定韧性和拉紧性能的杨氏模量最佳化以及控制（1）中所述的非金属夹杂物。换句话说，要求4.6mm或更大的杯突深度值，并且杨氏模量最好为166，600N/mm2（17.000kgf/mm2）或更高。
（3）为了改进锯条切片操作期间的抗断裂性，在控制（1）中所述的非金属夹杂物的同时还要求使1.0%起始应力、1.0%起始应力的平面各向异性差与韧性之间的平衡最佳化。换句话说，1.0%起始应力为1520N/mm2（155kgf/mm2）或更大、1.0%起始应力为1520N/mm2（155kgf/mm2）或更高、1.0%起始应力的各向异性差（在轧制方向与垂直于轧制方向上1.0%起始应力之差的绝对值）为196N/mm2（20kgf/mm2）或更低与杯突深度值为4.6mm或更大都是必要的。
（4）在用介稳奥氏体不锈钢制造具有上述材料特性的不锈钢板情况下，必须控制（1）中所述的非金属夹杂物、使规定组成下的马氏体数量最佳化以及使有效晶粒大小减至最小和均匀化。具体地说，用不锈钢板制造的内径锯条应该包含40-90%的马氏体含量，其中主要由上述成分组成的不锈钢带经过包括退火、酸洗、第一次冷轧、中间退火、第二次冷轧、中间退火、第三次冷轧、最终退火、第四次冷轧和低温热处理的制造过程。在该工艺过程中，应该满足以下条件。第一次、第二次与第三次冷轧的压下率各为30%-60%;第四次冷轧（表面光轧）压下率为60%-76%;而每道次压下率（第四次冷轧的压下率除以道次数）为3.0%-15%;在含有70Vol%或更高H2的非氧化气氛中进行最终退火与低温热处理;在950°-1150℃温度范围内进行中间与最终退火;以及进行1-300秒时效。
以下详细叙述本发明以及限制各条件的原因。
用于内径锯条衬底的基础材料必须由不锈钢制成，因为它们在硅锭切片期间应具有足够的抗腐蚀性。由于用于内径锯条衬底的基础材料是一种极薄的板材（厚度通常为0.3mm或更薄），降低势必成为断裂源的非金属夹杂物的厚度与数量以及使这些夹杂物具有优良的延展性能以提高抗断裂性是有效的。具体地说，不可避免的非金属夹杂物的组成必须包含Al2O3、MnO与SiO2，该组成被包括在图1所示“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中按重量百分比给出的以下九个点连线所包围的范围内，
点1（Al2O3：21wt·%，MnO：12wt·%，SiO2：67wt·%），
点2（Al2O3：19wt·%，MnO：21wt·%，SiO2：60wt·%），
点3（Al2O3：15wt·%，MnO：30wt·%，SiO2：55wt·%），
点4（Al2O3：5wt·%，MnO：46wt·%，SiO2：49wt·%），
点5（Al2O3：5wt·%，MnO：68wt·%，SiO2：27wt·%），
点6（Al2O3：20wt·%，MnO：61wt·%，SiO2：19wt·%），
点7（Al2O3：27.5wt·%，MnO：50wt·%，SiO2：22.5wt·%），
点8（Al2O3：30wt·%，MnO：38wt·%，SiO2：32wt·%），
点9（Al2O3：33wt·%，MnO：27wt·%，SiO2：40wt·%）;
通过将非金属夹杂物中Al2O3、MnO与SiO2之间的组成比限制在规定范围内，可以改进抗断裂性。
为了获得以上规定的夹杂物组成，在出钢后的桶内精炼中优选使用由含有50%或更低CaO的MgO-CaO制造的盛钢桶与含有[Cao]/[SiO2]＝1.0-4.0、3%或更低Al2O3、15%或更低AgO及30-80%CaO的CaO-SiO2-Al2O3渣。
发明者们发现，对于用作内径锯条的不锈钢板来说，杨氏模量、1.0%起始应力与杯突深度值是抗断裂性的关键因素。
图2图解说明了1.0%起始应力的测定方法。在应力-应变图中，导致1.0%应变的变形应力被称为1.0%起始应力（On-Set stress）。如上所述，在拉紧条件以及锭料切片载荷下，内径锯条在园周方向上承受相应于1.0%应变大小的高拉力。因此，评价1.0%起始应力对于测定抗断裂性是有效的。
图3和图4示出了1.0%起始应力与杯突深度值对抗断裂性的影响。图3示出了196N/mm2（20kgf/mm2）或更低的1.0%起始应力的各向异性差条件下的情况，图4示出了大于196N/mm2（20kgf/mm2）的1.0%起始应力的各向异性差条件下的情况。二图形仅示出了具有166，600N/mm2（17，000kgf/mm2）或更高杨氏模量与良好拉紧性能的材料。杨氏模量会改变因拉紧而施加于锯条的拉力大小，为获得良好的拉紧性能，166，600N/mm2（17，000kgf/mm2）或更高的杨氏模量是必要的。如果杨氏模量低于17，000kgf/mm2，则拉紧要求施于锯条的拉力显著地增加，这会降低抗断裂性。
根据图3，在低于4.6mm的杯突深度值范围内，材料将在拉紧期间发生断裂。另一方面，在4.6mm或更大的杯突深度值和低于1520N/mm2（155kgf/mm2）的1.0%起始应力范围内，将在切片期间发生断裂。在4.6mm或更大的杯突深度值和1520N/mm2（155kgf/mm2）或更高的1.0%起始应力范围内，该材料既不会在拉紧期间也不会在切片期间发生断裂。
1.0%起始应力的各向异性差大于196N/mm2（20kgf/mm2）的所有材料都会发生断裂，这已示出在图4中。较大的各向异性差将由于拉紧而使园周方向上拉力的差异增加。结果，在锯条平面内导致显著的拉力的不均匀性从而在切片期间发生断裂。所以，基础材料强度的平面各向异性差最好尽可能的小。如同图3所示，当1.0%起始应力的各向异性差被保持在196N/mm2（20kgf/mm2）或更低时，则在规定的冲压试验功与1.0%起始应力范围内可获得极好的抗断裂性。
从以上讨论来看，本发明将防止基础材料在拉紧期间或在切片期间发生断裂所必需的机械性能规定为：1.0%起始应力：1520N/mm2（155kgf/mm2）或更高;1.0%起始应力的各向异性差：196N/mm2（20kgf/mm2）或更低;杯突深度值：4.6mm或更高。尽管4.6mm的杯突深度值条件将赋于良好的拉紧性能，但从完成数千次的锭料切片观点来看，为了进一步改进抗断裂性优选4.6mm或更大的杯突深度值。
介稳奥氏体不锈钢是用作上述内径锯条衬底不锈钢板的基础材料不锈钢中的一种。以下叙述介稳奥氏体不锈钢的组成与制造工艺的条件及其原因。
以下规定各个成分及其含量。
碳是一种形成奥氏体相的元素，并有助于抑制δ-铁素体相形成和强化马氏体相的固溶。然而，低于0.01wt·%的C浓度不会产生充分效用，而超过0.2wt·%的C将导致Cr的碳化物沉淀而降低抗腐蚀性和韧性。因此，C含量被规定为0.01-0.2wt·%。
锰也是一种形成奥氏体相的元素。为了通过固溶热处理而形成奥氏体单相和脱氧需要0.1wt·%或更高的Mn含量。然而，当Mn含量超过2.0wt·%时，奥氏体相会变得过分稳定，这会极大地抑制马氏体相的形成。因此，Mn含量范围被规定为0.1-2.0wt·%。
镍是一种形成强奥氏体相的元素。当Ni含量低于4.0wt·%时，在退火后不会产生单相奥氏体。另一方面，当Ni含量高于11wt·%时，奥氏体相会变得过分稳定，这会极大地抑制马氏体相的形成。因此，Ni含量范围被规定为4.0-11wt·%。
铬是一种不锈钢必不可少的元素。为了获得足够的抗腐蚀性，Cr含量必需为13.0wt·%或更高。然而，20.0wt·%或更高的Cr含量会在高温时产生大量的δ-铁素体相，这会降低热加工性。因此，Cr含量范围被规定为13.0-20.0wt·%。
氮是一种形成奥氏体相的元素，也有助于强化马氏体相的固溶。低于0.01wt·%的N含量不会产生效用，高于0.20wt·%的N含量在浇铸期间会产生气孔。因此，N含量范围被规定为0.01-0.20wt·%。
铝（可溶性Al）含量决定非金属夹杂物的数目和组成。当Sol Al含量低于0.0005wt·%时，钢水的氧含量超过0.013wt·%以致产生MnO和SiO2含量高的夹杂物和高沸点的夹杂物（例如Cr2O3），这将大大地降低钢的热加工性并增加锯条断裂的可能性。另一方面，当Sol Al含量超过0.0025wt·%时，钢水中的O含量变得低于0.002wt·%，并且夹杂物的数目也减少。然而，在后者情况中，出现了含有大量Al2O3的夹杂物，这会导致表面缺陷和增加锯条断裂的可能性。所以，为了在钢中具有如图1所示低熔点热延展性的Al2O3-MnO-SiO2系非金属夹杂物、进一步使夹杂物厚度变薄并减少夹杂物数目，Sol Al含量必需规定在0.0005-0.0025wt·%范围内并将O含量规定在0.002-0.013wt·%范围。
铜是一种用作内径锯条所必需的强化钝态表面层和提高抗腐蚀性的元素。尽管如此，低于0.08wt·%的Cu含量不能显示出足够的效用。然而，高于0.90wt·%的Cu含量使该效用处于饱和状态，并由于Cu没完全被固留在奥氏体相中而降低了热加工性。因此，Cu含量的范围被规定为0.08-0.90wt·%。
硅是一种有助于强化奥氏体相与马氏体相固溶的元素。低于0.1wt·%的Si含量不会产生充分效用，高于2.0wt·%的Si含量形成δ-铁素体相从而降低热加工性。因此，Si含量范围被规定为0.1-2.0wt·%。
硫形成例如MnS夹杂物。这些夹杂物势必成为锯条的断裂源。特别是，高于0.0090wt·%的S含量会降低韧性从而增加断裂可能性。因此，S含量上限被规定为0.0090wt·%。
除了上述成分以外，本发明的介稳奥氏体不锈钢板还可以适当地包含旨在控制硫化物形态与提高热加工性的Ca和稀土金属（REM），以及旨在提高热加工性的B或其它元素。添加这些元素不会影响本发明的基本特征。
发明者们对于提高介稳奥氏体不锈钢情况下的1.0%起始应力的材料因素进行了详细研究，并发现使上述条件下的马氏体相数量最佳化是必要的。图5示出了1.0%起始应力和马氏体数量对抗断裂性的影响。该图仅仅示出了满足1.0%起始应力的各向异性差、杨氏模量和冲压试验功的适宜条件下的各种材料。根据图5，必须通过使冷轧条件与时效条件最佳化保证40%或更多的马氏体数量以获得1520N/mm2（155kgf/mm2）或更大的1.0%起始应力。另一方面，当马氏体数量超过90%时，冲压试验功显著降低，拉紧期间断裂的可能性极大地增加。所以，被敷贴于内径锯条板厚处的马氏体含量被规定为40-90%。在图5中，具有40-90%的马氏体数量和具有低于1520N/mm2（155kgf/mm2）的1.0%起始应力的材料是对比材料No.19和No.22，它们在以后叙述。
以下叙述上述介稳不锈钢薄板的制造方法。对具有上述化学组成的不锈钢带进行如下一系列的处理。
退火与酸洗-第一次冷轧-中间退火-第二次冷轧-中间退火-第三次冷轧-在含有70Vol%或更多H2的非氧化气氛中的最终退火-第四次冷轧-在含有70Vol%或更多H2的非氧化气氛中的低温热处理。
重复冷轧与退火循环过程导致每次退火中形成更细的再结晶织构，在某些情况下，通过使表面光轧（第四次冷轧）后的马氏体相变得更细来增强极细的碳化物颗粒均匀分散。结果，提高了1.0%起始应力和冲压试验功，并且使织构变成无序类型，这也使1.0%起始应力的各向异性差变小。所以，优选多次重复冷轧与退火循环过程。然而，过多地重复该循环过程使生产线复杂化并使该效用饱和。所以将冷轧与退火循环过程的重复次数选择为三次，随后进行表面光轧（第四次冷轧）。
第一次冷轧、第二次冷轧和第三次冷轧的压下率分别都低于30%时，由于退火后的混合织构势必产生非均匀性材料。当这些轧制的压下率超过60%时，使结晶粒度减至最小的效用达到饱和状态，该织构变得过分稳固从而增加了平面各向异性，轧制载荷也增加了，这将降低操作性。因此，第一次冷轧、第二次冷轧和第三次冷轧的压下率选择为30-60%。
精轧或第四次冷轧选择60-76%压下率的原因是尤其能用在40-90%范围内的马氏体数量来提高1.0%起始应力，当压下率在60%以下时，马氏体数量变得低于40%，杨氏模量或1.0%起始应力的大小不够。另一方面，当压下率在76%以上时，马氏体数量超过90%，杨氏模量和1.0%起始应力增加，但杯突深度值减少，这不能导致强度与韧性之间的稳固平衡。
表面光轧期间每道次压下率（由精轧压下率除以道次数来确定该压下率）低于3.0%时，杯突深度值减少，生产成本由于轧制次数增加而提高。当压下率超过15%时，1.0%起始应力的各向异性差增加，而杯突深度值由于材料的不均匀性而降低。因此，精轧期间每道次的压下率被规定为3.0-15%。
进行低温热处理以改进1.0%起始应力和其它特性。300℃或300℃以下的低温热处理得不到足够的效果，也不能提高1.0%起始应力。另一方面，在600℃或600℃以上的低温热处理温度将导致显著数量的逆向转化奥氏体相，这会降低1.0%起始应力和其它特性。因此，低温热处理的温度被规定为300℃-600℃。关于在规定温度范围内的时效时间，少于1秒的时间达不到足够的效果，预计不能提高1.0%起始应力。多于300秒的低温热处理时间显示不出进一步改进特性的作用。特别是，在接近600℃的温度区域时明显地出现了逆向转化奥氏体相，这会降低1.0%起始应力和其它特性。因此，低温热处理时间被规定为1-300秒。通过在400℃-500℃温度范围内进行2-15秒的低温热处理，可期望进一步改进各种特性。
在氧化气氛中进行最终退火或低温热处理时，则需要酸洗步骤。酸洗会在钢板表面上产生晶界腐蚀，腐蚀妨碍板材获得必需的抗断裂性和抗腐蚀性。当这些热处理是在含有低于70Vol%H2的非氧化气氛中进行时，会在钢板表面上产生沉积，这会妨碍钢板获得必需的抗断裂和抗腐蚀的质量。因此，应在含有70Vol%或更高H2的非氧化气氛中进行最终退火和低温热处理。
按照上述各种条件，就可以生产出一种具有高强度、断裂可能性极低同时质量稳定、小的平面各向异性差和韧性的用于内径锯条衬底的不锈钢板。
本发明用于内径锯条的不锈钢板，除了介稳奥氏体不锈钢以外还可使用马氏体pH不锈钢、奥氏体pH不锈钢与介稳奥氏体pH不锈钢。生产用于本发明内径锯条衬底不锈钢的基础钢板还可使用浇铸薄板和用这些浇铸薄板制取的钢板。
实施例
对具有表1所示组成的钢材进行熔炼以制取锭材，该锭材进行开坯初轧、然后进行热轧处理以制取带材。A-H各钢材是本发明的钢材，I-M各钢材是用于对比的钢材。除了I、J、L与M以外其它所有钢材，在出钢后的桶内精炼期间都是使用含有50%或更低CaO的MgO-CaO耐火材料制造的盛钢桶，并施用具有组成为[CaO]/[SiO2]＝1.0-4.0（重量）、3%或更低Al2O3、15%或更低MgO与30-80%CaO的CoO-SiO2-Al2O3渣而生产出来的。具备上述那些条件时，出现的主要夹杂物是熔点为1400℃或更低的Al2O3-MnO-SiO2。另一方面，对于含有大量S的钢材K来说，Al2O3-MnO-SiO2夹杂物的熔点虽为1400℃或更低，但包含了极大量的各种硫化物。
按照表2和表3列出的制造条件，生产各热轧钢带以制取No.1-No.29材料。在这些材料之中，No.1-No.15是本发明的材料，No.16-No.29是对比材料。No.1-No.15材料是用A-H钢材生产的本发明的材料，它们含有具有低熔点和良好热延展性的非金属夹杂物，该夹杂物在轧制方向上能很好地进行扩散，大多数夹杂物都是5μm或5μm以下一样薄的薄状物。表4-表6示出了对No.1-No.29各材料的马氏体数量、各机械特性与抗断裂性的评价。
以下给出在表4-表6中所用的平面硬度差、各向异性差、冲压试验功载荷与抗断裂性的定义。
平面硬度差是在锯条平面内最大硬度与最小硬度之差的绝对值。
各向异性差是在轧制方向与其垂直方向上的1.0%起始应力之差的绝对值。
经过试验无断裂的锯条用（O）标志，断裂可能性高的锯条用（X）标志。抗断裂性是通过仅仅使用具有良好拉紧性能的锯条进行切片试验来确定的。
本发明实施例的No.1-No.15各材料显示出1520N/mm2（155kgf/mm2）或更高的1.0%起始应力、196N/mm2（20kgf/mm2）或更低的1.0%起始应力之各向异性差、4.6mm或更大的杯突深度值以及166，600N/mm2（17，000kgf/mm2）或更高的杨氏模量。
用上述材料制造的内径锯条具有良好的拉紧性能，在拉紧阶段和切片阶段都没有发生断裂。本发明的这些材料具有稳定的材料质量，并在锯条平面内的最大硬度与最小硬度之间存在极小的差别。另一方面，对比材料No.16-No.29在某些机械性能方面很差，以致用这些材料制造的内径锯条或在拉紧阶段或在切片阶段都发生了断裂。
在上述对比例中，No.16材料在表面光轧期间的每道次压下率很低，该材料的杯突深度值小，势必在拉紧期发生断裂。
No.17材料表面光轧期间的压下率高，该材料的1.0%起始应力的各向异性差大，它在拉紧期间具有断裂倾向。
No.18材料表面光轧期间的压下率低，该材料的马氏体数量少，这会导致很低的杨氏模量和很低的1.0%起始应力，也会在切片期间发生断裂。
No.19材料表面光轧期间的压下率低，该材料的1.0%起始应力很低，很容易在切片期间发生断裂。
No.20材料表面光轧期间的压下率高，该材料富含马氏体，但杯突深度值很小，很容易在拉紧期间发生断裂。
No.21材料经历了三次冷轧（包括精轧）循环，所以1.0%起始应力的各向异性差变大，该材料很容易在切片期间发生断裂。
No.22材料在低温热处理期间进行了高温处理，所以该材料的时效不够。结果，该材料的1.0%起始应力很低，并在切片期间很容易发生断裂。
No.23材料在低温热处理期间进行了高温处理，所以该材料产生了大量的逆向转化奥氏体相，这会大大地降低杨氏模量和1.0%起始应力。该材料的1.0%起始应力的各向异性差也很大，很容易在拉紧期间发生断裂。
No.24材料在最终退火期间在H2浓度低的气氛中进行处理。所以其表面上产生沉积，这会导致很低的冲压试验功载荷，很容易在拉紧期间发生断裂。
No.25材料含有大量的Al2O3和大量厚度超过5μm的夹杂物，No.26材料含有大量的SiO2和大量厚度超过5μm的夹杂物。结果，两种材料的冲压试验功载荷都下降了，并在拉紧期间发生断裂。
No.27材料含有许多硫化物夹杂，所以该材料的冲压试验功载荷很低，并在拉紧期间发生断裂。
No.28和No.29材料的SiO2含量高并含有厚度超过5μm的夹杂物，所以它们的冲压试验功载荷很低，并在拉紧期间发生断裂。
Figure 94102539X_IMG3
Figure 94102539X_IMG6

Claims (18)

1、一种具有高抗断裂性的不锈钢板，它包含：不可避免地存在于不锈钢中的Al2O3、MnO与SiO2非金属夹杂物；
该非金属夹杂物具有位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中按重量百分比给出的以下九个点规定范围内的组成：
点1(Al2O3：21wt·%，MnO：12wt·%，SiO2：67wt·%)，
点2(Al2O3：19wt·%，MnO：21wt·%，SiO2：60wt·%)，
点3(Al2O3：15wt·%，MnO：30wt·%，SiO2：55wt·%)，
点4(Al2O3：5wt·%，MnO：46wt·%，SiO2：49wt·%)，
点5(Al2O3：5wt·%，MnO：68wt·%，SiO2：27wt·%)，
点6(Al2O3：20wt·%，MnO：61wt·%，SiO2：19wt·%)，
点7(Al2O3：27.5wt·%，MnO：50wt·%，SiO2：22.5wt·%)，
点8(Al2O3：30wt·%，MnO：38wt·%，SiO2：32wt·%)，
点9(Al2O3：33wt·%，MnO：27wt·%，SiO2：40wt·%)；
所述不锈钢板具有155kgf/mm2或更高的1.0%起始应力，其中1.0%起始应力是当承受1.0%应变时的变形应力。
所述不锈钢板具有196N/mm2(20kgf/mm2)或更低的1.0%起始应力的各向异性差，其中各向异性差是在轧制方向与其垂直方向上的1.0%起始应力之差的绝对值；和
所述不锈钢板具有至少4.6mm的杯突深度值。
2、根据权利要求1的不锈钢板，其中，所述不锈钢板主要含有以下元素：
0.01-0.2wt·%的C、0.1-2wt·%的Si、0.1-2wt·%的Mn、4-11wt·%的Ni、13-20wt·%的Cr、0.01-0.2wt·%的N、0.0005-0.0025wt·%的可溶性Al、0.002-0.013wt·%的O、0.08-0.9wt·%的Cu、0.009wt·%或更低的S，其余是Fe。
3、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述C含量为0.032-0.178wt·%。
4、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述的Si含量为0.21-1.85wt·%。
5、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述Mn含量为0.49-1.80wt·%。
6、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述的Ni含量为5.12-8.80wt·%。
7、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述Cr含量为13.9-16.8wt·%。
8、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述N含量为0.012-0.190wt·%。
9、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述可溶性Al含量为0.0006-0.0023wt·%。
10、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述O含量为0.0032-0.0120wt·%。
11、根据权利要求2的不锈钢板，其中，所述Cu含量为0.12-0.35wt·%。
12、根据权利要求1的不锈钢板，其中，所述非金属夹杂物含有13-24wt·%的Al2O3、27-49wt·%的MnO与34-55wt·%的SiO2。
13、根据权利要求1的不锈钢板，其中，所述不锈钢板在其厚度方向上含有40-90%的马氏体。
14、根据权利要求1的不锈钢薄板，其中，所述1.0%起始应力为1520-1960N/mm2（155-200kgf/mm2）。
15、根据权利要求1的不锈钢板，其中，所述1.0%起始应力的各向异性差为49-147N/mm2（5-15kgf/mm2）。
16、根据权利要求1的不锈钢板，其中，所述杯突深度值为4.7-6.5mm。
17、一种生产具有高抗断裂性不锈钢板的方法，该方法包括以下步骤：
制取主要含有以下元素的不锈钢带：0.01-0.2wt·%的C、0.1-2wt·%的Si、0.1-2wt·%的Mn、4-11wt·%的Ni、13-20wt·%的Cr、0.01-0.2wt·%的N、0.0005-0.0025wt·%的可溶性Al、0.002-0.013wt·%的O、0.08-0.9wt·%的Cu、0.009wt·%或更低的S，其余是Fe和不可避免的杂质;
作为非金属夹杂物存在的所述不可避免的杂质具有位于由“Al2O3-MnO-SiO2”三元系相图中按重量百分比给出的以下九个点规定范围内的组成：
点1（Al2O3：21wt·%，MnO：12wt·%，SiO2：67wt·%），
点2（Al2O3：19wt·%，MnO：21wt·%，SiO2：60wt·%），
点3（Al2O3：15wt·%，MnO：30wt·%，SiO2：55wt·%），
点4（Al2O3：5wt·%，MnO：46wt·%，SiO2：49wt·%），
点5（Al2O3：5wt·%，MnO：68wt·%，SiO2：27wt·%），
点6（Al2O3：20wt·%，MnO：61wt·%，SiO2：19wt·%），
点7（Al2O3：27.5wt·%，MnO：50wt·%，SiO2：22.5wt·%），
点8（Al2O3：30wt·%，MnO：38wt·%，SiO2：32wt·%），
点9（Al2O3：33wt·%，MnO：27wt·%，SiO2：40wt·%）;
对该不锈钢板施加退火-酸洗-第一次冷轧（CR1）-第一次中间退火-第二次冷轧（CR2）-第二次中间退火-第三次冷轧（CR3）-最终退火-第四次冷轧（CR4）-低温热处理过程;
所述第四次冷轧的压下率为60-76%，该第四次冷轧的每道次压下率为3-15%;
所述第一次退火、第二次退火与最终退火中的退火温度分别各为950°-1100℃;
在300°-600℃温度进行0.1-300秒的所述低温热处理;
在含有70Vol%或更高H2的非氧化气氛中进行所述最终退火与所述低温热处理。
18、根据权利要求17的不锈钢板，其中，在400-500℃的温度进行2-15秒的所述低温热处理。
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