CN110257743A - 一种gh4169合金钎焊后热处理的方法 - Google Patents
一种gh4169合金钎焊后热处理的方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明属于合金材料制备技术领域,具体涉及一种GH4169合金钎焊后热处理的方法。本发明通过分阶段降温的方式,获得弯曲晶界,所得弯曲晶界相对于平直晶界,能弥补钎焊时高温短时保温而导致的晶粒长大,进而导致合金强度下降的不足;而后通过中间热处理和标准时效处理,使δ相和γ″相分别析出,进而得到无缺口敏感,且屈服强度较高的合金锻件。实施例结果表明,利用本发明提供的方法对钎焊后GH4169合金进行热处理后,所得合金锻件的高温持久实验可延长至75h以上;样品拉伸后在光滑处断裂,室温拉伸屈服强度达到1090MPa以上。
Description
技术领域
本发明属于合金材料制备技术领域,具体涉及一种GH4169合金钎焊后热处理的方法。
背景技术
GH4169合金是一种在宇航、核能和石油工业领域,制备金属构件应用较为广泛的一种高温合金。GH4169合金锻件在制备过程中,不可避免的会使用钎焊工艺。钎焊工艺是采用比母材熔点低的金属材料作钎料,将母材与钎料加热到高于钎料熔点,但低于母材熔点的温度,通过液态钎料在母材间隙中或表面上润湿、毛细流动、填充、铺展、与母材相互作用(如溶解、扩散或生成金属间化合物),冷却凝固形成牢固接头,从而将母材连接在一起的一种焊接技术。现有高温合金钎焊工艺用于GH4169合金锻件处理后,会导致GH4169合金缺口敏感,降低GH4169合金的力学性能,为此,需要对钎焊后的GH4169合金锻件进行热处理。
中国专利CN106521383A中给出GH4169合金焊后进行中间热处理和标准时效处理的方法,以降低缺口敏感;具体是在二次钎焊后,将锻件在800℃~900℃保温4h后空冷,三次钎焊后900~960℃保温0.5h后空冷,最后进行标准时效处理。该方法能够解决缺口持久不合格的问题,但无法改善GH4169合金的屈服强度
发明内容
本发明的目的在于提供一种GH4169合金钎焊后热处理的方法,本发明提供的方法不仅能够解决GH4169合金钎焊后存在的缺口敏感问题,还能解决焊后GH4169合金屈服强度不高的问题。
为了实现上述目的,本发明提供如下技术方案:
本发明提供了一种GH4169合金钎焊后热处理的方法,包括以下步骤:
将钎焊后的GW4169合金由钎焊温度分阶段降温至室温,然后依次进行中间热处理和标准时效处理;
所述分阶段降温包括第一阶段降温、第二阶段降温和第三阶段降温;
所述第一阶段降温的速率为30~70℃/h,第二阶段降温的速率为75~90℃/min,第三阶段降温的速率为10~15℃/min;
所述第一阶段降温的终点温度为900±10℃,第二阶段降温的终点温度为90~120℃。
优选的,所述中间热处理的保温温度为950~970℃,保温时间为0.5~1h。
优选的,所述第一阶段降温的方式包括炉冷。
优选的,所述第二阶段降温的方式包括氩气冷却。
优选的,所述第三阶段降温的方式包括空冷。
优选的,以质量百分含量计,所述GH4169合金的化学组成包括:C≤0.08%、Cr17.0~21.0%、Ni 50.0~55.0%、Co≤1.0%、Mo 2.80~3.30%、Al 0.3~0.7%、Ti 0.75~1.15%、Nb 4.75~5.50%、B≤0.006%、Mn≤0.35%、Si≤0.35%、P≤0.015%、S≤0.015%、Cu≤0.30%、Ca≤0.01%、Mg≤0.01%和余量的Fe。
优选的,所述钎焊的温度为1040±10℃,时间为10min。
优选的,所述钎焊时的压力小于1×10-2Pa。
优选的,所述钎焊前,还包括对待钎焊件进行保温处理,所述保温的温度为550±10℃,时间为10~20min。
优选的,所述标准时效处理包括两次热处理,第一次热处理的温度为720℃,第二次热处理的温度为620℃,两次热处理的保温时间均为8h。
本发明提供的GH4169合金钎焊后热处理的方法包括以下步骤:将钎焊后的GW4169合金由钎焊温度分阶段降温至室温,然后依次进行中间热处理和标准时效处理;所述分阶段降温包括第一阶段降温、第二阶段降温和第三阶段降温;其中,第一阶段降温的速率为30~70℃/h,第二阶段降温的速率为75~90℃/min,第三阶段降温的速率为10~15℃/min;第一阶段降温的终点温度为900±10℃,第二阶段降温的终点温度为90~120℃。本发明通过分阶段降温的方式,获得弯曲晶界,所得弯曲晶界相对于平直晶界,能弥补钎焊时高温短时保温而导致的晶粒长大,进而导致合金强度下降的不足;而后通过中间热处理和标准时效处理,使δ相和γ″相分别析出,进而得到无缺口敏感,且屈服强度较高的合金锻件。实施例结果表明,利用本发明提供的方法对钎焊后GH4169合金进行热处理后,所得合金锻件的高温持久实验可延长至75h以上,拉伸样品在光滑处断裂,室温拉伸屈服强度达到1090MPa以上。
此外,本发明提供的上述方法相对于专利号CN106521383A而言,不需要进行多次热处理,只需要在几次循环钎焊后进行一次热处理即可使δ相析出,方法简单。
附图说明
图1为利用本发明提供的GH4169合金钎焊后热处理方法处理得到的GH4169合金锻件的金相组织图。
图2为利用本发明提供的GH4169合金钎焊后热处理方法处理得到的GH4169合金锻件的金相组织放大图。
具体实施方式
本发明提供了一种GH4169合金钎焊后热处理的方法,包括以下步骤:
将钎焊后的GW4169合金由钎焊温度分阶段降温至室温,然后依次进行中间热处理和标准时效处理;
所述分阶段降温包括第一阶段降温、第二阶段降温和第三阶段降温;
所述第一阶段降温的速率为30~70℃/h,第二阶段降温的速率为75~90℃/min,第三阶段降温的速率为10~15℃/min;
所述第一阶段降温的终点温度为900±10℃,第二阶段降温的终点温度为90~120℃。
本发明将钎焊后的GW4169合金由钎焊温度分阶段降温至室温。在本发明中,所述钎焊优选涉及母材和钎焊剂(钎料),所述母材优选为GW4169合金。在本发明中,以质量百分含量计,所述GH4169合金的化学组成优选包括:C≤0.08%、Cr 17.0~21.0%、Ni 50.0~55.0%、Co≤1.0%、Mo 2.80~3.30%、Al 0.3~0.7%、Ti 0.75~1.15%、Nb 4.75~5.50%、B≤0.006%、Mn≤0.35%、Si≤0.35%、P≤0.015%、S≤0.015%、Cu≤0.30%、Ca≤0.01%、Mg≤0.01%和余量的Fe。在本发明具体实施例中,以质量百分含量计,所述GH4169合金的化学组成优选包括:C 0.042%、Cr 18.31%、Ni 52.89%、Co 0.34%、Mo 2.86%、Al0.66%、Ti 0.96%、Nb 5.27%、B 0.003%、Mn 0.069%、Si 0.05%、P 0.01%、S 0.002%、Cu 0.067%、Ca<0.005%、Mg 0.004%和余量的Fe。在本发明中,所述GH4169合金优选为抚钢或宝钢的市售产品。
本发明提供的GH4169合金钎焊后热处理的方法适用性较广,对钎焊用钎焊剂(钎料)的组成没有特殊要求,采用本领域技术人员熟知的钎焊剂即可。在本发明具体实施例中,所述钎焊剂优选为Ni-Cr-Si-B系钎料。
在本发明中,所述钎焊的温度优选为1040±10℃,具体可以为1040℃、1042℃、1043℃和1045℃;所述钎焊的时间优选为10min。在本发明中,所述钎焊优选在真空条件下进行,所述钎焊的压力优选小于1×10-2Pa。
在本发明中,钎焊前,优选还包括对待钎焊件进行保温处理,所述保温的温度优选为550±10℃;保温的时间优选为10~20min,更优选为12~18min,再优选为13~15min。本发明优选对待钎焊件进行保温处理,能将待钎焊件中的粘结剂蒸发去除,促使钎焊剂在后续的钎焊过程中正常固化。
本发明对所述钎焊的具体实施方式没有特殊要求,采用本领域技术人员熟知的方式即可。本发明对所述钎焊的次数没有特殊要求,能使待焊接件焊接为一体即可,具体可以为1次、2次或3次。
在本发明中,将所述钎焊后的GW4169合金由钎焊温度降低至室温的方式为分阶段降温,所述分阶段降温包括第一阶段降温、第二阶段降温和第三阶段降温;
所述第一阶段降温的速率为30~70℃/h,优选为35~65℃/h,更优选为40~60℃/h;
所述第二阶段降温的速率为75~90℃/min,优选为77~87℃/min,更优选为80~85℃/min;
所述第三阶段降温的速率为10~15℃/min,优选为11~14℃/min,更优选为12~13℃/min。
在本发明中,所述第一阶段降温的方式优选包括炉冷;所述第二阶段降温的方式优选包括氩气冷却;所述第三阶段降温的方式优选包括空冷。
在本发明中,所述第一阶段降温的终点温度为900±10℃;具体可以为900℃、902℃、905℃和907℃;所述第二阶段降温的终点温度为90~120℃,优选为95~115℃,更优选为100~110℃;所述第三阶段降温的终点温度为室温。在本发明中,所述室温优选指22~25℃。
本发明通过对钎焊后冷却方式的研究,证实焊后冷速不易过快,冷速太快会导致后续热处理中δ相析出较少;冷速太慢,容易引起晶粒继续长大,均不利于合金力学性能的改善。本发明提供的分阶段降温方式可获得弯曲晶界,所得弯曲晶界相对于平直晶界,能弥补钎焊时高温短时保温而导致的晶粒长大,进而导致合金强度下降的不足,为后续通过中间热处理和标准时效处理分别析出δ相和γ″相提供基础。
降温至室温后,本发明对降温后的钎焊件依次进行中间热处理和标准时效处理。在本发明中,所述中间热处理的温度优选为950~970℃,更优选为955~965℃,再优选为958~963℃;中间热处理时,保温时间优选为0.5~1h,更优选为0.55~0.9h,再优选为0.6~0.8h。本发明通过所述中间热处理,能使钎焊件析出含量和尺寸适宜的δ相,不仅能避免较大γ″相的析出,还能避免中间热处理不当导致在后期时效过程中析出的γ″相含量较少的问题,进而达到消除焊件缺口敏感和提高合金屈服强度的效果。
中间热处理后,本发明还对中间热处理后的钎焊件进行标准时效处理。在本发明中,所述标准时效处理优选为本领域技术人员熟知的处理方式。在本发明具体实施例中,所述标准时效处理的方式优选包括两次热处理,第一次热处理的温度为720℃,第二次热处理的温度为620℃,两次热处理的保温时间均为8h。具体为:先在720℃下保温8h,然后炉冷至620℃,保温8h,空冷至室温,得到目标钎焊件;进一步地,升温至720℃的速率优选为8~12℃/min,更优选为9~10℃/min;由720℃降温至620℃的速率优选为40~55℃/min,更优选为45~50℃/min;由620℃降温至室温的速率优选为8~12℃/min,更优选为9~10℃/min。在本发明中,GW4169合金经过钎焊后,γ″相在钎焊过程中完全溶解,而标准时效处理,能在不影响δ相的基础上,析出适量的γ″相,从而提高GW4169合金的屈服强度。
本发明通过控制冷却方式,加上δ相析出热处理和γ″相析出时效处理能够最大限度挽回钎焊过程对GH4169合金性能的影响,获得的焊件组织中分布一定量的δ相、γ″相等,其性能较优,无缺口敏感、室温拉伸屈服强度满足标准要求。依据现有的GH4169合金钎焊工艺,其高温持久实验在56min后缺口断,室温拉伸屈服强度1018MPa,低于标准1035MPa;经本发明提供的焊后热处理方法处理的锻件高温持久实验延长至75h以上,测试试样在光滑处断裂,室温拉伸屈服强度达到1090MPa以上,满足标准,性能合格,说明本发明提供的方法不仅能够解决GH4169合金锻件钎焊后存在的缺口敏感问题,还能解决焊后GH4169合金屈服强度不高的问题。
为了进一步说明本发明,下面结合附图和实施例对本发明提供的GH4169合金钎焊后热处理的方法进行详细地描述,但不能将它们理解为对本发明保护范围的限定。
实施例1
以质量含量计,GH4169合金的组成为:C 0.042%、Cr 18.31%、Ni 52.89%、Co0.34%、Mo 2.86%、Al 0.66%、Ti 0.96%、Nb 5.27%、B 0.003%、Mn 0.069%、Si0.05%、P 0.01%、S 0.002%、Cu 0.067%、Ca<0.005%、Mg 0.004%和余量的Fe;钎焊剂为金隆钎焊焊料有限公司市售的Ni-Cr-Si-B系钎料,先在550℃下保温15min,然后随炉升温至钎焊温度,进行钎焊,冷却后进行中间热处理和标准时效处理,空冷至室温后,得到测试样品,具体工艺参数如表1所示。
实施例2~4
按照实施例1所示的方式进行GH4169合金的钎焊和钎焊后的热处理,不同之处在于实施例4钎焊3次,钎焊温度、钎焊后热处理和标准时效处理,具体如表1所示。
表1实施例1~4GH4169合金钎焊及钎焊后热处理工艺参数
利用ZEISS SUPRA扫描电子显微镜对实施例1~4热处理后所得GH4169合金的金相组织进行表征,实施例1的表征结果放大不同倍数,如图1和2所示。由图1和2可知,实施例1所得样品中同时存在δ相和γ″相,对得到力学性能,尤其是屈服强度较高的合金有利。实施例2~4所得样品的测试结果与实施例1相近,均能观察到有δ相和γ″相。
在钎焊后GH4169合金和实施例1~4热处理后的GH4169合金预制缺口,利用高温持久试验机进行高温持久试验,按照GB/T2039-1997标准测试样品的室温拉伸性能。在高温持久持久试验过程中,钎焊后的GH4169合金在缺口处断裂,热处理后的GH4169合金在光滑处断裂,说明热处理能够解决钎焊后GH4169合金存在的缺口敏感问题。其他测试结果如表2所示:
表2钎焊后及实施例1~4热处理所得GH4169合金性能测试结果
由表2的测试结果可知,利用本发明提供的方法对钎焊后的GH4169合金进行处理后,所得GH4169合金的持久性能和室温拉伸屈服强度强度均有明显提升,测试样品在高温持久实验中,均在光滑处断,缺口处没有断裂,说明缺口敏感问题得到了解决;而室温拉伸屈服强度也提升至1090MPa以上,力学性能优异。
由以上实施例可知本发明提供的方法不仅能够解决GH4169合金缺口敏感问题,还能提高合金的力学性能,而且无论进行几次钎焊,仅需一次热处理即可改善合金的力学性能,方法简单、易操作、可控性强,因此,适宜推广使用。
尽管上述实施例对本发明做出了详尽的描述,但它仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部实施例,人们还可以根据本实施例在不经创造性前提下获得其他实施例,这些实施例都属于本发明保护范围。
Claims (10)
1.一种GH4169合金钎焊后热处理的方法,包括以下步骤:
将钎焊后的GW4169合金由钎焊温度分阶段降温至室温,然后依次进行中间热处理和标准时效处理;
所述分阶段降温包括第一阶段降温、第二阶段降温和第三阶段降温;
所述第一阶段降温的速率为30~70℃/h,第二阶段降温的速率为75~90℃/min,第三阶段降温的速率为10~15℃/min;
所述第一阶段降温的终点温度为900±10℃,第二阶段降温的终点温度为90~120℃。
2.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述中间热处理的保温温度为950~970℃,保温时间为0.5~1h。
3.如权利要求1或2所述的方法,其特征在于,所述第一阶段降温的方式包括炉冷。
4.如权利要求1或2所述的方法,其特征在于,所述第二阶段降温的方式包括氩气冷却。
5.如权利要求1或2所述的方法,其特征在于,所述第三阶段降温的方式包括空冷。
6.如权利要求1所述的方法,其特征在于,以质量百分含量计,所述GH4169合金的化学组成包括:C≤0.08%、Cr 17.0~21.0%、Ni 50.0~55.0%、Co≤1.0%、Mo 2.80~3.30%、Al 0.3~0.7%、Ti 0.75~1.15%、Nb 4.75~5.50%、B≤0.006%、Mn≤0.35%、Si≤0.35%、P≤0.015%、S≤0.015%、Cu≤0.30%、Ca≤0.01%、Mg≤0.01%和余量的Fe。
7.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述钎焊的温度为1040±10℃,时间为10min。
8.如权利要求6所述的方法,其特征在于,所述钎焊时的压力小于1×10-2Pa。
9.如权利要求1、6、7或8所述的方法,其特征在于,所述钎焊前,还包括对待钎焊件进行保温处理,所述保温的温度为550±10℃,时间为10~20min。
10.如权利要求1所述的方法,其特征在于,所述标准时效处理包括两次热处理,第一次热处理的温度为720℃,第二次热处理的温度为620℃,两次热处理的保温时间均为8h。
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CN111733346A (zh) * | 2020-08-04 | 2020-10-02 | 上海康晟航材科技股份有限公司 | 氢燃料电池空压机轴承用高温合金及其制备方法 |
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