CN110177535A

CN110177535A - 在吹扫气流的作用下生产具有低分层倾向的玻璃瓶的方法

Info

Publication number: CN110177535A
Application number: CN201780083613.8A
Authority: CN
Inventors: R·弗罗斯特; U·兰格; D·摩斯利
Original assignee: Schott AG
Current assignee: Schott AG
Priority date: 2016-11-16
Filing date: 2017-10-24
Publication date: 2019-08-27
Also published as: EP3541343A1; WO2018091234A1; MX2019005562A; US20190263707A1; DE102016122061A1; BR112019009763A2

Abstract

在生产具有平坦底部和相对的注入口的玻璃瓶的方法中，玻璃瓶的底部在多个处理位置处进一步成形。在底部的整个进一步成形过程中，借助于吹扫气体,其通过玻璃瓶的注入口以居中方式流入或流出以及以偏心方式流出或流出，在玻璃瓶内部产生吹扫气流，以减少分层效应。管或喷嘴用于吹入或吸出吹扫气体。公开了管或喷嘴的各种几何形状和布置。公开了管直径和各种质量流量设置的多个几何排列。

Description

在吹扫气流的作用下生产具有低分层倾向的玻璃瓶的方法

本专利申请要求2016年11月16日提交的德国专利申请号10 2016 122 061.2“在吹扫气流的作用下生产具有低分层倾向的玻璃瓶的方法”的优先权，其全部内容通过引用明确并入本文。

技术领域

本发明涉及一种生产玻璃瓶的方法，特别是涉及一种在玻璃瓶的底部的整个成型期间在吹扫气流作用下在受控条件下生产具有低分层倾向的玻璃瓶的方法。

背景技术

目前，由于质量和安全标准的不断提高，医疗、制药和化学设施需要最高品质和光洁度的玻璃瓶。特别要求玻璃瓶具有非常高的耐化学性，以便能够理想地长期储存所述玻璃瓶的内容物，而不会发生任何扩散或无意的化学反应。然而，具有这种性质的玻璃瓶并不能通过例如由US 1 700 326 A和US 2 193 376所知的常规生产方法来生产(或至少不能实现所需的质量)。

只有现代生产方法才能够生产具有所需耐化学性的玻璃瓶。目前，存在两种用于生产具有非常高的耐化学性的玻璃瓶的基本方法，具体地是随后的内壁涂覆(例如用硅化合物)，或通过特殊的生产方法直接生产具有均匀表面的玻璃瓶。

为了直接生产所需的玻璃容器，可以使用申请人在EP 2 818 454 A1中提出的已知的装置。该装置包括所谓的母机和下游所谓的底部机。在生产过程中，首先将玻璃管连接到母机的保持单元，通过旋转母机将所述玻璃管移动到各个处理位置以便进行预处理。此后，在切断过程中切断玻璃管的局部加热端，并且由此构造的具有封闭底部的玻璃瓶被转移到下游底部机的保持单元，在此玻璃瓶的底部在底部机的各个处理位置处被进一步处理。在底部机的处理位置处执行用于适当地形成玻璃瓶底部的各种步骤。在此产生了理想的平坦玻璃瓶底部，其特别是通过在玻璃可变形的温度下的各种热成型工艺以及通过使玻璃瓶围绕其纵向轴线的快速旋转而产生，其中该理想的平坦玻璃瓶底部的粘度在该过程中由于存在的高温而相对较低。因此，为了防止玻璃瓶底部塌陷，借助于将气体短暂地吹入玻璃瓶中而在玻璃瓶的内部产生适当的反压，以使底部稳定。然而，为了这一目的，没有使用连续的气流。而是使用气压脉冲以在玻璃瓶的内部建立基本上静态的反压。在玻璃瓶的底部的进一步处理过程中，实际上没有气体再次从玻璃瓶内部流出。在下面的处理步骤中，为了玻璃瓶底部的进一步成形，随后将所述玻璃瓶底部压入另一个模具中，然后冷却。

为了在玻璃瓶的内部配置背压，通过管或喷嘴对基本上贯穿所述玻璃瓶的整个横截面的注入口短暂地吹入气体，其中管或喷嘴设置在距注入口相对较大的间隔处，特别是设置在玻璃瓶外部，以避免在仪器(例如分别用于管或喷嘴的垂直调节)方面变得更加复杂。这里的整个处理条件很难控制，这导致了玻璃瓶生产中的不规则性。

在上述生产方法的情况下，碱金属硼酸盐、钠等由于在底部区域中存在的非常高的温度而从热玻璃中蒸发，该蒸汽立即再次沉淀在玻璃瓶的较冷区域上，特别是在距离瓶底部一定间隔的环形区域中。在硼硅酸盐玻璃的背景下，这种现象就是已知的术语“分层倾向”，并且这使得难以保证玻璃瓶的恒定最佳质量。特别地，玻璃的化学计量组成也在靠近玻璃瓶的底部的热区域中被改变。由于玻璃瓶的后期冷却，因此在玻璃瓶的底部区域中产生了表面层的相分离，所述相分离可能在玻璃瓶的耐化学性方面具有进一步的负面影响。由于在热成型过程中部分不受控制的条件，这导致了玻璃瓶生产中的进一步不规则性。

在通过上述生产方法生产玻璃瓶时，机器技师可手动设定和修改各种机器参数，以实现和保持玻璃瓶的所需几何规格以及所需表面规格。然而，迄今为止，所述机器参数对分层倾向的影响在很大程度上还是未知的。

发明内容

本发明的目的是开发一种用于生产玻璃瓶，特别是由硼硅酸盐玻璃制造的玻璃瓶的改进方法，其中通过该方法，具有显著降低的分层倾向的稳定高品质的玻璃瓶将以受控方式生产，其中分层倾向特别地不超过最大值，以便能够获得稳定高品质的玻璃瓶，也就是说，在品质方面不存在任何劣质瓶。

该目的通过本发明权利要求1所述的生产方法来实现。其它的有利实施例是从属权利要求的主题。

根据本发明，提供了一种生产具有平坦底部和相对的注入口的玻璃瓶(小瓶)的方法，包括以下步骤：局部加热玻璃管的一端；构造凸缘或卷边，其在玻璃管的局部加热端具有注入口；在构造具有封闭底部的玻璃瓶的同时切断玻璃管的局部加热端；以及使玻璃瓶的底部进一步成形。在将玻璃管的局部加热端从玻璃管切断之后，将所构造的玻璃瓶倒置保持。在存在相对较高的温度下对玻璃瓶的底部进行进一步成形的过程中，借助吹扫气体吹扫玻璃瓶的内部空间，以便从玻璃瓶的内部空间中扫除碱金属硼酸盐等，其中，在对玻璃瓶的底部进一步成形时，吹扫气体通过注入口以居中方式流入或流出并以偏心方式流出或流入，从而在玻璃瓶的内部产生吹扫气流。

根据本发明，在玻璃瓶内部通过吹扫气体产生层流吹扫气流，吹扫气体尤其可以是空气、惰性气体(例如氮气或稀有气体)。所述吹扫气流被调节使得根据本发明的吹扫气流的进入部分与吹扫气流的排出部分不相互作用(或者如果相互作用的话，其程度可忽略不计)，从而该吹扫气流的排出部分可以再次离开玻璃瓶而没有任何阻力，并且没有任何显著的湍流。特别地，根据本发明，在玻璃瓶的内部不产生非线性流(即湍流)，由此整个生产过程易于控制并且实现了可重现的结果。

在提供根据本发明的吹扫气体时，尤其可以省去导流结构，因为吹扫气体中反向流动的部分的确实直接彼此接触，但是不产生任何湍流。然而，基本上不排除在根据本发明的其他实施例中使用导流结构，如下面更详细地解释的。

上述吹扫气流导致碱金属硼酸盐等(其导致不期望的分层倾向)被有效地从玻璃瓶内部扫除，因此可以生产出具有受控的高品质的玻璃瓶。因此，在玻璃瓶的底部的进一步处理过程中，根据本发明配置吹扫气流，至少在用于进一步处理玻璃瓶的底部的那些进一步处理步骤中，吹扫气流分别永久地或以不间断的方式存在，其中，由于其粘度，玻璃瓶的底部仍然是可变形的，并且其中的碱金属硼酸盐、钠等从仍热的玻璃中排出，从而立即再次沉淀在玻璃瓶的较冷区域上。因此，在玻璃瓶的底部的整个进一步成形期间，吹扫气流优选地连续流动，这显然不是为了排除在玻璃瓶的底部的进一步成形过程中执行的各个处理步骤期间的质量流量的某种变化。

为了产生关于玻璃瓶的中心线同轴的流动，可以优选地在玻璃瓶中心线上设置供给吹扫气体的管，并且使得该管关于玻璃瓶中心线对称。这里唯一重要的是，吹扫气流分别以轴向并且居中的方式流入玻璃瓶中或从玻璃瓶中吸出。或者，通过环形喷嘴等或者通过设置成沿着注入口的圆周分布的多个喷嘴或管，吹扫气体能够通过注入口以偏心方式流入或流出，并且以居中方式流出或流入。

由于玻璃瓶和其注入口通常为旋转对称的形状，所以这里的管也优选为旋转对称的形状。原则上，在使用产生不对称流动的管时，也可以想到管的非居中设置。

这里的管可以作为鼓风管操作(也就是说，用于将气流吹入玻璃瓶中)，或者作为抽吸管操作(也就是说用于吸出玻璃瓶中的气流)，并且可以具有各种实施例(这将在下面更详细地描述)。所有管组的共同特征是：所述管组具有管外径d_r，a和至少一个管内径d_r，i，以及由此被定义为(d_r，a-d_r，i)/2且足以在所需压力下引导吹扫气体的壁厚，而这里的流动阻力对于吹扫气体的供给而言不会过高。

根据本发明的另一个实施例(其也可以明确地独立地要求保护)，提供了一种用于生产具有平坦底部和相对注入口的玻璃瓶的方法，包括以下步骤：局部加热玻璃管的一端；构造凸缘或卷边，其在玻璃管的局部加热端具有注入口；在构造具有封闭底部的玻璃瓶的同时切断玻璃管的局部加热端；以及使玻璃瓶的底部进一步成形。在将玻璃管的局部加热端从玻璃管切断之后，将所构造的具有封闭底部的玻璃瓶倒置保持。在玻璃瓶的底部的进一步成形期间，在封闭底部区域中的温度在1000℃至1200℃之间的情况下，更优选地在封闭底部区域中的温度在高于1100℃的情况下，借助于吹扫气体，在玻璃瓶的内部产生连续的吹扫气流。

根据本发明，显然这里确切情况的关键不在于关于如何在玻璃瓶内部产生吹扫气流，因此也不在于吹扫气体如何精确地流入玻璃瓶中或者是可选地从后者中吸出。这里唯一重要的是，在玻璃瓶的内部提供足够强以防止任何分层的吹扫气流。为此，当玻璃瓶内部(特别是在与瓶底部一定间隔的环形区域中)的吹扫气流的量足以防止蒸汽(特别是碱金属硼酸盐或钠，其在玻璃瓶的底部的进一步成形中由于在底部区域中存在非常高的温度而从热玻璃中排出)沉淀到玻璃瓶的较冷区域时即可，该沉淀的防止是因为从玻璃瓶内部扫除了该蒸汽。

在本发明的一个特别优选的实施例中，将吹扫气体吹入玻璃瓶内部或将其从玻璃瓶内部吸出的管是圆柱形管，其中吹扫气体通过管的前端被吹入玻璃瓶的内部或从玻璃瓶的内部吸出。圆柱形管有利地具有一致的壁厚，特别是靠近前端处。因此，管的前端处的吹扫气流可以被精确地对准和引导，以便以简单的方式与玻璃瓶平行并且同轴，这有利于玻璃瓶内部的层流状态的形成。

在吹扫气体被从玻璃瓶内部吸出的情况下，管的圆柱形形状也是尤其有利的，因为吹扫气体由此可以以对称的方式从注入口吸出，例如，当吹扫气体以偏心方式流入玻璃瓶中并且以精确的居中和轴向方式从注入口吸出时。这可以通过对管的设置来实现：该管与玻璃瓶的纵向轴线完全平行并且与玻璃瓶同心。

在本发明的另一个实施例中，圆柱形管在其前端处还具有圆锥形外部轮廓。由于该外部轮廓，从玻璃瓶再次流出的反向流可以以均匀且对称的径向方式排出到外部，这样可以有效地避免背压(该背压以不期望的方式影响玻璃瓶内部的流动状态)。因此，用于可比较的质量流量的吹扫气体的管也可以设置成更靠近注入口。管的前端的这种形状特别适合于使用该管作为鼓风管以将吹扫气体吹入玻璃瓶中的情况。由于管在其前端处逐渐变细，所述管也可以通过注入口很容易地插入玻璃瓶的内部空间中，特别是仅插入玻璃瓶的头部区域，并且在这里仍然能够充分均匀地排出再次从玻璃瓶的内部空间流出的吹扫气体。与具有一致外径的管相比，由于外部轮廓，与玻璃瓶发生任何碰撞以及因此对玻璃瓶的损坏的风险也较低。

根据另一个实施例，圆柱形管在其前端处还具有圆锥形内部轮廓。由于内部轮廓的逐渐变细，由此产生了一个喷嘴，该喷嘴能够提供具有相对较高的压力和相对较小的横截面积的流动。该管的这个实施例特别适合于将该管用作鼓风管的情况。由于本文中的圆锥形形状，尤其可以将吹扫气流精确地引导到玻璃瓶的内部，并且因此可以以简单的方式实现层流吹扫气流。优选地，这里的管仅在靠近开口端处以圆锥形方式逐渐变细，由此实现总体相对较低的流动阻力。

根据另一个实施例，圆柱形管在其前端处还具备具有圆柱形内部轮廓的部分。该部分与圆柱形内部轮廓一起优选地直接构成管的出口。如上所述，该部分还可以承担喷嘴的功能，但是在这里进一步对准和引导排出的吹扫气流，特别优选地以与玻璃瓶的纵向轴线精确同轴，这进一步有利于在玻璃瓶内部形成层流状态。

根据另一个实施例，圆柱形管在其前端处还具备具有圆柱形外部轮廓的部分。该部分与圆柱形外部轮廓一起优选地直接构成管的出口。例如当其前面的管构造成具有圆锥形外部轮廓时，这里所述部分由于相对较小的外径也可以从管的其余部分中突出。因此，具有圆柱形外部轮廓的部分可以至少部分地插入玻璃瓶的内部空间中，特别是仅插入玻璃瓶的头部区域中。具备与具有圆柱形外部轮廓的部分邻接的圆锥形外部轮廓的部分在本文中仍然能够充分均匀地排出再次从玻璃瓶的内部空间流出的吹扫气体。与具有一致外径的管相比，由于外部轮廓，与玻璃瓶发生任何碰撞以及因此对玻璃瓶的损坏的风险也较低。

根据另一个特别优选的实施例，管设置在玻璃瓶外部并与注入口成预定的轴向间隔。就吹扫性能而言，所述预定的轴向间隔可以是另一个重要因素，并将在下面的段落中详细讨论。该间隔尤其使得再次流出玻璃瓶的吹扫气流能够径向向外的均匀排出，而不会对管前端的流动状态产生任何显著的影响。因为在该实施例的情况下管设置在玻璃瓶的外部，管的固定定位能够使得管在底部机的转子部分的每个循环中不必被驱动进入玻璃瓶中并且不必再次被驱动出玻璃瓶。

本文中管与注入口的预定的轴向间隔优选在0.1mm至5.0mm的范围内，更优选在0.1mm至2.0mm的范围内，甚至更优选在0.1至1.0mm的范围内。换句话说，管的前端原则上尽可能靠近注入口设置，从而不会发生与玻璃瓶的碰撞，因此可以排除对玻璃瓶的损坏。为此，管与玻璃瓶的注入口的上述间隔不必是零，因此大于0.0mm，但原则上也可以略小于上述0.1mm的下限值。然而，足够大小的间隙确保了再次流出玻璃瓶的吹扫气流以径向向外方式均匀排放，而不会对管前端的流动状态产生任何显著的影响。

根据另一个特别优选的实施例，管设置在一表面上，其中管的前端设置在距离所述表面的预定间隔处，所述预定间隔在5.0mm至15.0mm的范围内。该表面可以是其上固定有管的卡盘的上侧，并且在用于形成底部的进一步处理步骤期间管被设置成相对于玻璃瓶固定定位，例如相对于卡盘或安装件位置固定，通过卡盘或安装件，玻璃瓶在用于形成底部的进一步处理步骤期间被保持。从玻璃瓶中排出的吹扫气流冲击所述表面，并且在此之前必须以径向向外的方式排出到足够的程度，以避免对玻璃瓶内部或注入口环境中的流动状态产生任何不期望的影响。这可以通过适当选择管的前端与所述表面的间隔以简单的方式设定。

该实施例对于在其前端具有圆锥形外部轮廓的管是特别有利的，并且在这种情况下，至少具有圆锥形外部轮廓的部分从所述表面突出，因为外部轮廓对排出的吹扫气流的引导的影响仅通过这种方式才能完全发挥作用。此外，通过管的前端与所述表面的上述间隔，可以有利地影响管的前端区域的热状态。

根据另一个特别优选的实施例，上述预定的轴向间隔甚至更优选在6.0mm至12.0mm的范围内，甚至更优选至少10.0mm。

根据一个特别优选的实施例，管设置在玻璃瓶外部，与注入口成预定的轴向间隔。本发明人的复杂实验确实表明，随着管与玻璃瓶的注入口的间隔的增加，或者随着吹扫气体的质量流量M的减小，本文的吹扫效果基本上呈指数下降。然而，出于上述原因，原则上优选对玻璃瓶外部的管进行设置，因为不需要对管进行复杂的轴向调节，因此在这种实施例的情况下，如上所述的相对较小的间隔是优选的。

此外，随着管内径d_r，i的增加，吹扫效果显著降低，因为这里存在相对于横截面积的较低流速。本发明人的实验已经表明，只要管外径d_r，a不大于注入口内径d_g，i的约2/3，吹扫效果就不取决于管外径d_r，a。这里的管通常以0.1mm至5.0mm的预定间隔设置。然而，在距离玻璃瓶的注入口的0.1mm至2.0mm的范围内、更优选地在0.1mm至1.0mm的范围内的轴向间隔处的设置是特别有利的。所提到的实施例是特别有利的，因为不必将管插入玻璃瓶中(并且不必再次从玻璃瓶中缩回)，所以不需要对管进行轴向调节，这有助于降低用于执行进一步处理步骤的仪器的复杂性。

根据另一个实施例，管通过注入口也可以轴向地插入玻璃瓶中达预定距离(A)。由于所述轻微的插入，可以改善吹扫效果。然而，在这种情况下，必须分别设置附加的插入装置或用于轴向调节管的装置。所述装置适当地以轴向方式对管进行调节以用于进一步的处理步骤。具体地，在合适的时间点将所述管充分地插入注入口或玻璃瓶中，并且在另一个合适的时间点再次将所述管移回。因此，生产过程确实可以变得更加困难，并且确实能够增加用于执行进一步处理步骤的仪器的复杂性，然而，这可能通过更有利地预先确定玻璃瓶的主空间的流动状态来补偿。在该实施例的情况下，在玻璃瓶的底部的进一步成形过程中，管可以以对应于玻璃瓶的移动路径的方式被轴向调节，使得用于产生吹扫气流的管在底部机的相应处理站处轴向地插入玻璃瓶中达预定距离，并且为了将玻璃瓶向前运送到位于下游的底部机的处理站，管轴向缩回到玻璃瓶外部的位置，以便释放玻璃瓶的运动路径。因此，在底部机的转子部分的每个循环中，在各个情况下将管适宜地引入玻璃瓶中，以便执行相应的处理过程，并且在执行所述处理过程之后被再次取出。因此，管的插入位置在相应的处理过程的整个循环时间内不存在。

这里的管尤其也可以设置在玻璃瓶的主空间内，因此插入玻璃瓶的收缩颈部区域并进入玻璃瓶的主空间中。这里的管有利地设置成使得所述管与玻璃瓶的底部有足够的间隔。预定间隔通常以合适的方式设定，以避免玻璃瓶的底部上的任何不期望的过度冷却。

根据另一个实施例，选择本文的吹扫气体的流速，由此避免在玻璃瓶的底部区域中的任何不期望的强烈冷却。为此，吹扫气体的流速也可以在用于形成底部的进一步处理步骤期间，优选地根据相应的处理步骤发生变化，如下面更详细地解释的。

根据另一个优选的实施例，玻璃瓶是所谓的窄颈玻璃瓶，其优选的颈部内径为6.0mm至13.0mm，颈部长度至多12.0mm。在本申请中公开的用于产生吹扫气流的该几何形状基本上是有利的，特别是在这种窄颈玻璃瓶的情况下，因为尽管在注入口区域中玻璃瓶的内部宽度非常紧凑，但是仍然可以在玻璃瓶的内部产生合适的用于吹扫蒸汽的吹扫气流。在此，要考虑玻璃瓶的底部的进一步成形的各个处理步骤之间的高循环频率，如果可能的话，所述高循环频率要求避免对产生吹扫气流的管和/或环形喷嘴进行复杂轴向调节。

在用于玻璃瓶的底部的进一步成形的处理步骤中，特别地在玻璃瓶的底部上存在极热的玻璃，使得碱金属硼酸盐和其他物质在底部上逐渐蒸发。根据本发明，在玻璃瓶内部产生限定的层流和同轴吹扫气流，使得由于上述吹扫气体的吹入，首先，通过所述吹扫气流获得玻璃瓶的底部上的碱金属硼酸盐等，然后通过玻璃瓶的注入口立即连续地将其所述从玻璃瓶中扫除。这里的吹扫气流优选在用于将玻璃管的局部加热端从玻璃管切断的实际切断步骤(因此在由处理温度引起的强烈的碱金属硼酸盐蒸发开始之前)的前一刻启动，并且所述吹扫气流至少在底部的整个进一步成形过程中维持，使得在玻璃瓶的底部成形的早期阶段就已经可以建立稳定的吹扫气流；特别是在切断玻璃管的局部加热端时在封闭底部的构造过程中已经建立了稳定的吹扫气流。并且在用于底部的进一步成形的进一步处理步骤中，没有气态碱金属硼酸盐等可以积聚在玻璃瓶的内部并在较冷的区域中再次沉淀。在某些情况下，在另外的方法步骤中还需要额外地维持吹扫气流。特别是在生产相对较大的玻璃瓶(因此玻璃瓶的长度更长)时就是这种情况，其中，即使在底部成形过程之后，玻璃的相对高的温度在相对长的时间内继续占优势，这使得甚至在随后的冷却步骤期间也可能需要吹扫气流。

在本发明方法的一个特别优选的实施例中，关系式(d_g，i)²-(d_r，a)²≥(d_r，i)²应用于注入口内径d_g，i、管外径d_r，a和管内径d_r，i。由此可以保证，吹扫气体的流出部分的截面积至少与吹扫气体的流入部分的截面积相同，从而能够将足够的吹扫气体导入玻璃瓶中，并且与反向吹扫气流不会相互影响。这里管的壁厚可以根据需要选择，其中管外径d_r，a应该总是小于注入口内径d_g，i，以便能够使受污染的吹扫气体充分流出。壁厚在1.0mm至3.0mm范围内的管是优选的。为了保持足够低的流动阻力，管内径d_r，i的下调是有限的，因此能够在已经在低压下的玻璃瓶的内部提供足够高的质量流量，并且由于低压，泄漏流量可以在仅有间隙密封的注入口中同时保持较低，并且朝向顶部的泄漏流量仅通过用管外径减去壁厚来限定。

在本发明方法的又一个特别优选的实施例中，玻璃瓶的底部的进一步成形包括多个处理步骤，其中在多个处理步骤中的至少一个处理步骤中吹扫气流的质量流量与其他处理步骤的不同。因此，可以针对产生的碱金属硼酸盐量以合适的方式控制所需的吹扫效果，同时考虑到已经产生的无意的冷却效果。根据DIN 1343或ISO 2533，进入玻璃瓶的吹扫气流的质量流量可以有利地在2.4标准升/分钟和20标准升/分钟之间的范围内。

在本发明方法的一个实施例中，从玻璃瓶的内部通过管抽吸吹扫气体，其中所述管设置在玻璃瓶的主空间内，与玻璃瓶的注入口成上述预定的轴向间隔。这里的管也可以比较深地插入玻璃瓶中。真空系统(特别以泵的形式)产生合适的负压，以便吹扫气体以偏心方式流入玻璃瓶，以居中方式从玻璃瓶中吸出。所述真空系统可以设置有过滤器装置，该过滤器装置过滤抽吸的吹扫气体，以防止损坏真空系统。如上所述，这里的吹扫气体可以以适当的质量流量通过环形喷嘴或多个喷嘴或管以偏心的方式吹入玻璃瓶的内部，这些喷嘴或管设置成沿玻璃瓶的注入口的内圆周分布。

在本发明方法的另一个实施例中，管内径至少为1.5mm。由此可以保证足够的抽吸力，其中在管中不产生背压，但是配置以基本上恒定的方式存在的足够的吹扫气流，以便有效地抽吸碱金属硼酸盐气体。

在本发明方法的又一个实施例中，关系式d_r，a<d_g，i-2.0mm适用于管外径d_r，a和注入口内径d_g，i的关系式。由此可以保证，足够的吹扫气体能够流入玻璃瓶中，从而不会产生不期望的负压(该负压抽吸玻璃瓶的底部并且不利地损害所述玻璃瓶的成形或者甚至使得所述玻璃瓶塌陷)。

根据另一个实施例，为了借助于吹扫气流补偿额外的冷却效果，在玻璃瓶的底部的进一步成形时，至少部分地设置偏心地作用的额外热量，特别是经由多个气体燃烧器的偏心设置，所述多个气体燃烧器分别作用在玻璃瓶的底部上。这里的热量可以适当地适应吹扫气流的质量流量，以便通过吹扫气流来补偿额外的冷却效果。

在本发明方法的又一个优选实施例中，至少一个额外的气体燃烧器(特别是可以作为结点燃烧器存在)产生额外热量，该热量优选地以居中方式设置并且作用在玻璃瓶的底部上。由于这种额外热量，可以保证在整个进一步处理过程中保持玻璃瓶的底部的所需可塑性。这里的热量抵消了吹扫气体的任何潜在的不期望的冷却效果。

根据也可以独立地明确要求保护的另一个优选实施例，提供了并且在所述权利要求的范围内公开了一种用于生产玻璃瓶的方法，特别是如权利要求1或权利要求2所述的方法，其中在进一步的实施例中，在玻璃瓶的底部进一步成形时提供了以居中方式作用在玻璃瓶的底部上的额外热量(特别是气体燃烧器)，所述气体燃烧器优选地以精确居中和垂直的方式作用在玻璃瓶的底部上，以便充分软化塑性玻璃的结点。在底部的成形中，所述气体燃烧器被任选地构造成：通过旋转玻璃瓶并且可选地通过进一步的措施(所述气体燃烧器在下文中也称为结点燃烧器)，可以使所述结点最小化和均匀化。

在玻璃瓶的底部的进一步成形中，流入玻璃瓶内部的吹扫气流导致的额外的冷却效果尤其可以根据本发明通过这种燃烧器进行补偿。当吹扫气流以居中方式流入玻璃瓶时，冷却效果基本上在被构造的底部的中心产生。相反，当吹扫气流以偏心方式流入玻璃瓶时，上述冷却效果基本上在靠近所构造的底部的中心的环形区域中产生。在这两种情况下，当热量充分加宽时，可以充分补偿额外的冷却效果。因此额外的冷却效果不以点状方式起作用，而是在特定的平面区域中起作用，这能够通过气体燃烧器(特别是所谓的结点燃烧器)以有利的简单方式在所构造的底部上实现。作用在所构造的底部上的机械作用尤其也通过气体火焰来实现。例如，当吹扫气流选择得过大以至于底部在一定程度上会被所述吹扫气流鼓胀时，所述鼓胀也可以通过气体火焰的机械作用来抵消。当然，这种额外热量也可以随时间而产生变化，特别地被选择为在玻璃瓶的底部的进一步成形的不同处理步骤期间而有所不同。

在本发明方法的又一个特别优选的实施例中，设置和构思上述气体燃烧器，用于产生气体火焰，该气体火焰垂直或基本垂直地作用在玻璃瓶的底部上。

上述方法特别适用于由硼硅酸盐玻璃制造玻璃瓶(小瓶)，例如用于储存药物或医疗用途的物质的玻璃瓶(小瓶)。

附图说明

下面将简要描述优选实施例的附图。在图中：

图1示出了本发明优选实施例的生产方法的处理位置的示意图；

图2示出了通过根据本发明一个优选实施例的生产方法生产的玻璃瓶的示意图；

图3a示出了本发明一个优选实施例的生产方法的圆柱形管的示意图；

图3b至3d示出了根据本发明另一个实施例的用于产生吹扫气流的管的其他示例的示意图；

图4a示出了在本发明的一个优选实施例的生产方法期间将管放置在玻璃瓶的注入口前面的示意图；

图4b示出了在本发明的一个优选实施例的生产方法期间将圆柱形管放置在玻璃瓶的头部区域中的示意图；

图4c示出了在本发明的一个实施例的生产方法期间将圆柱形管放置在玻璃瓶的主空间中的示意图；

图5a-5d示出了在本发明的一个优选实施例中的生产方法的吹出过程的四个阶段的示意图；以及

图6示出了在本发明的另一个实施例中的生产方法的额外的气体燃烧器的示意图。

在附图中，相同的附图标记表示相同的元件或元件组，或具有基本相同功能的元件或元件组。

具体实施方式

图1示意性地示出了根据本发明的用于生产玻璃瓶的装置1的一个特别优选的实施例。所示出的是所谓的母机MM和下游的所谓的底部机BM，底部机BM具有各种处理位置，其中多个燃烧器B1-B15设置在特定的处理位置处。底部机BM以及母机MM均由转子部分和定子部分组成，其中转子部分在一个生产循环期间围绕它们自己的轴线旋转一次。在从母机MM到下游底部机BM的转移中，通过局部加热玻璃管的一端而构造在玻璃管的局部加热端具有注入口的凸缘或卷边。此外，在构造封闭底部的同时，切断玻璃管的局部加热端。底部机BM的在空间上相互间隔开的处理位置用于从玻璃管切断后的玻璃瓶100的底部的进一步成形(参见图2)，并且包括至少一个切断步骤2(在构造封闭底部的同时执行对玻璃管的局部加热端的实际切断)、第一底部成形步骤3、第二底部成形步骤4、第三底部成形步骤5、底部印模成形步骤6、底部冷却步骤7、取回步骤8和空转步骤9。在所有上述处理步骤中，将玻璃瓶100倒置保持。在底部机BM中的玻璃瓶100借助于转子部分沿着预定的运动路径以循环的方式从位于上游的处理位置移动到位于下游的处理位置。根据一个优选实施例，这里不进行玻璃瓶100的高度调节，使得玻璃瓶100的卷边或凸缘分别始终处于底部机BM中的相同高度水平。

详细地，在上述步骤中以循环方式连续执行以下处理过程：

-在切断步骤2中，特别地通过气体燃烧器将玻璃管的一端局部加热，并且通过局部加热玻璃管的端部而构造在玻璃管的局部加热端具有注入口的凸缘或卷边。此外，在构造封闭底部的同时，切断玻璃管的局部加热端。产生的玻璃瓶100、已经形成的所述玻璃瓶100的颈部和被加热的所述玻璃瓶100的底部首先通过底部机BM的保持装置而被倒置地接收；

-在第一底部成形步骤3中，玻璃瓶100的底部通过至少一个燃烧器处理，以粗略地形成玻璃瓶的底部；

-在第二底部成形步骤4中，玻璃瓶100的底部进一步通过至少一个燃烧器处理，以使玻璃瓶100的底部平坦；

-在第三底部成形步骤5中，玻璃瓶100的底部进一步通过至少一个燃烧器处理，以进一步完善玻璃瓶100的已形成的底部；

-在底部印模成形步骤6中，在施加较高气压(优选0.5至3.0巴)的同时，将玻璃瓶100的底部压入模具中，以最终形成所述底部；

-在底部冷却步骤7中，对玻璃瓶100的底部进行冷却；

-在取回步骤8中，从底部机BM取出成品玻璃瓶100；以及

-在空转步骤9中，底部机的保持单元是空的，以便在下一步骤中再次接收新的玻璃瓶100。

在上述生产方法1中，玻璃瓶100的底部是相对塑性的，特别是在步骤2至5中(但也在步骤6中)，也就是说所述底部的粘度相对较低。玻璃瓶的底部的进一步成形有利地在封闭底部区域中的温度在1000℃至1200℃的情况下进行，更优选地在任何情况下在封闭底部区域中的温度在1100℃以上的情况下进行。为了使底部不会落入(即陷入)玻璃瓶中，在一些已知方法的情况下，在玻璃瓶的内部产生静态背压。相反，根据本发明，如上所述，吹扫气流至少在用于底部成形的进一步处理步骤2至5(但也可以是6)期间一直起作用，并且流过玻璃瓶的内部，以便以受控的方式额外地清洁玻璃瓶中产生的碱金属硼酸盐并抵消任何分层。

图2示意性地示出了作为根据本发明的生产方法的产品的玻璃瓶100。玻璃瓶具有平坦底部、圆柱形、光滑侧壁、锥形肩部、与所述肩部邻接的收缩颈部，以及具有注入口的上端和具有卷边或模制外螺纹的凸缘。这里的玻璃瓶的总高度为h_g，其中玻璃瓶主区段的高度为h_v，并且其中玻璃瓶头部区段的高度为h_k，并且其中玻璃瓶卷边的高度为h_r。此外，玻璃瓶100的注入口外径为d_g，a，注入口内径为d_g，i。在图2中的玻璃瓶底部的居中区域中示出了由玻璃形成的结形区域，所述结形区域可能在切断步骤2期间产生并且在随后的底部成形步骤3至5中被最小化和均匀化，以便构造理想的平坦底部。

在图3a中示出了用于吹入或吸出吹扫气体的管200的一个特别优选的实施例，所述吹扫气体用于所述生产方法中，其中根据该实施例的管200被构造为具有前开口端的圆柱形管210。这里的圆柱形管210还具有一致的管外径d_r，a、一致的管内径d_r，i和一致的管壁厚度d_r，a。圆柱形管210尤其可以相对于底部机BM的保持单元设置，以便将吹扫气体吹入玻璃瓶100中或者将所述吹扫气体从所述玻璃瓶100中吸出。根据压力或热量方面的应力，在顶部开口的圆柱形管210的管壁厚度d_r，a可产生变化。

在图3b中示出了在生产方法的另一个实施例中使用的管的另一个实施例，其中根据该实施例的管220被构造为具有呈圆锥形收敛和变细的端部的管。更具体地，管220具有锥形管内径d_r，i，其中管外径d_r，a在管的整个长度上基本上一致，但是靠近前端以圆锥形方式收敛。管内径d_r，i减小的区间的长度显著大于管外径d_r，a减小的区间的长度。通过使用这种管220，尤其可以产生具有相对高压的吹扫气流，因为管220的呈圆锥形收敛和逐渐变细的端部被整体构造为喷嘴。而且，从玻璃瓶内部流出的吹扫气体部分可以有效地在管220的外表面上流走。由于管内径d_r，i在管220的主要部分上相对较大，因此可以在管220中总体上实现相对低的流动阻力，这在机械实施方面实现了显著优势，特别是不需要任何复杂的密封措施。

图3c示出了管的另一个实施例，其中管外径d_r，a减小的区间长度等于根据3b的实施例中的对应长度。但是，管内径d_r，i减小的区间长度明显较小。在该实施例的情况下，吹扫气流确实以较不平缓的方式形成为具有较小直径的吹扫气流。然而，该吹扫气流可以是足够的，在此保持了与在根据图3b的实施例的情况中描述的相同的优点。

在根据图3b和3c的实施例的情况下，如图3b和3c所示的圆柱形部分可以构造在管220的出口处。

在图3d中示出了管的另一个实施例，其中在前端的该圆柱形部分借助于具有内径d_r，d的套筒而在轴向方向上延长，以便适当地形成排出的吹扫气流。在本实施例的情况下，也保持了与根据图3b的实施例的情况中描述的相同的优点。

在图4a中示出了管200在生产方法中的放置，其中管200设置在距注入口预定间隔A处，并且在玻璃瓶100外部。在该实施例中，管200在生产过程1期间不插入玻璃瓶100，并且因此可以设置成相对于底部机BM的保持单元不可移动。为了在玻璃瓶中提供最佳的吹扫气流，管200不得离注入口太远，因为在这种情况下不能提供充足的吹扫气流50的质量流量M。距注入口的预定的轴向间隔A尤其可以在0.1mm至5.0mm的范围内，更优选地在0.1mm至2.0mm的范围内，甚至更优选地在0.1mm至1.0mm的范围内。与注入口的预定的轴向间隔A在任何情况下都大于0.0mm，因此不是零。管200尤其可以构造成例如上面借助于图3a至3d以示例性方式描述的那样。

因为在玻璃瓶100的底部的进一步成形中，管200设置在玻璃瓶100的外部，所以原则上不需要用于管200的轴向调节的调节装置。因此能够实现管200在玻璃瓶100的外部的固定定位。管200在底部机BM的转子部分的每个循环中不必移动到玻璃管100中，并且不必再次移出玻璃管100，这可显著简化玻璃瓶100的底部的进一步成形。

根据一个优选实施例(未示出)，管200分别设置在或固定到表面上，例如具有平坦表面的卡盘上，其中管200的前端设置在距离所述表面的预定间隔处，所述间隔在5.0mm至15.0mm的范围内。在用于底部成形的进一步处理步骤期间，所述表面设置成相对于玻璃瓶100(例如相对于卡盘或安装件)固定定位，该卡盘或安装件在底部成形的进一步处理步骤中保持玻璃瓶。因此，底部机BM中的卡盘或安装件沿着底部机BM的处理站上的运动路径以与分别指定的玻璃瓶同步的方式旋转。从玻璃瓶中排出的吹扫气流冲击所述表面，并且在此之前必须径向向外排出到足够的程度，以避免对玻璃瓶内部或注入口环境中的流动状态产生任何不期望的影响。这可以通过适当选择管的前端与所述表面之间的间隔而以简单的方式来设定。

该实施例对于在其前端处具有圆锥形外部轮廓的管特别有利，在这种情况下，至少具有圆锥形外部轮廓的部分从所述表面突出，突出的长度特别是在5.0mm至15.0mm的范围内，更优选为6.0mm至12.0mm的范围内，甚至更优选为至多10.0mm。

图4b中示出了另一种优选的在生产方法中放置管200的方式，其中用于产生吹扫气流的管200设置在玻璃瓶的头部区域中。由于该实施例，可以在玻璃瓶100的内部实现特别有利的吹扫效果。然而，管200必须引入玻璃瓶100中达到一定程度，这就需要另外的插入装置，该插入装置轴向调节管200并将管200插入玻璃瓶中。为此，在底部机BM的转子部分的每个循环中，管200在不同情况下首先通过轴向调节被方便地引入玻璃瓶100中，以便在玻璃内部产生上述吹扫气流，在处理站执行相应的处理程序之后，通过轴向调整被再次从玻璃瓶取出。因此，管200在底部机BM的相应处理站处的插入位置在整个循环时间内并不受关注(prevalent)。

在图4c中示出了另一种优选的管200在生产方法中的放置，其中管200插入玻璃瓶100的主空间中。在该实施例的情况下，管200的前端(或喷嘴的前端)应该与玻璃瓶100的底部具有足够的间隔，以使底部不被吹扫气体过度冷却，或者实际上吹扫气体不接触所述底部。根据该实施例，还需要上述的插入装置，以便轴向地调节管200并将管200插入玻璃瓶中。为此，在底部机BM的转子部分的每个循环中，管200在不同情况下首先通过轴向调节方便地引入玻璃瓶100中，以便在玻璃内部产生上述吹扫气流，在处理站执行相应的处理程序之后，通过轴向调整被再次取出瓶。因此，管200在底部机BM的相应处理站处的插入位置在整个循环时间内并不存在。

图5a至5d中示出了根据本发明的生产方法的吹扫程序的四个阶段。下面描述了在玻璃瓶的底部进一步成形期间的各个阶段：

-第一阶段10(参见图5a)：吹扫过程的开始，其中在该阶段中首先在玻璃容器100内部建立吹扫气流50，并且其中在这里将从管200流出的吹扫气体以适当的压力吹入玻璃瓶100的内部，使得该进入的吹扫气流部分51首先对玻璃容器100的底部区域上的热气体54施压。吹扫过程的开始优选地在从玻璃管切断局部加热端时已经开始执行，因此在图1中的位置2处，或者在其之前不久。

-第二阶段20(参见图5b)：配置清洁的吹扫气流部分52，其中所述清洁的吹扫气流部分52以半圆形方式配置在玻璃容器100的底部区域处的热气体54与玻璃瓶的底部附近的进入的吹扫气流部分51之间。该阶段在第一阶段10之后立即开始，这尤其是流入的吹扫气体的压力与管的前端和注开口的环境中的几何条件的函数。该阶段的开始尤其可以在图1中的处理步骤2和3之间的过渡中发生。

-第三阶段30(参见图5c)：配置排出的吹扫气流部分53，其中如果所述排出的吹扫气体部分53与进入的吹扫气体部分51和清洁的吹扫气流部分52最小程度地相互作用，并且特别是不构成任何湍流，使得受污染的热的吹扫气体54被吹出或从玻璃瓶100中吸出。该阶段尤其可以从图1中的处理步骤3开始并且在整个处理步骤3至6期间保持，其中吹扫气体的质量流量也可以在各个处理步骤3至6之间发生变化。

-第四阶段40(参见图5d)：终止吹扫过程，其中流入的吹扫气体50的压力降低，并且最后的杂质从玻璃瓶100中排出。

吹扫程序的开始可以在切断步骤2开始时(参见图1)或在其之前不久进行。优选在各个底部成形步骤3至5期间连续地保持吹扫过程，其中，各个步骤中的吹扫气体50的相应压力也可以很容易地根据时间进行调整和改变，以便总体上实现最佳的吹扫效果。在小到中等玻璃瓶体积的情况下，在底部印模成形步骤6开始时终止吹扫过程。然而，在一些具有相对较大体积的玻璃瓶的情况下，即使在底部印模成形步骤6之后，玻璃瓶底部仍然很热，以至于碱金属硼酸盐继续在底部上蒸发，因此在底部冷却步骤7中也需要维持吹扫气流50。在这种情况下，吹扫气体50的冷却效果确实是期望的。

有关吹扫气体的质量流量的进一步考虑

所提供的吹扫气体的质量流量用于均匀地覆盖玻璃瓶的内壳面。因此，所述质量流量必须在理论上与周长成比例，因此与管直径成比例。而且，所述质量流量必须沿玻璃瓶壁充分快速地流动并具有足够的层厚度，以便所有蒸发的碱金属硼酸盐和其它部分能够被接收和排出。

所使用的质量流量是各个处理站的程序的函数，因为在底部成形期间总是必须实现所需的支撑效果，但冷却效果不应超过一定程度。下表显示了实现这一目的的可能值，其中质量流量根据ISO 2533以标准升/分钟(sl/分钟)表示。

与优选质量流量有关的表

上表中的MFC编号与图1中的处理位置2至5有关。MFC 6涉及图1中的处理位置6(底部印模成形步骤)。管的组装间隔与鼓风管的前端与平面上方(在这种情况下，为其上组装有鼓风管的卡盘底部上方)的间隔有关，以便相对于底部机中指定的玻璃瓶固定定位。足够大的组装间隔保证了吹扫气体回流的一条清晰的轴向路径，直到所述回流能够以径向向外的方式被引导。该组装间隔原则上应选择为尽可能小，优选为在5.0mm至15.0mm范围内，更优选为在6.0mm至12.0mm范围内，甚至更优选为至多10.0mm。

从上表可以得出，所使用的质量流量(以及其他参数)主要取决于瓶的直径和开口的直径。与上述进一步底部处理的各个阶段有关的质量流量的优选比率和绝对值也可以从上表中导出。

根据ISO 2533，进入根据本发明的玻璃瓶的吹扫气流的质量流量有利地在2.4标准升/分钟至20标准升/分钟之间的范围内，其中优选不超过最大值20sl/分钟。

图6示出了生产方法的另一个实施例，其中在玻璃瓶的底部的进一步成形中，在玻璃瓶的底部的外侧上通过至少一个附加的气体燃烧器300提供了气体火焰310形式的额外热量。这里的气体火焰310尤其可以垂直地作用在玻璃瓶底部上，从而保持玻璃瓶底部足够热和具有足够的塑性，并且由此特别地抵消了吹扫气体50在玻璃瓶内部的冷却效果。

附加的气体燃烧器300优选地居中设置在玻璃瓶100的底部110上方，并且将气体火焰310以居中和同轴的方式引导到底部110上，使得可选地构造在那里的增厚的底部区域(也称为所谓的结点)被充分加热，从而通过进一步的措施，特别是玻璃瓶的快速旋转，可以减小所述增厚的底部区域，并且由此可以将玻璃瓶的底部构造成平坦的并且具有均匀的厚度，同时符合非常严格的公差。

根据另一个实施例(未示出)，为了借助于吹扫气流补偿额外的冷却效果，在玻璃瓶的底部进一步成形时，至少部分地设置偏心地作用的额外热量，特别是经由多个气体燃烧器的偏心设置。所述多个气体燃烧器设置在相应的处理站处，以便围绕玻璃瓶的外圆周分布，优选地以均匀的相互呈角度间隔的方式分布，并且在各自情况下作用在玻璃瓶的底部上。

附图标记清单

1 用于生产玻璃瓶的装置

2 切断步骤

3 第一底部成形步骤

4 第二底部成形步骤

5 第三底部成形步骤

6 底部印模成形步骤

7 底部冷却步骤

8 取回步骤

9 空转步骤

10 第一阶段(吹扫过程开始)

20 第二阶段(清洁玻璃瓶底部区段)

30 第三阶段(清洁玻璃瓶头部区段)

40 第四阶段(吹扫过程结束和最后杂质流出)

50 吹扫气流(或分别是吹扫气体)

51 吹扫气流的进入部分

52 吹扫气流的吹扫部分

53 吹扫气流的排出部分

54 热气(含杂质)

100 玻璃瓶

110 玻璃瓶底部的鼓胀部分

d_g，a 玻璃瓶的开口外径

d_g，i 玻璃瓶的注入口内径

h_g 玻璃瓶的总高度

h_v 玻璃瓶主要区段的高度

h_k 玻璃瓶头部区段的高度

h_r 玻璃瓶卷边的高度

200 管

210 具有开口端的管

220 具有圆锥形端的圆锥形管

d_r，a 管外径

d_r，i 管内径

d_d，i 管嘴内径

d_r，a 管壁厚度

300 气体燃烧器

310 气体火焰

BM 底部机

MM 母机

A 管与注入口的预定间隔

M 进入的吹扫气流51的质量流量

AL 玻璃瓶的轴向中心线

NL 在玻璃瓶注入口的高度处与中心线ML正交的线

Claims

1.一种生产具有平坦底部和相对的注入口的玻璃瓶(100)的方法，包括以下步骤：

局部加热玻璃管的一端；

构造凸缘或卷边，其在所述玻璃管的局部加热端处具有所述注入口；

在构造具有封闭底部的玻璃瓶的同时切断所述玻璃管的所述局部加热端；和

使所述玻璃瓶的所述底部进一步成形，其中：

在从所述玻璃管切断后将所构造的玻璃瓶(100)倒置保持；以及

在使所述玻璃瓶的所述底部进一步成形时，借助于使吹扫气体通过所述注入口以居中方式流入或流出并以偏心方式流出或流入，在所述玻璃瓶的内部产生吹扫气流(50)。

2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述吹扫气体借助于管(200)被吹入所述玻璃瓶(100)内部或借助于所述管(200)从所述玻璃瓶(100)内部吸出，其中所述管(200)是圆柱形管(210)，并且所述吹扫气体通过所述管(200)的前端被吹入或被吸出。

3.根据权利要求2所述的方法，其中，所述圆柱形管(200)在其前端处具有圆锥形外部轮廓。

4.根据权利要求2或3所述的方法，其中，所述圆柱形管(200)在其前端处具有圆锥形内部轮廓。

5.根据权利要求3所述的方法，所述圆柱形管(200)在其前端处还具备具有圆柱形内部轮廓的部分。

6.根据权利要求3至5中任一项所述的方法，所述圆柱形管(200)在其前端处还具备具有圆柱形外部轮廓的部分。

7.根据权利要求2至6中任一项所述的方法，其中，所述管(200)设置在所述玻璃瓶(100)的外部并与所述注入口成预定的轴向间隔(A)。

8.根据权利要求7所述的方法，其中，所述管(200)设置成相对于所述注入口以与所述注入口成预定的轴向间隔(A)的方式固定布置。

9.根据权利要求7或8所述的方法，其中，所述预定的轴向间隔(A)在0.1mm至5.0mm的范围内、更优选在0.1mm至2.0mm的范围内、甚至更优选在0.1mm至1.0mm的范围内。

10.根据权利要求2至9中任一项所述的方法，其中所述管(200)设置在表面上，其中所述管(200)的所述前端被设置在距所述表面预定间隔处，所述预定间隔在5.0mm至15.0mm的范围内、更优选在6.0mm至12.0mm的范围内、甚至更优选至少10.0mm。

11.根据权利要求2至6中任一项所述的方法，其中，所述管(200)通过所述注入口轴向地插入所述玻璃瓶中达预定距离(A)，其中，在所述玻璃瓶的所述底部的进一步成形中，所述管以与所述玻璃瓶的运动路径相对应的方式轴向调节，使得用于产生所述吹扫气流(50)的所述管轴向地插入所述玻璃瓶中达所述预定距离(A)，并且为了向前输送所述玻璃瓶而轴向缩回到所述玻璃瓶外部的位置，从而释放所述玻璃瓶的所述运动路径。

12.根据权利要求11所述的方法，其中所述管(200)设置在所述玻璃瓶的头部区域中。

13.根据权利要求11所述的方法，其中所述管(200)插入所述玻璃瓶的主空间中。

14.根据权利要求3至13中任一项所述的方法，其中，所述玻璃瓶(100)具有注入口内径(d_g，i)，并且所述管(200)具有管外径(d_r，a)以及管内径(d_r，i)，其中：

(d_g,i)²-(d_r,a)²≥(d_r,i)²。

15.根据权利要求1所述的方法，其中，所述吹扫气体(50)借助于环形喷嘴而偏心地流入所述玻璃瓶(100)的内部，并且通过居中设置的管(200)从所述玻璃瓶(100)的内部被吸出。

16.根据权利要求15所述的方法，其中，所述环形喷嘴以与所述注入口隔开预定的轴向间隔(A)的方式设置在所述玻璃瓶(100)的外侧，其中所述预定的轴向间隔(A)在0.1mm至5.0mm的范围内、更优选在0.1mm至2.0mm的范围内、甚至更优选在0.1mm至1.0mm的范围内。

17.根据权利要求15或16所述的方法，其中，所述管(200)通过所述注入口轴向插入所述玻璃瓶中达预定距离(A)，其中，在所述玻璃瓶的所述底部的进一步成形中，所述管以与所述玻璃瓶的运动路径相对应的方式轴向调节，使得用于产生所述吹扫气流(50)的所述管轴向插入所述玻璃瓶中达所述预定距离(A)，并且为了向前输送所述玻璃瓶而轴向缩回到所述玻璃瓶外部的位置，从而释放所述玻璃瓶的所述运动路径。

18.根据权利要求15至17中任一项所述的方法，其中所述管(200)的所述内径(d_r，i)至少为1.5mm。

19.根据权利要求18所述的方法，其中，关系式d_r，a<d_r，i-2.0mm适用于所述管外径(d_r，a)。

20.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中，所述玻璃瓶(100)是窄颈瓶，其颈部内径在6.0mm至13.0mm的范围内，且颈部长度至多为12.0mm。

21.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中，所述玻璃瓶的所述底部的进一步成形包括多个处理步骤，其中，在所述多个处理步骤中的至少一个处理步骤中所述吹扫气流(50)的质量流量(M)与其他处理步骤不同。

22.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中，根据ISO 2533，进入所述玻璃瓶的所述吹扫气流(50)的质量流量(M)在2.4标准升/分钟至20标准升/分钟的范围内。

23.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中，为了补偿由于所述吹扫气流(50)的额外的冷却效果，在所述玻璃瓶的所述底部的进一步成形中，至少部分地设置偏心地作用的额外热量，特别是借助于多个气体燃烧器(300)的偏心设置，其中所述多个气体燃烧器分别作用在所述玻璃瓶的所述底部上。

24.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中，在所述玻璃瓶的所述底部的进一步成形中，还提供了以居中方式作用在所述玻璃瓶的所述底部上的额外热量，特别是借助于气体燃烧器(300)，优选借助于结点燃烧器。

25.根据权利要求24所述的方法，其中，所述气体燃烧器(300)产生气体火焰(310)，所述气体火焰垂直地作用在所述玻璃瓶的所述底部上。

26.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中在所述玻璃瓶的所述底部的整个进一步成形期间，在所述封闭底部区域中的温度在1000℃至1200℃之间的情况下，更优选地在所述封闭底部区域中的温度在1100℃以上的情况下，在所述玻璃瓶的内部产生所述吹扫气流(50)。

27.根据前述权利要求中任一项所述的方法用于生产用于储存药物或医学用途的物质的玻璃瓶的用途。

28.一种生产具有平坦底部和相对的注入口的玻璃瓶(100)的方法，包括以下步骤：

局部加热玻璃管的一端；

使所述玻璃瓶的所述底部进一步成形，其中：

在从所述玻璃管切断后将所构造的玻璃瓶(100)倒置保持；和

对所述玻璃瓶的所述底部进行整个进一步成形期间，在封闭底部区域中的温度在1000℃至1200℃之间的情况下，更优选地在封闭底部区域中的温度在高于1100℃的情况下，借助于吹扫气体，在所述玻璃瓶的内部产生连续的吹扫气流(50)。