CN109800522B - 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法 - Google Patents

一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN109800522B
CN109800522B CN201910078380.3A CN201910078380A CN109800522B CN 109800522 B CN109800522 B CN 109800522B CN 201910078380 A CN201910078380 A CN 201910078380A CN 109800522 B CN109800522 B CN 109800522B
Authority
CN
China
Prior art keywords
winding
current
transformer
stress
load closing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910078380.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109800522A (zh
Inventor
王继豪
朱文兵
曹志伟
周加斌
朱孟兆
朱庆东
王学磊
王建
孙善华
韩明明
李龙龙
顾朝亮
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
State Grid Corp of China SGCC
Electric Power Research Institute of State Grid Shandong Electric Power Co Ltd
Original Assignee
State Grid Corp of China SGCC
Electric Power Research Institute of State Grid Shandong Electric Power Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by State Grid Corp of China SGCC, Electric Power Research Institute of State Grid Shandong Electric Power Co Ltd filed Critical State Grid Corp of China SGCC
Priority to CN201910078380.3A priority Critical patent/CN109800522B/zh
Publication of CN109800522A publication Critical patent/CN109800522A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109800522B publication Critical patent/CN109800522B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation

Landscapes

  • Housings And Mounting Of Transformers (AREA)
  • Protection Of Transformers (AREA)

Abstract

本发明涉及一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其包括如下步骤：步骤1)确定变压器的有限元模型；步骤2)利用确定好的变压器有限元模型，得到绕组受力计算的数值计算方法；步骤3)利用确定好的变压器有限元模型，仿真空载合闸励磁涌流作用下变压器内部磁通密度分布；步骤4)计算绕组受力，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。本发明提供了一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，该方法为指导变压器的安全运行与检修提供了可靠依据；同时，该方法计算精度高，方法简单，可以应用于变压器设计、状态评价及故障分析过程中，具有较高的经济价值和工程实用价值。

Description

一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法
技术领域
本发明涉及变压器设计、状态评价和故障分析技术领域，具体的为一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法。
背景技术
随着我国经济的发展，我国电网的规模不断扩大，全国电网装机容量也呈快速增长趋势。我国幅员辽阔，电力资源分布不均衡，为实现经济、高效的能源输送，发展超高压、超远距离的输电网络成为了首选。截止目前，我国已经建成了以500kV交流输电线路为骨干网络的大电网，而500kV变电站和发电厂是整个电力系统的关键节点。电力变压器作为变电站和发电厂最重要的设备之一，一旦发生故障，必然造成大面积的停电，变压器的可靠性直接决定了电力变压器的安全性和稳定性。而变压器内部结构复杂、运行条件多变，长期运行中难免发生故障，且绕组属于变压器结构中的薄弱环节。
近年来，国内外多台变压器在空载合闸过程中相继发生匝间短路故障和接地短路故障，变压器烧毁；国内还曾发现变压器投运期间多次空载合闸，投运后乙炔含量从无到有，且乙炔含量升高趋势明显，证实变压器空载合闸与乙炔含量升高有密切联系。国内曾发现多台变压器正常运行时突然故障，变压器故障前均经历频繁的投切操作，且均是在电压峰值时刻开始，相继发生小匝数匝间短路、大匝数匝间短路和对地短路故障。变压器故障的主要原因是纵绝缘破坏，而导致纵绝缘破坏的最可能原因就是线圈受到较大的电磁力。在不存在短路故障的情况下，最可能的原因就是空载合闸励磁涌流导致线圈受力变形。
目前，针对空载合闸励磁涌流的研究主要从避免差动保护误动的角度，采用间断角原理、波形对称原理、小波分析法、神经网络等方法有效辨识空载合闸励磁涌流。这些方法虽然能够在一定程度上提高差动保护的正确率，但无法从根本上避免空载合闸励磁涌流对变压器的影响。空载合闸励磁涌流会产生过大的电磁力，导致绕组受力变形、绝缘破坏，最终引发故障。目前，缺少一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法。
发明内容
本发明的目的是提出一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，并指导变压器的安全运行与检修；该方法计算精度高，方法简单，可以应用于变压器设计、状态评价及故障分析过程中，具有较高的经济价值和工程实用价值。
为实现上述目的，本发明的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法包括如下步骤：
步骤1)确定变压器的有限元模型；
步骤2)利用确定好的变压器有限元模型，得到绕组受力计算的数值计算方法；步骤3)利用确定好的变压器有限元模型，仿真空载合闸励磁涌流作用下变压器内部磁通密度分布；
步骤4)计算绕组受力，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。
步骤1)具体的包括：
步骤1.1)分别建立变压器2D有限元模型和3D有限元模型；
步骤1.2)对比分析空载合闸励磁涌流作用下变压器2D有限元模型和3D有限元模型仿真结果的异同；
步骤1.3)确定使用3D有限元模型。
步骤1.2)具体的是指：针对短路和出现空载合闸励磁涌流两种工况，分别利用变压器2D、3D有限元模型仿真计算，并将绕组电抗高度水平位置上的磁通密度轴向分量Bz绘制在同一幅图中，分析结果是否一致。
步骤2)具体的包括：
步骤2.1)将绕组沿着径向分割成N份等厚度的圆环，每个圆环再沿轴向分割为M份等高度的小圆环单元；
步骤2.2)已知绕组的电流密度，通过变压器有限元模型计算得到了变压器内部磁通密度分布，进而得到每个小圆环单元的受力；将N×M份小圆环单元受力叠加，即得到整个绕组的受力。
步骤2.2)具体的包括：
已知绕组中流过的电流及绕组尺寸，得到绕组电流密度，绕组局部电磁力密度f的计算公式为：
f＝J×B；
其中，J表示电流密度，B表示磁通密度；
在三维柱坐标系中，绕组中的电流沿圆周方向，即：
Jz＝Jr＝0；
Figure GDA0004016099260000031
其中，Jz表示电流轴向分量，Jr表示电流径向分量，Jφ表示电流沿圆周的切向分量；
每个小圆环单元受到的轴向力和径向力为：
Figure GDA0004016099260000032
Figure GDA0004016099260000033
其中，rk表示小圆环单元的平均半径(k＝1,2,…,N)，bCoil表示绕组厚度，△Z表示小圆环单元的高度，Brk表示磁感应强度的径向分量，Bzk表示磁感应强度的轴向分量；将平均半径为rk的小圆环单元的轴向力沿轴向进行叠加，可以得到该圆环整体受到的轴向力：
Figure GDA0004016099260000034
其中，F表示磁动势，H表示绕组高度；
将N个圆环受到的轴向力相加，就可以得到绕组整体受到的轴向力，即：
Figure GDA0004016099260000035
将平均半径为rk的圆环切成两个半环，圆环横截面拉力与圆环所受径向力的关系为：
Figure GDA0004016099260000041
即：
Figure GDA0004016099260000042
一定高度上绕组截面上的拉力应该是同等高度上所有圆环截面拉力的叠加，即：
Figure GDA0004016099260000043
绕组横截面上的应力为：
Figure GDA0004016099260000044
步骤3)具体的为：假设变压器分别流过额定短路电流、相当于额定短路电流0-1倍的空载合闸励磁涌流，利用变压器3D有限元模型分析绕组中磁感应强度分布规律，记录并比较绕组中磁感应强度轴向分量Bz和径向分量Br的方向、变化趋势、最大值及最大值出现的位置。
步骤4)中在具体评估时:
将电流百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000045
其中，IIR表示空载合闸励磁涌流，ISC表示短路电流；
将绕组轴向力百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000046
其中，FIR表示空载合闸励磁涌流产生的轴向电磁力，FSC表示短路电流产生的轴向电磁力；
将绕组截面应力百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000047
其中，σIR表示空载合闸励磁涌流产生的截面应力，σSC表示短路电流产生的截面应力；
以短路电流产生的电磁力为基准，以此评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响；
改变空载合闸励磁涌流的大小，当空载合闸励磁涌流产生的轴向力等于短路电流产生的轴向力时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；
当空载合闸励磁涌流产生的截面应力等于短路电流产生的截面应力时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；
结合空载合闸励磁涌流的大小和出现频率，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。
综上所述，本发明提供了一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，该方法为指导变压器的安全运行与检修提供了可靠依据；同时，该方法计算精度高，方法简单，可以应用于变压器设计、状态评价及故障分析过程中，具有较高的经济价值和工程实用价值。
附图说明
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细说明：
图1为本发明方法的流程示意框图；
图2为变压器2D有限元模型示意图；
图3为变压器3D有限元模型示意图；
图4为变压器绕组分割示意图；
图5为变压器横截面受力分布示意图。
具体实施方式
评估变压器安全运行状态，应该从电气强度、机械强度、热效应等几个角度评估。其中，电气强度与电磁场有关，热效应与电流和磁场有关，而机械强度与电流和电磁场作用共同作用的电磁力关系密切。空载合闸励磁涌流相对短路电流较小，热效应不明显，但与电磁场相互作用将产生较大的电磁力。因此，应从机械强度的角度评估它对变压器绕组受力的影响。
下面结合附图，对本发明的方法的其中一种具体实施方式进行详尽说明。
图1为根据本发明一个实施例的一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法的流程图.
如图1所示，该评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力分析的方法包括以下步骤：
在步骤1)中，确定变压器有限元模型。变压器2D有限元模型默认变压器模型沿垂直于XY平面方向无线延伸，即铁芯始终包围线圈，这与变压器实际结构不符。当变压器正常运行或短路时，变压器内部磁动势平衡，铁芯未饱和，主磁通限制在铁芯中，而漏磁通集中分布在绕组之间。此时，变压器2D、3D有限元模型仿真结果一致。当变压器空载合闸时，只有高压或低压绕组有电流，变压器内部磁动势不平衡，铁芯出现不同程度的饱和，漏磁通分布在整个空间。此时，变压器2D、3D有限元模型仿真结果存在明显差异。研究表明，当出现空载合闸励磁涌流时，变压器铁芯饱和，变压器2D有限元模型不适用于这种工况。
进一步地，变压器2D、3D有限元模型如图2、图3所示，所述对比分析空载合闸励磁涌流作用下变压器2D、3D有限元模型仿真结果的异同是指：针对短路和出现空载合闸励磁涌流两种工况，分别利用变压器2D、3D有限元模型仿真计算，并将绕组电抗高度水平位置上的磁通密度轴向分量Bz绘制在同一幅图中，分析结果是否一致。
在步骤2)中，进行理论分析，得到绕组受力计算的数值计算方法。
若已知绕组中流过的电流，利用变压器3D有限元模型分析绕组内磁通密度分布，进而可以计算绕组受力。考虑到绕组具有一定的厚度，不同位置磁通密度是不同的。为简化起见，可以将绕组沿着径向分割成N份等厚度的圆环，每个圆环再沿轴向分割为M份等高度的小圆环单元，如图4所示。若分割足够精细，可以认为每个小圆环单元内的磁通密度保持一致。若已知绕组的电流密度，通过变压器有限元模型计算得到了变压器内部磁通密度分布，进而可以得到每个小圆环单元的受力，将N×M份小圆环单元受力叠加，即得到整个绕组的受力。
若已知绕组中流过的电流及绕组尺寸，就可以得到绕组电流密度，则绕组局部电磁力密度f的计算公式为：
f＝J×B；
其中，J表示电流密度，B表示磁通密度。
在三维柱坐标系中，绕组中的电流沿圆周方向，即：
Jz＝Jr＝0；
Figure GDA0004016099260000075
其中，Jz表示电流轴向分量，Jr表示电流径向分量，Jφ表示电流沿圆周的切向分量。
每个小圆环单元受到的轴向力和径向力为：
Figure GDA0004016099260000071
Figure GDA0004016099260000072
其中，
rk：小圆环单元的平均半径(k＝1,2,…,N)
bCoil：绕组厚度
△Z：小圆环单元的高度
Brk：磁感应强度的径向分量
Bzk：磁感应强度的轴向分量。
将平均半径为rk的小圆环单元的轴向力沿轴向进行叠加，可以得到该圆环整体受到的轴向力：
Figure GDA0004016099260000073
其中，F表示磁动势，H表示绕组高度。
将N个圆环受到的轴向力相加，就可以得到绕组整体受到的轴向力，即：
Figure GDA0004016099260000074
绕组受到的径向力将拉伸或压缩绕组，不能沿着轴向对径向力进行叠加，应该计算绕组截面受到的应力。将平均半径为rk的圆环切成两个半环，如图5所示。圆环横截面拉力与圆环所受径向力的关系为：
Figure GDA0004016099260000081
即：
Figure GDA0004016099260000082
一定高度上绕组截面上的拉力应该是同等高度上所有圆环截面拉力的叠加，即：
Figure GDA0004016099260000083
绕组横截面上的应力为：
Figure GDA0004016099260000084
在步骤3)中，通过变压器有限元模型，仿真空载合闸励磁涌流作用下变压器内部磁通密度分布。
假设变压器分别流过额定短路电流、相当于额定短路电流0-1倍的空载合闸励磁涌流，利用变压器3D有限元模型分析绕组中磁感应强度分布规律，记录并比较绕组中磁感应强度轴向分量Bz和径向分量Br的方向、变化趋势、最大值及最大值出现的位置。
在步骤4)中，计算绕组受力，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。
电流百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000085
其中，IIR表示空载合闸励磁涌流，ISC表示短路电流。
绕组轴向力百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000086
绕组截面应力百分比定义为：
Figure GDA0004016099260000087
其中，σIR表示空载合闸励磁涌流产生的截面应力，σSC表示短路电流产生的截面应力；
以短路电流产生的电磁力为基准，以此评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响；改变空载合闸励磁涌流的大小，当空载合闸励磁涌流产生的轴向力等于短路电流产生的轴向力(即β＝1)时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；当空载合闸励磁涌流产生的截面应力等于短路电流产生的截面应力(即γ＝1)时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC。结合空载合闸励磁涌流的大小和出现频率，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。
可见，本发明提供了一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，该方法为指导变压器的安全运行与检修提供了可靠依据；同时，该方法计算精度高，方法简单，可以应用于变压器设计、状态评价及故障分析过程中，具有较高的经济价值和工程实用价值。
综上所述，本发明不限于上述具体实施方式。本领域技术人员，在不脱离本发明技术方案的前提下，可做若干更改或修饰，上述更改或修饰均落入本发明的保护范围。

Claims (6)

1.一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是包括如下步骤：
步骤1)确定变压器的有限元模型；
步骤2)利用确定好的变压器有限元模型，得到绕组受力计算的数值计算方法；
步骤3)利用确定好的变压器有限元模型，仿真空载合闸励磁涌流作用下变压器内部磁通密度分布；
步骤4)计算绕组受力，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响；
步骤4)中在具体评估时:
将电流百分比定义为：其中，IIR表示空载合闸励磁涌流，ISC表示短路电流；
将绕组轴向力百分比定义为：其中，FIR表示空载合闸励磁涌流产生的轴向电磁力，FSC表示短路电流产生的轴向电磁力；
将绕组截面应力百分比定义为：其中，σIR表示空载合闸励磁涌流产生的截面应力，σSC表示短路电流产生的截面应力；
改变空载合闸励磁涌流的大小，当空载合闸励磁涌流产生的轴向力等于短路电流产生的轴向力时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；
当空载合闸励磁涌流产生的截面应力等于短路电流产生的截面应力时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；
结合空载合闸励磁涌流的大小和出现频率，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响；
以短路电流产生的电磁力为基准，以此评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响；改变空载合闸励磁涌流的大小，当空载合闸励磁涌流产生的轴向力等于短路电流产生的轴向力(即β＝1)时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；当空载合闸励磁涌流产生的截面应力等于短路电流产生的截面应力(即γ＝1)时，计算电流百分比α的大小，进而得相应的空载合闸励磁涌流IIR＝αISC；结合空载合闸励磁涌流的大小和出现频率，评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力的影响。
2.如权利要求1所述的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是步骤1)具体的包括：
步骤1.1)分别建立变压器2D有限元模型和3D有限元模型；
步骤1.2)对比分析空载合闸励磁涌流作用下变压器2D有限元模型和3D有限元模型仿真结果的异同；
步骤1.3)确定使用3D有限元模型。
3.如权利要求2所述的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是步骤1.2)具体的是指：针对短路和出现空载合闸励磁涌流两种工况，分别利用变压器2D、3D有限元模型仿真计算，并将绕组电抗高度水平位置上的磁通密度轴向分量Bz绘制在同一幅图中，分析结果是否一致。
4.如权利要求1所述的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是步骤2)具体的包括：
步骤2.1)将绕组沿着径向分割成N份等厚度的圆环，每个圆环再沿轴向分割为M份等高度的小圆环单元；
步骤2.2)已知绕组的电流密度，通过变压器有限元模型计算得到了变压器内部磁通密度分布，进而得到每个小圆环单元的受力；将N×M份小圆环单元受力叠加，即得到整个绕组的受力。
5.如权利要求3所述的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是步骤2.2)具体的包括：
已知绕组中流过的电流及绕组尺寸，得到绕组电流密度，绕组局部电磁力密度f的计算公式为：
f＝J×B；
其中，J表示电流密度，B表示磁通密度；
在三维柱坐标系中，绕组中的电流沿圆周方向，即：
Jz＝Jr＝0；
其中，Jz表示电流轴向分量，Jr表示电流径向分量，Jφ表示电流沿圆周的切向分量；
每个小圆环单元受到的轴向力和径向力为：
其中，rk表示小圆环单元的平均半径(k＝1,2,…,N)，bCoil表示绕组厚度，△Z表示小圆环单元的高度，Brk表示磁感应强度的径向分量，Bzk表示磁感应强度的轴向分量；
将平均半径为rk的小圆环单元的轴向力沿轴向进行叠加，可以得到该圆环整体受到的轴向力：
其中，F表示磁动势，H表示绕组高度；
将N个圆环受到的轴向力相加，就可以得到绕组整体受到的轴向力，即：
将平均半径为rk的圆环切成两个半环，圆环横截面拉力与圆环所受径向力的关系为：
即：
一定高度上绕组截面上的拉力应该是同等高度上所有圆环截面拉力的叠加，即：
绕组横截面上的应力为：
6.如权利要求2所述的评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法，其特征是步骤3)具体的为：假设变压器分别流过额定短路电流、相当于额定短路电流0-1倍的空载合闸励磁涌流，利用变压器3D有限元模型分析绕组中磁感应强度分布规律，记录并比较绕组中磁感应强度轴向分量Bz和径向分量Br的方向、变化趋势、最大值及最大值出现的位置。
CN201910078380.3A 2019-01-28 2019-01-28 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法 Active CN109800522B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910078380.3A CN109800522B (zh) 2019-01-28 2019-01-28 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910078380.3A CN109800522B (zh) 2019-01-28 2019-01-28 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109800522A CN109800522A (zh) 2019-05-24
CN109800522B true CN109800522B (zh) 2023-04-07

Family

ID=66560346

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910078380.3A Active CN109800522B (zh) 2019-01-28 2019-01-28 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109800522B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110580383B (zh) * 2019-08-16 2023-06-30 天津大学 一种分组拓扑径向受载圆环应力叠加的方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104809274A (zh) * 2015-04-13 2015-07-29 国网四川省电力公司电力科学研究院 一种电力变压器铁心振动分析计算方法
CN104849587A (zh) * 2015-04-30 2015-08-19 国网四川省电力公司电力科学研究院 一种分析变压器在直流偏磁影响下的励磁特性变化方法
CN105488290A (zh) * 2015-12-13 2016-04-13 东北电力大学 一种基于变压器三维电磁耦合模型的绕组应力评估方法
CN105914710A (zh) * 2016-04-22 2016-08-31 国网山东省电力公司检修公司 基于合闸电压频率控制的变压器励磁涌流抑制系统及方法
JP6206608B1 (ja) * 2017-01-06 2017-10-04 新日鐵住金株式会社 電磁場解析装置、電磁場解析方法、およびプログラム
CN108920731A (zh) * 2018-03-27 2018-11-30 东北电力大学 一种变压器绕组匝间短路振动加速度的计算方法
CN108984941A (zh) * 2018-04-24 2018-12-11 国家电网公司 一种交直流混杂模式下的变压器绕组振动计算方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9831027B2 (en) * 2013-07-23 2017-11-28 New York University Electrostatic shielding of transformers
US10209291B2 (en) * 2016-02-04 2019-02-19 The University Of Akron System and method for condition monitoring of electricity transmission structures

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104809274A (zh) * 2015-04-13 2015-07-29 国网四川省电力公司电力科学研究院 一种电力变压器铁心振动分析计算方法
CN104849587A (zh) * 2015-04-30 2015-08-19 国网四川省电力公司电力科学研究院 一种分析变压器在直流偏磁影响下的励磁特性变化方法
CN105488290A (zh) * 2015-12-13 2016-04-13 东北电力大学 一种基于变压器三维电磁耦合模型的绕组应力评估方法
CN105914710A (zh) * 2016-04-22 2016-08-31 国网山东省电力公司检修公司 基于合闸电压频率控制的变压器励磁涌流抑制系统及方法
JP6206608B1 (ja) * 2017-01-06 2017-10-04 新日鐵住金株式会社 電磁場解析装置、電磁場解析方法、およびプログラム
CN108920731A (zh) * 2018-03-27 2018-11-30 东北电力大学 一种变压器绕组匝间短路振动加速度的计算方法
CN108984941A (zh) * 2018-04-24 2018-12-11 国家电网公司 一种交直流混杂模式下的变压器绕组振动计算方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"大型电力变压器绕组短路强度与稳定性研究";李洪奎;《工程科技Ⅱ辑（月刊）》;20110815;摘要以及正文第11、14-15、19、33-34页 *
变压器漏磁场的分析;徐勇等;《变压器》;20030908(第09期);全文 *
负载电流下的变压器绕组振动仿真分析;赵义松等;《电器与能效管理技术》;20170630(第12期);全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN109800522A (zh) 2019-05-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101702512B (zh) 汽轮发电机定子绕组内部故障的负序阻抗方向保护方法
CN109800522B (zh) 一种评估空载合闸励磁涌流对变压器绕组受力影响的方法
CN102882185A (zh) 一种大型发电机单元件零序横差电流综合继电保护方法
CN112731211B (zh) 一种接地变压器低压绕组匝间短路故障及相别辨识方法
Zheng et al. Novel protection scheme against turn-to-turn fault of magnetically controlled shunt reactor based on equivalent leakage inductance
Luo et al. Research on short-circuit force of transformer winding with single-phase short-circuit and three-phase short-circuit
de Souza Lima et al. Electromagnetic analysis of single-phase transformer banks under sympathetic inrush phenomenon
CN103577659A (zh) 电炉变压器轴向预紧力对固有振动频率影响的分析方法
CN109655677B (zh) 限流电抗器多功能试验装置、试验方法及制造方法
Jahi et al. Analysis of Short Circuit Electromagnetic Force in a Three Winding Transformer Used in Solar System
Xiufeng et al. Simulation of dry-type air-core reactor under strand-to-strand short circuit fault
CN112379223B (zh) 一种配电变压器绕组匝间绝缘劣化的等效电路模型
Yong et al. Research on leakage magnetic field and electrodynamic force of large transformer windings based on finite element simulation
Quan et al. Mechanical forces and magnetic field simulation of transformer with finite element method
CN113092926B (zh) 一种10kV真型试验负荷配置平台
Wang et al. Research on radial stability of autotransformer inner winding under the short-circuit condition
Du et al. Design of a novel parallel circuit breakers
CN110687403B (zh) 一种配电网单相接地故障检测方法及装置
Zhang et al. Engineering design of step-up transformer for inverter type high voltage DC power supply
Wang et al. Leakage Inductance Characteristics of Power Transformer Winding Fault Based on ANSOFT.
CN113284722B (zh) 一种提高变压器辐向抗短路能力的支撑结构
Katare et al. A Review Article of ANN Based Combined Transformer Error Identification in Primary Load Imbalance Conditioning
Gao et al. Analysis and prospect of power transformer fault diagnosis technology
Xiaodong et al. Analysis of Excitation Inrush Current and Secondary Harmonic during 500kV AC Field Commissioning Test of±800kV Shan to Wu UHVDC
CN117526236A (zh) 基于并联环流的主变串接限流电抗器故障监测保护方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant