CN108474084A - 加工性优异的热轧镀覆钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开热轧镀覆钢板及其制造方法，所述热轧镀覆钢板包括热轧钢板和形成在所述热轧钢板的表面的镀层，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.03～0.06％、Mn：0.5～1.5％、Si：0.01～0.25％、Al：0.01～0.05％、P：0.001～0.02％、S：0.006％以下、Ti：0.0001～0.02％、Nb：0.0001～0.03％、N：0.001～0.005％、余量的Fe及不可避免的杂质，所述Ti、Al及N满足下述关系式1，所述Nb、C及N满足下述关系式2，并且所述热轧镀覆钢板具有小于4％的屈服点伸长。[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20，[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。

Description

加工性优异的热轧镀覆钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及加工性优异的热轧镀覆钢板及其制造方法。
背景技术
将高强度薄钢板应用于汽车的内部/外部面板以及底盘部件以减少汽车的总重量，从而提高汽车燃料消耗的效率，这是汽车工业的普遍趋势。尤其，作为汽车部件材料，薄的热轧钢板(以下称为热轧薄钢板)的采用正在逐渐增加，因此对提高热轧薄钢板的改良、尺寸及耐腐蚀性的标准变得更加严格。在尺寸精度高的热轧薄钢板的情况下，为了提高耐腐蚀性，增强热轧薄钢板自身的耐腐蚀性，或者对热轧薄钢板进行镀覆。
另外，就热轧薄钢板而言，已知在进行热轧制造时不易控制钢板的平直度，从而由于包括钢板的扭曲或断裂等在内的轧制通板性的降低，存在生产性降低的问题，因此在形状，尺寸及均匀材质方面需要应用无头连续轧制技术。
根据专利文献1(日本公开专利公报第2009-041104号)，使用无头连续轧制技术(在接合板材后直接连接连续轧制(Tendom)-收卷)，将N/Al重量比为0.3以上的钢通过润滑轧制进行精轧，使钢板的宽度方向上的温度偏差最小化，从而能够提供具有均匀材质的薄钢板以及提高80MPa以上的烘烤硬化(Bake hardening)特性的方法。另外，为了增加基体组织中的固溶N的含量，控制Al的含量，以在涂装烘烤处理(170、20分钟)后提高烘烤硬化能力，并且尽可能以40/秒以上的冷却速度进行快速冷却并进行低温收卷，以使包含AlN的碳化物/氮化物的析出最小化。此外，还公开了需要3以上的范围的Mn/Si，以控制可对薄钢板的形状产生影响的相变温度。此外，明确公开了微细组织以铁素体和马氏体为主相。
专利文献2(韩国公开专利公报第10-2002-0016906号)公开了制造具有高冲压成型性的冷轧(退火)薄钢板的方法，所述方法中通过控制钢的(12/93)Nb/C原子量比为1.0以上，从而消除不均匀伸长(YP-伸长(Elongation))的产生，所述钢含有C：0.002～0.02％、Si：1％以下、Mn：3.0％以下、P：0.1％以下、S：0.02％以下、Al：0.01～0.1％、N：0.007％以下、Nb：0.01～0.4％及Ti：0.005～0.3％中的至少一种。另外，还公开了通过控制(12/93)Nb/C≥1的重量比而使不均匀变形为“零(Zero)”的特性可以通过在低碳钢中添加碳化物/氮化物元素，以使浓缩在铁素体晶界中的碳含量最小化来实现。
当热轧钢板发生屈服点伸长而产生表面缺陷时，尤其在冷轧等加工工序中轧制厚度变得不均匀，并引起钢板表面的不良等，从而无法用作汽车外部板材。
专利文献3(韩国公开专利公报第1991-0003029号)公开了将含有0.2％以下的C和2％以下的Mn的钢在650～800范围进行精轧，并在400～600范围进行收卷(收卷温度＝2000-2×精轧温度)时，能够制造具有小于1％的屈服点伸长的热轧钢板。此外，还公开了在所述轧制和收卷温度下，可动位错不均匀地引入到铁素体内部，并且抑制由间隙元素固定的位错突然移动，使得位错通过外部应力移动，从而能够产生连续屈服而不是产生不连续屈服。另外，对于制造板形状和尺寸精度高的高强度薄钢板，上述温度范围是不优选的条件，判断收卷温度越低，产生钢板的形状不良的频率越高。
从上述专利文献中提出的合金成分和制造工艺来看，没有公开含有0.03～0.06％的碳且通过通常的热轧过程制造加工性优异、形状及尺寸精度高的高强度热轧镀覆钢板的方法。
发明内容
要解决的技术问题
本发明的多种目的之一为提供加工性优异的热轧镀覆钢板及其制造方法。
技术方案
为了实现如上所述的目的，本发明的一个方面提供热轧镀覆钢板，其为包括热轧钢板和形成在所述热轧钢板的表面的镀层的热轧镀覆钢板，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.03～0.06％、Mn：0.5～1.5％、Si：0.01～0.25％、Al：0.01～0.05％、P：0.001～0.02％、S：0.006％以下、Ti：0.0001～0.02％、Nb：0.0001～0.03％、N：0.001～0.005％、余量的Fe及不可避免的杂质，所述Ti、Al及N满足下述关系式1，所述Nb、C及N满足下述关系式2，并且所述热轧镀覆钢板具有小于4％的屈服点伸长。
[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20
[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826
(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。
此外，本发明的另一个方面提供制造热轧镀覆钢板的方法，其包括以下步骤：对钢水进行连续铸造，从而得到板坯，以重量％计，所述钢水包含：C：0.03～0.06％、Mn：0.5～1.5％、Si：0.01～0.25％、Al：0.01～0.05％、P：0.001～0.02％、S：0.006％以下、Ti：0.0001～0.02％、Nb：0.0001～0.03％、N：0.001～0.005％、余量的Fe及不可避免的杂质，所述Ti、Al及N满足下述关系式1，所述Nb、C及N满足下述关系式2；以1150～1250℃，对所述板坯进行再加热；在850～900℃下，对经过再加热的所述板坯进行精轧，从而得到热轧钢板；以10℃/秒以上的速度冷却所述热轧钢板，然后在550～650℃下进行收卷；以及对经过收卷的所述热轧钢板进行酸洗之后进行镀覆，从而得到热轧镀覆钢板。
[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20
[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826
(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。
另外，上述的技术方案中并没有列出本发明的所有特征。可以参照以下具体的实施方式更加详细地理解本发明的多种特征和由此带来的优点及效果。
有益效果
本发明能够提供加工性优异的热轧镀覆钢板。
附图说明
图1的(a)是观察发明例1的微细组织的扫描电子显微镜(Scanning ElectronMicroscope，SEM)图像，图1的(b)是观察发明例2的微细组织的扫描电子显微镜(ScanningElectron Microscope，SEM)图像。
图2的(a)是发明例1的电子背散射衍射(Electron Back-ScatteredDiffractometer，EBSD)图像，图2的(b)是发明例2的电子背散射衍射(Electron Back-Scattered Diffractometer，EBSD)图像。
图3的(a)是示出发明例1的基于铁素体的纵横比的铁素体面积分数的图表，图3的(b)是示出发明例2的基于铁素体的纵横比的铁素体面积分数的图表。
图4的(a)是示出发明例1的基于铁素体的圆当量直径的铁素体面积分数的图表，图3的(b)是示出发明例2的基于铁素体的圆当量直径的铁素体面积分数的图表。
图5的(a)是示出发明例和比较例的基于关系式2的值的屈服点伸长之间的关系的图表，图5的(b)是示出发明例和比较例的屈服点伸长及屈服强度的图表。
最佳实施方式
下面，对本发明的一个方面的加工性优异的热轧镀覆钢板进行详细说明。
本发明的一个方面的热轧镀覆钢板包括热轧钢板和形成在所述热轧钢板的一面或两面的镀层。本发明中对所述镀层的具体种类不作特别限定，例如，所述镀层可以是热浸镀层，也可以是包含选自Zn及Al中的一种以上的热浸镀锌系层或热浸镀铝系层。
下面，对热轧钢板的合金成分和优选的含量范围进行详细说明。除非另有特别说明，后述的各成分的含量均以重量为基准。
碳(C)：0.03～0.06％
碳是在钢中形成碳化物或固溶在铁素体中而有助于提高热轧钢板的强度的元素。本发明中，为了确保所期望的屈服强度，优选包含0.03％以上的碳。但是，当碳的含量过高时，虽然有利于确保屈服强度，但是存在延伸率降低的缺点。此外，在铁素体晶界中形成过多的碳氮化物，从而会阻碍可动位错的移动。在这种情况下，对热轧镀覆钢板导致屈服点伸长，因此在热轧镀覆钢板的表面会引起褶皱等表面段差。为了防止上述问题，优选包含0.06％以下的碳。
锰(Mn)：0.5～1.5％
锰通过延缓铁素体的相变来提高钢的强度。本发明中，为了确保所期望的强度，优选包含0.5％以上的锰。但是，当锰的含量过高时，强度会过度上升，从而导致加工性变差，并且在冲压加工成复杂的形状时会产生裂纹。为了防止上述问题，优选包含1.5％以下的锰。
硅(Si)：0.01～0.25％
硅抑制铁素体的固溶强化以及碳化物的形成，由此提高残余奥氏体的稳定性，从而增加钢板的延展性。本发明中，为了显示出上述效果，优选包含0.001％以上的硅。但是，当硅的含量过高时，引起难酸洗性氧化皮缺陷，从而降低热轧钢板的表面质量，并且在热浸镀时引起未镀覆(bare spot)。为了防止上述的表面质量的降低以及未镀覆的产生，优选包含0.25％以下的硅。
铝(Al)：0.01～0.05％
铝是与钢中的氧反应而改善钢的洁净性，并抑制钢中碳化物的形成，从而提高残余奥氏体的稳定性而有助于提高钢板的延展性的元素。本发明中，为了确保上述效果，优选包含0.01％以上的铝。但是，当铝的含量过高时，与钢中的氮反应形成AlN，并且会引起热轧钢板的边缘裂纹缺陷。为了防止上述问题，优选包含0.05％以下的铝。
磷(P)：0.001～0.015％
磷是提高钢板强度的元素。本发明中，为了显示出上述效果，优选包含0.001％以上的磷。但是，当磷的含量过高时，钢板的加工性会变差。为了防止上述问题，优选包含0.015％以下的磷。
硫(S)：0.006％以下
硫是钢中不可避免地含有的杂质，并且是引起板坯的表面缺陷且降低钢板的延展性和焊接性的元素。理论上，硫的含量控制为0％比较有利，但是在制造工艺中必然会含有硫。因此，控制硫的上限很重要，本发明中将所述硫含量的上限控制为0.006％。
钛(Ti)：0.0001～0.02％
钛是碳氮化物形成元素，而且是提高钢的强度的元素。本发明中，为了显示出上述效果，优选包含0.0001％以上的钛。但是，当钛的含量过高时，会导致制造成本的上升以及钢的延展性的降低。为了防止上述问题，优选包含0.02％以下的钛。
铌(Nb)：0.0001～0.03％
铌是通过形成碳氮化物而在高温下使奥氏体晶粒微细化的元素。本发明中，为了显示出上述效果，优选包含0.0001％以上的铌。但是，当铌的含量过高时，在进行热轧的过程中钢板的抗变形性过度增加，从而难以制造热轧钢板。为了防止上述问题，优选包含0.03％以下的铌。
氮(N)：0.001～0.01％
氮是奥氏体稳定化及氮化物形成元素。本发明中，为了显示出上述效果，优选包含0.001％以上的氮。但是，当氮的含量过高时，在钢中形成AlN，从而具有引起板坯的裂纹缺陷的可能性。为了防止这种板坯的裂纹缺陷，优选包含0.01％以下的氮。
除了上述组成以外的余量为Fe。但是，在通常的制造过程中从原料或周围环境会不可避免地混入并不需要的杂质，因此不能排除这些杂质。这些杂质对于本技术领域的具有通常知识者而言是众所周知的，因此在本说明书中不会特别提及其所有内容。另外，不排除添加除上述组成以外的有效成分。
但是，Cu、Cr、Ni、Mo、B、Sn及Ca是为了确保热轧镀覆钢板的表面质量而需要最大限度地抑制其含量的代表性杂质，因此简略说明如下。
铜(Cu)、铬(Cr)、镍(Ni)、钼(Mo)、硼(B)、锡(Sn)及钙(Ca)：合计0.03％以下
残存元素(tramp element)(Cu、Cr、Ni、Mo、B、Sn及Ca)是来源于炼钢工艺中用作原料的废料中的杂质元素，当所述残存元素的含量过高时，在热轧钢板的表面形成极微细的氧化物，这种极微细的氧化物在酸洗之后也会残留，从而在热浸镀时使镀覆性变差。在这种情况下，镀覆附着量会发生偏差，从而引起蜂窝状或泪滴状痕迹的表面缺陷，即所谓的泪痕(tears mark)缺陷。为了防止上述问题，残存元素的含量之和优选控制为0.03％以下。
优选地，在设计具有如上所述的成分范围的钢材的合金时，控制所述Ti、Al及N以满足下述关系式1，并控制所述Nb、C及N以满足下述关系式2。如果没有满足下述关系式1或2，则由于屈服点伸长，加工性会变差
[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20
[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826
(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。
本发明的热轧镀覆钢板包含铁素体作为主要组织，实质上，可以仅由铁素体组成。
根据一个例子，铁素体中具有0.2～0.8的纵横比(短轴长度/长轴长度)的铁素体分数可以为85％以上。当所述铁素体的分数小于85％时，组织的均匀性会降低，从而存在加工性变差的可能性。
根据一个例子，铁素体的平均圆当量直径可以小于5μm。当平均圆当量直径为5μm以上时，镀覆钢板的强度会增加，从而延展性会降低，或者屈服点伸长会增加，因此需要附加如平整轧制(SPM)等工序。
根据一个例子，累积面积百分率为95面积％的铁素体的圆当量直径可以为18μm以下。当所述铁素体的圆当量直径超过18μm时，难以确保充分的强度。
本发明的热轧镀覆钢板具有加工性优异的优点，本发明的热轧镀覆钢板具有小于4％的屈服点伸长。
此外，本发明的热轧镀覆钢板具有屈服强度和屈服比高的优点，根据一个例子，可以具有300MPa以上的屈服强度和0.8以上的屈服比(屈服强度/拉伸强度)。
此外，本发明的热轧镀覆钢板具有材质偏差少的优点，根据一个例子，在热轧钢板的宽度方向可以具有20MPa以下(包括0MPa)的拉伸强度偏差。此时，拉伸强度及硬度的偏差是指宽度方向的中心部的热轧镀覆钢板的拉伸强度与从宽度方向的边缘部向宽度方向的中心部方向距离10mm的位置的热轧镀覆钢板的拉伸强度之差。
此外，本发明的热轧镀覆钢板具有厚度偏差少的优点，根据一个例子，在热轧钢板的宽度方向可以具有50μm以下(包括0μm)的厚度公差。此时，厚度公差是指宽度方向的中心部的热轧钢板的厚度与从宽度方向的边缘部向宽度方向的中心部方向距离10mm的位置的热轧钢板的厚度之差。
以上说明的本发明的热轧镀覆钢板可以通过各种方法制造，其制造方法不受特别限制。但是，在一个具体实施方式中可以通过如下的方法制造。
下面，对本发明的另一个方面的制造加工性优异的热轧镀覆钢板的方法进行详细说明。
首先，准备满足前述的合金组成的钢水后进行连续铸造，从而得到板坯。根据一个例子，连续铸造时的板坯的铸造速度可以为1.1mpm(米/分钟(meter per minute))以上。
接着，对板坯进行再加热。
此时，板坯的再加热温度优选为1150～1250℃。当板坯的再加热温度低于1150℃时，析出物未能充分再固溶，从而在热轧以后的工序中NbC、(Ti,Nb)CN等析出物会减少。另一方面，当板坯的再加热温度超过1250℃时，由于奥氏体晶粒的生长，强度会降低。
接着，对经过再加热的板坯进行精轧，从而得到热轧钢板。
此时，精轧温度优选为850～900℃。当精轧温度低于850℃时，热轧带钢的边缘部会过度冷却，并且会混合有微细的铁素体晶粒，从而会发生强度的不均匀。另一方面，当精轧温度超过900℃时，铁素体晶粒会变得粗大化，或者存在热轧带钢的表面发生氧化皮缺陷的可能性。
根据一个例子，热轧钢板的凸度(Crown)25值可以为40μm以下。凸度(Crown)25值是指宽度方向的中心部的热轧钢板的厚度与从宽度方向的边缘部向宽度方向的中心部方向距离25mm的位置的热轧钢板的厚度之差。本发明中对控制凸度(Crown)25值的具体方法不作特别限定，例如，可以以一定的范围控制上下部辊的角度来进行对称交叉(Paircross)轧制，从而能够得到如上所述范围的凸度(Crown)25值。
接着，对热轧钢板进行冷却之后进行收卷。
此时，冷却速度优选为10℃/秒以上。当冷却速度低于10℃/秒时，铁素体晶粒的尺寸会增加，或者在铁素体晶界中析出过多的渗碳体，从而会使热轧钢板的强度降低。
此外，收卷温度优选为550～650℃。当收卷温度低于550℃时，会形成不规则形状的铁素体晶粒，从而会增加微细组织的不均匀性。另一方面，当收卷温度超过650℃时，由于晶粒的粗大化，难以确保强度，并且促进钢板的内部氧化，从而会引起表面氧化皮缺陷。
接着，对经过收卷的热轧钢板进行酸洗之后进行镀覆，从而得到热轧镀覆钢板。
当所述镀覆为热浸镀锌系时，还可以包括以下步骤：在所述酸洗之后进行镀覆之前，以450～550℃对经过收卷的所述热轧钢板进行加热，然后在500～560℃下进行恒温热处理。
当经过收卷的所述热轧钢板的加热温度低于450℃时，由于加热不充分，产生镀覆缺陷(泪痕(Tears mark))的频率会变高，当经过收卷的所述热轧钢板的加热温度超过550℃时，会导致由镀层表面的色差引起的镀覆表面缺陷。此外，所述恒温热处理是为了合金元素的均匀分布及镀层的合金化而进行的，当所述恒温热处理温度低于500℃时，难以得到上述效果，并且存在产生流痕等镀层表面缺陷的缺点，当所述恒温热处理温度超过560℃时，基材铁/镀层界面附近、基材铁界面中产生的Fe-Zn合金化会不均匀，从而存在镀层产生色差的问题。
具体实施方式
下面，通过实施例对本发明进行更详细的说明。但是，以下的实施例的记载仅用于例示本发明的实施，本发明并不受限于这些实施例的记载。这是因为本发明的权利范围是由权利要求书中记载的内容和由此合理推导的内容所决定。
准备具有下述表1的组成的板坯，然后以表2中记载的条件进行再加热及精轧，从而制造热轧钢板，然后对其进行冷却及收卷。然后，对经过收卷的热轧钢板进行酸洗，以480℃进行加热，并在520℃下进行恒温热处理，然后浸渍于460℃的热浸镀锌浴(镀浴的组成：0.11～0.5重量％的Al和余量的Zn)中，从而制造热轧镀覆钢板。
然后，对如上所述制造的热轧镀覆钢板的微细组织进行分析，将其结果一同示于下述表2中，并且测量材质，将其结果示于下述表3中。此时，对于钢板的材质的测量而言，在宽度方向的1/4处，以与轧制方向平行的方向取ASTM试片并进行测量，对于钢板的材质特性偏差而言，分别在宽度方向的中心部位置和从宽度方向的边缘部向宽度方向的中心部方向距离10mm的位置上，以与轧制方向平行的方向取ASTM试片并进行测量，然后通过它们的差异来得到。另外，下述表2中的YS、TS、El、YR分别表示屈服强度、拉伸强度、延伸率、屈服比。
[表1]
[表2]
[表3]
参照表3，可以确认发明例1至发明例10中显示出0.8以上的屈服比、300MPa以上的屈服强度及小于4％的屈服点伸长。
图1的(a)是观察发明例1的微细组织的扫描电子显微镜(Scanning ElectronMicroscope，SEM)图像，图1的(b)是观察发明例2的微细组织的扫描电子显微镜(ScanningElectron Microscope，SEM)图像。
图2的(a)是发明例1的电子背散射衍射(Electron Back-ScatteredDiffractometer，EBSD)图像，图2的(b)是发明例2的电子背散射衍射(Electron Back-Scattered Diffractometer，EBSD)图像。图2中，蓝色部分表示纵横比为0.10以上且小于0.30的铁素体晶粒，绿色部分表示纵横比为0.30以上且小于0.45的铁素体晶粒，黄色区域表示纵横比为0.45以上且小于0.60的铁素体晶粒，橙色区域表示纵横比为0.60以上且小于0.70的铁素体晶粒，红色区域表示纵横比为0.70以上且0.90以下的铁素体晶粒。
图3的(a)是示出发明例1的基于铁素体的纵横比的铁素体面积分数的图表，图3的(b)是示出发明例2的基于铁素体的纵横比的铁素体面积分数的图表。参照图3，可以确认大部分铁素体晶粒的纵横比显示为0.2～0.8。
图4的(a)是示出发明例1的基于铁素体的圆当量直径的铁素体面积分数的图表，图3的(b)是示出发明例2的基于铁素体的圆当量直径的铁素体面积分数的图表。参照图4，可以确认大部分铁素体晶粒具有18μm以下的圆当量直径。
图5的(a)是示出发明例和比较例的基于关系式2的值的屈服点伸长之间的关系的图表，图5的(b)是示出发明例和比较例的屈服点伸长及屈服强度的图表。

Claims (13)

1.热轧镀覆钢板，其为包括热轧钢板和形成在所述热轧钢板的表面的镀层的热轧镀覆钢板，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.03～0.06％、Mn：0.5～1.5％、Si：0.01～0.25％、Al：0.01～0.05％、P：0.001～0.02％、S：0.006％以下、Ti：0.0001～0.02％、Nb：0.0001～0.03％、N：0.001～0.005％、余量的Fe及不可避免的杂质，所述Ti、Al及N满足下述关系式1，所述Nb、C及N满足下述关系式2，并且所述热轧镀覆钢板具有小于4％的屈服点伸长，
[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20
[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826
(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。
2.根据权利要求1所述的热轧镀覆钢板，其中，所述不可避免的杂质包括Cu、Cr、Ni、Mo、B、Sn及Ca，其含量之和抑制为0.03％以下(包括0％)。
3.根据权利要求1所述的热轧镀覆钢板，其中，所述热轧镀覆钢板包含铁素体作为主要组织。
4.根据权利要求3所述的热轧镀覆钢板，其中，所述铁素体中具有0.2～0.8的纵横比(短轴长度/长轴长度)的铁素体的分数为85％以上。
5.根据权利要求3所述的热轧镀覆钢板，其中，所述铁素体的平均圆当量直径小于5μm。
6.根据权利要求3所述的热轧镀覆钢板，其中，累积面积百分率为95面积％的铁素体的圆当量直径为18μm以下。
7.根据权利要求1所述的热轧镀覆钢板，其中，所述镀层为热浸镀层，并包含选自Zn及Al中的一种以上。
8.根据权利要求1所述的热轧镀覆钢板，其中，所述热轧镀覆钢板具有0.8以上的屈服比(屈服强度/拉伸强度)。
9.根据权利要求1所述的热轧镀覆钢板，其中，所述热轧钢板在宽度方向上具有50μm以下(包括0μm)的厚度公差。
10.制造热轧镀覆钢板的方法，其包括以下步骤：
对钢水进行连续铸造，从而得到板坯，以重量％计，所述钢水包含：C：0.03～0.06％、Mn：0.5～1.5％、Si：0.01～0.25％、Al：0.01～0.05％、P：0.001～0.02％、S：0.006％以下、Ti：0.0001～0.02％、Nb：0.0001～0.03％、N：0.001～0.005％、余量的Fe及不可避免的杂质，所述Ti、Al及N满足下述关系式1，所述Nb、C及N满足下述关系式2；
以1150～1250℃，对所述板坯进行再加热；
在850～900℃下，对经过再加热的所述板坯进行精轧，从而得到热轧钢板；
以10℃/秒以上的速度冷却所述热轧钢板，然后在550～650℃下进行收卷；以及
对经过收卷的所述热轧钢板进行酸洗之后进行镀覆，从而得到热轧镀覆钢板；
[关系式1]0.03≤(重量％Ti)×(重量％Al)×(重量％N)×106≤0.20
[关系式2]22≤(摩尔％Nb)/{(摩尔％C)×(摩尔％N)}≤1826
(关系式1中的小括号分别表示对应元素的重量％值，关系式2中的小括号分别表示将对应元素的重量％除以对应元素的原子量的值)。
11.根据权利要求10所述的制造热轧镀覆钢板的方法，其中，所述连续铸造时的铸造速度为1.1mpm以上。
12.根据权利要求10所述的制造热轧镀覆钢板的方法，其中，所述热轧钢板的凸度25值为40μm以下。
13.根据权利要求10所述的制造热轧镀覆钢板的方法，其中，所述镀覆为热浸镀锌系，所述方法还包括以下步骤：所述酸洗之后进行镀覆之前，以450～550℃对经过收卷的所述热轧钢板进行加热，然后在500～560℃下进行恒温热处理。
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