JP2882269B2 - 溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ア−ク溶接性に優れ
た引張強さが50kgf/mm2 以下の熱延鋼板およびその製造
方法に関するものである。
た引張強さが50kgf/mm2 以下の熱延鋼板およびその製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、廃棄された食缶および自動車など
の鉄スクラップの量が増加し、製鉄業においては環境問
題対策上、鉄源としてこのような鉄スクラップを使用す
る必要性が高まりつつある。しかしながら、鉄スクラッ
プ中に含有されるCu、Sn、Mo、NiおよびCrなどの所謂ト
ランプエレメントは、Feよりの酸化され難いため、現在
の製鉄プロセスにおいては殆ど除去されず鋼中に残存
し、鋼材の製造性や材質、あるいは表面品質特性に悪影
響を及ぼすことが、例えば、特開平4-162943号公報およ
び特開平4-371528号公報において指摘されている。更
に、トランプエレメントのうち、特に、Snは低融点元素
であるため、ア−ク溶接などの溶融溶接時に凝固割れを
誘発し、溶接性を劣化させることが懸念される。従っ
て、従来技術においては、耐食性、強度および表面特性
の改善を目的として意識的にCu、CrおよびNi等の元素を
有効な元素として添加する技術、例えば、特開平4-3256
57号公報および特開平4-365813号公報に記載されて技術
( 以下、先行技術という) の場合を除けば、本来トラン
プエレメントは一般的には鋼中に含有されておらず、ま
た添加しないものであるので、鉄スクラップの使用には
種々の制約を伴っていた。
の鉄スクラップの量が増加し、製鉄業においては環境問
題対策上、鉄源としてこのような鉄スクラップを使用す
る必要性が高まりつつある。しかしながら、鉄スクラッ
プ中に含有されるCu、Sn、Mo、NiおよびCrなどの所謂ト
ランプエレメントは、Feよりの酸化され難いため、現在
の製鉄プロセスにおいては殆ど除去されず鋼中に残存
し、鋼材の製造性や材質、あるいは表面品質特性に悪影
響を及ぼすことが、例えば、特開平4-162943号公報およ
び特開平4-371528号公報において指摘されている。更
に、トランプエレメントのうち、特に、Snは低融点元素
であるため、ア−ク溶接などの溶融溶接時に凝固割れを
誘発し、溶接性を劣化させることが懸念される。従っ
て、従来技術においては、耐食性、強度および表面特性
の改善を目的として意識的にCu、CrおよびNi等の元素を
有効な元素として添加する技術、例えば、特開平4-3256
57号公報および特開平4-365813号公報に記載されて技術
( 以下、先行技術という) の場合を除けば、本来トラン
プエレメントは一般的には鋼中に含有されておらず、ま
た添加しないものであるので、鉄スクラップの使用には
種々の制約を伴っていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たような環境問題対策上から、食缶および自動車などか
ら発生する、トランプエレメントを含有した鉄スクラッ
プを鉄鋼原料として鉄鋼製品を製造する場合、それによ
って品質が劣化しないようにすることが重要な課題とな
った。
たような環境問題対策上から、食缶および自動車などか
ら発生する、トランプエレメントを含有した鉄スクラッ
プを鉄鋼原料として鉄鋼製品を製造する場合、それによ
って品質が劣化しないようにすることが重要な課題とな
った。
【０００４】従って、この発明の目的は、鋼成分中にト
ランプエレメントを含有した鋼を用いた場合でも、鋼材
の溶融溶接時に凝固割れ等が発生することなく、その溶
接性が劣化しない熱延鋼板およびその製造方法を提供す
ることにある。
ランプエレメントを含有した鋼を用いた場合でも、鋼材
の溶融溶接時に凝固割れ等が発生することなく、その溶
接性が劣化しない熱延鋼板およびその製造方法を提供す
ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
目的を達成するために、トランプエレメントを含有しら
鋼において想定される前記問題点を解決し、特に、ア−
ク溶接をはじめとする溶融溶接性に優れた熱延鋼板を製
造すべく鋭意研究を行ない、下記の知見を得た。
目的を達成するために、トランプエレメントを含有しら
鋼において想定される前記問題点を解決し、特に、ア−
ク溶接をはじめとする溶融溶接性に優れた熱延鋼板を製
造すべく鋭意研究を行ない、下記の知見を得た。
【０００６】前記凝固割れとは、溶接中に発生した応力
が凝固中の溶接金属の破断強さを超える時に発生する割
れのことであり、冶金学的には凝固温度幅（液相線温度
と固相線温度との温度幅）増大させる元素を多く含有す
る鋼において、割れ感受性が高められることが知られて
いる。この凝固温度幅を増大させる元素としては、C、S
、P およびSnなどがあるが、S およびP は凝固温度幅
を増大させるだけでなく、FeP （融点：1190℃）および
FeS （融点：1160℃) などの低融点化合物を形成し、割
れ感受性を高める。そこで、凝固割れ防止策としては、
凝固温度幅を狭くすることを目的として、C 、P および
S の含有量の低減や、低融点化合物の析出を抑制するた
めに、Mnを添加することなどの方策がとられてきた。Mn
を添加するのは、高融点化合物であるMnS （融点：1610
℃）の析出を促進させるためである。
が凝固中の溶接金属の破断強さを超える時に発生する割
れのことであり、冶金学的には凝固温度幅（液相線温度
と固相線温度との温度幅）増大させる元素を多く含有す
る鋼において、割れ感受性が高められることが知られて
いる。この凝固温度幅を増大させる元素としては、C、S
、P およびSnなどがあるが、S およびP は凝固温度幅
を増大させるだけでなく、FeP （融点：1190℃）および
FeS （融点：1160℃) などの低融点化合物を形成し、割
れ感受性を高める。そこで、凝固割れ防止策としては、
凝固温度幅を狭くすることを目的として、C 、P および
S の含有量の低減や、低融点化合物の析出を抑制するた
めに、Mnを添加することなどの方策がとられてきた。Mn
を添加するのは、高融点化合物であるMnS （融点：1610
℃）の析出を促進させるためである。
【０００７】P.W.Jones 等は、Welding Journal 6,1959
において、C ＜0.10wt.%の鋼において、Mn/ S > 22の範
囲内に成分組成を制御することにより、凝固割れが防止
されることを明らかにしているが、本発明者らは、トラ
ンプエレメントであるCuおよびSnが含有された場合に
は、上記の関係式のみでは凝固割れを防止するためには
不十分であることを明らかにした。即ち、C 、S 、P 、
Cu、SnおよびMnの各元素の含有量を種々変化させた鋼板
をア−ク溶接し、凝固割れの発生の有無について試験し
た。その結果を、図１に示した。
において、C ＜0.10wt.%の鋼において、Mn/ S > 22の範
囲内に成分組成を制御することにより、凝固割れが防止
されることを明らかにしているが、本発明者らは、トラ
ンプエレメントであるCuおよびSnが含有された場合に
は、上記の関係式のみでは凝固割れを防止するためには
不十分であることを明らかにした。即ち、C 、S 、P 、
Cu、SnおよびMnの各元素の含有量を種々変化させた鋼板
をア−ク溶接し、凝固割れの発生の有無について試験し
た。その結果を、図１に示した。
【０００８】図１は、C ≦0.15wt.%の鋼において、凝固
割れの発生の有無に及ぼす鋼の成分組成の影響を、鋼の
Mn含有量( wt.%) および2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1
/5)Snによって算出される値( wt.%) で整理したグラフ
である。同図から、鋼の成分組成が、 Mn ／｛2 S ＋(1
/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧15の関係を満たす場合
にのみ、凝固割れが抑制されることが判明した。
割れの発生の有無に及ぼす鋼の成分組成の影響を、鋼の
Mn含有量( wt.%) および2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1
/5)Snによって算出される値( wt.%) で整理したグラフ
である。同図から、鋼の成分組成が、 Mn ／｛2 S ＋(1
/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧15の関係を満たす場合
にのみ、凝固割れが抑制されることが判明した。
【０００９】この発明は、上記知見に基づいて、トラン
プエレメントが含有された鋼材にみられる前記問題点を
解決し、溶接性に優れた引張強さが50kgf/mm2 以下の熱
延鋼板を開発したものであり、その要旨は以下のとおり
である。
プエレメントが含有された鋼材にみられる前記問題点を
解決し、溶接性に優れた引張強さが50kgf/mm2 以下の熱
延鋼板を開発したものであり、その要旨は以下のとおり
である。
【００１０】第１の発明の溶接性に優れた熱延鋼板は、
重量% で、C ： 0.01 〜0.15% 、Si：0.2%以下、Mn：0.
1 〜0.8%、P ：0.04% 以下、S ：0.015%以下、可溶性
アルミニウム(sol.Al) : 0.01 〜0.07% 、N: 0.012% 以下、C
u：0.40% 以下、Sn：0.040%以下、Ni：0.10% 以下、C
r：0.10% 以下、および、Mo：0.10% 以下を含有し、か
つ(1) および(2) 式、 Cu ＋10Sn ≦ 0.40% ───(1) Mn ／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧15 ───(2) の関係を満たし、残部が鉄および上記元素以外の不可避
的な不純物元素からなる化学成分組成を有することに特
徴を有するものである。
重量% で、C ： 0.01 〜0.15% 、Si：0.2%以下、Mn：0.
1 〜0.8%、P ：0.04% 以下、S ：0.015%以下、可溶性
アルミニウム(sol.Al) : 0.01 〜0.07% 、N: 0.012% 以下、C
u：0.40% 以下、Sn：0.040%以下、Ni：0.10% 以下、C
r：0.10% 以下、および、Mo：0.10% 以下を含有し、か
つ(1) および(2) 式、 Cu ＋10Sn ≦ 0.40% ───(1) Mn ／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧15 ───(2) の関係を満たし、残部が鉄および上記元素以外の不可避
的な不純物元素からなる化学成分組成を有することに特
徴を有するものである。
【００１１】第２発明の溶接性に優れた熱延鋼板の製造
方法は、第１発明の化学成分組成を有する鋼を溶製した
後、連続鋳造法によってスラブを鋳造し、次いで前記ス
ラブを1100℃以上の温度に加熱した後、Ａr3変態点−10
0 〜Ａr3変態点＋100 ℃の温度範囲内で仕上げ熱間圧延
を行ない、このようにして得られた鋼帯を500 〜700℃
の温度範囲内で巻き取ることに特徴を有するものであ
る。
方法は、第１発明の化学成分組成を有する鋼を溶製した
後、連続鋳造法によってスラブを鋳造し、次いで前記ス
ラブを1100℃以上の温度に加熱した後、Ａr3変態点−10
0 〜Ａr3変態点＋100 ℃の温度範囲内で仕上げ熱間圧延
を行ない、このようにして得られた鋼帯を500 〜700℃
の温度範囲内で巻き取ることに特徴を有するものであ
る。
【００１２】
【作用】この発明の鋼板の化学成分組成を上述した範囲
内に限定した理由について述べる。 (1) C 、Si、Mn :C 、Si、Mnは鋼の強度を上げる基本的
な元素である。また、C は含有量が0.01% 未満では、２
次加工脆化が生じ易くなり、Mnは含有量が0.1%未満では
鋼板表面に疵が発生し易くなる。一方、C は含有量が0.
15% 超、Siは含有量が0.2%超、Mnは含有量が0.8%超で
は、引張強さを50kgf/mm2 以下にすることができない。
従って、C の含有量は0.01〜0.15% 、Siの含有量は0.2%
以下、Mnの含有量は0.1 〜0.8%の範囲内に限定すべきで
ある。
内に限定した理由について述べる。 (1) C 、Si、Mn :C 、Si、Mnは鋼の強度を上げる基本的
な元素である。また、C は含有量が0.01% 未満では、２
次加工脆化が生じ易くなり、Mnは含有量が0.1%未満では
鋼板表面に疵が発生し易くなる。一方、C は含有量が0.
15% 超、Siは含有量が0.2%超、Mnは含有量が0.8%超で
は、引張強さを50kgf/mm2 以下にすることができない。
従って、C の含有量は0.01〜0.15% 、Siの含有量は0.2%
以下、Mnの含有量は0.1 〜0.8%の範囲内に限定すべきで
ある。
【００１３】(2) S :S は、鋼板の曲げ加工性および伸
びフランジ性等の加工性を高めるために、その含有量が
少ない方が望ましい。S 含有量が0.015%以下の領域にお
いて穴拡げ率は高い値が得られる。その理由は、S 含有
量が0.015%超となると、鋼中のMnS 等の硫化物系介在物
の量が多くなり、鋼板を加工した時の亀裂発生点となる
ためと考えられる。従って、S の含有量は0.015%以下に
限定すべきである。
びフランジ性等の加工性を高めるために、その含有量が
少ない方が望ましい。S 含有量が0.015%以下の領域にお
いて穴拡げ率は高い値が得られる。その理由は、S 含有
量が0.015%超となると、鋼中のMnS 等の硫化物系介在物
の量が多くなり、鋼板を加工した時の亀裂発生点となる
ためと考えられる。従って、S の含有量は0.015%以下に
限定すべきである。
【００１４】(3) P :P は、鋼板のプレス成形後に2 次
加工割れと呼ばれる粒界脆性破壊を生じさせる元素であ
り、その含有量が少ない方が望ましく、P の含有量は0.
04% 以下に限定すべきである。
加工割れと呼ばれる粒界脆性破壊を生じさせる元素であ
り、その含有量が少ない方が望ましく、P の含有量は0.
04% 以下に限定すべきである。
【００１５】(4) N :N は、加工性を高めるためにその
含有量が少ない方が望ましく、その含有量は0.012%以下
に限定すべきである。
含有量が少ない方が望ましく、その含有量は0.012%以下
に限定すべきである。
【００１６】(5) Al :Alは、鋼の脱酸のために有効な元
素であるが、sol.Alの含有量が0.01% 未満ではその効果
が不十分である。一方、その含有量が0.07% 超では脱酸
生成物である介在物の量が増加し、加工性が劣化する。
従って、sol.Alの含有量は0.01〜0.07% の範囲内に限定
すべきである。
素であるが、sol.Alの含有量が0.01% 未満ではその効果
が不十分である。一方、その含有量が0.07% 超では脱酸
生成物である介在物の量が増加し、加工性が劣化する。
従って、sol.Alの含有量は0.01〜0.07% の範囲内に限定
すべきである。
【００１７】(6) Cu :Cuは、トランプエレメントとして
含有される元素である。その含有量が多いとCu疵と呼ば
れる表面疵が発生し、表面品質が劣化する。その含有量
が0.40% 超ではCu疵が発生し易くなる。更に、Cuに加う
るにSnが含有される鋼板においては、Cu富化相にSnが濃
化しそのCu富化相の融点が低下するため、Cuを含有しSn
を含有しない鋼板よりもCu疵が発生し易くなり、大幅に
表面品質が劣化する。従って、Cuの含有量は0.40% 以下
に限定し、しかも、Cu＋10×Sn≦0.40% が満たされるよ
うにCuの含有量を限定すべきである。
含有される元素である。その含有量が多いとCu疵と呼ば
れる表面疵が発生し、表面品質が劣化する。その含有量
が0.40% 超ではCu疵が発生し易くなる。更に、Cuに加う
るにSnが含有される鋼板においては、Cu富化相にSnが濃
化しそのCu富化相の融点が低下するため、Cuを含有しSn
を含有しない鋼板よりもCu疵が発生し易くなり、大幅に
表面品質が劣化する。従って、Cuの含有量は0.40% 以下
に限定し、しかも、Cu＋10×Sn≦0.40% が満たされるよ
うにCuの含有量を限定すべきである。
【００１８】(7) Sn :Snは、トランプエレメントとして
含有される元素である。Snの含有量が0.040%超では表面
品質および加工性が劣化する。更に、Snに加うるにCuが
含有される鋼板においては、上述した現象と同様、Cu富
化相にSnが濃化しそのCu富化相の融点が低下するため、
Snを含有しCuを含有しない鋼板よりもCu疵が発生し易く
なり、大幅に表面品質が劣化する。従って、Snの含有量
は0.040%以下に限定し、しかも、Cu＋10×Sn≦0.40% が
満たされるようにSnの含有量を限定すべきである。
含有される元素である。Snの含有量が0.040%超では表面
品質および加工性が劣化する。更に、Snに加うるにCuが
含有される鋼板においては、上述した現象と同様、Cu富
化相にSnが濃化しそのCu富化相の融点が低下するため、
Snを含有しCuを含有しない鋼板よりもCu疵が発生し易く
なり、大幅に表面品質が劣化する。従って、Snの含有量
は0.040%以下に限定し、しかも、Cu＋10×Sn≦0.40% が
満たされるようにSnの含有量を限定すべきである。
【００１９】(8) Ni :Niは、トランプエレメントとして
含有される元素である。しかしながら、Cu疵発生の防止
に有効なので適正量以内含有されることが望ましい。即
ち、Niは焼入性の向上に有効である。しかしながら、そ
の含有量が0.10% 超では強度が増加し加工性が劣化す
る。従って、Niの含有量は0.10% 以下に限定すべきであ
る。
含有される元素である。しかしながら、Cu疵発生の防止
に有効なので適正量以内含有されることが望ましい。即
ち、Niは焼入性の向上に有効である。しかしながら、そ
の含有量が0.10% 超では強度が増加し加工性が劣化す
る。従って、Niの含有量は0.10% 以下に限定すべきであ
る。
【００２０】(9) Cr、Mo :CrおよびMoは、トランプエレ
メントとして含有される元素である。いずれもその含有
量が0.10% 超では強度上昇により加工性が劣化し、ま
た、亜鉛めっき層の密着性を劣化させる。従って、Crお
よびMoの含有量はいずれも、0.10% 以下に限定すべきで
ある。
メントとして含有される元素である。いずれもその含有
量が0.10% 超では強度上昇により加工性が劣化し、ま
た、亜鉛めっき層の密着性を劣化させる。従って、Crお
よびMoの含有量はいずれも、0.10% 以下に限定すべきで
ある。
【００２１】(10) Mn 、S 、P 、CuおよびSnの各含有量
間の関係:前述したように、鋼材の溶融溶接時に凝固割
れ等が発生することなく、その溶接性が劣化しないよう
にするために、 Mn 、S 、P 、CuおよびSnの各含有量
は、Mn ／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧1
5の関係を満たすべきである。
間の関係:前述したように、鋼材の溶融溶接時に凝固割
れ等が発生することなく、その溶接性が劣化しないよう
にするために、 Mn 、S 、P 、CuおよびSnの各含有量
は、Mn ／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧1
5の関係を満たすべきである。
【００２２】次に、この発明の鋼板の製造方法を上述し
た条件の範囲内に限定した理由について述べる。鋼の溶
解および精錬については、転炉法または電気炉法のいず
れの製法によってもよく、また、スラブの製造について
は、その品質上、歩留上および生産能率上等の有利性か
ら連続鋳造法によってスラブを鋳造する。
た条件の範囲内に限定した理由について述べる。鋼の溶
解および精錬については、転炉法または電気炉法のいず
れの製法によってもよく、また、スラブの製造について
は、その品質上、歩留上および生産能率上等の有利性か
ら連続鋳造法によってスラブを鋳造する。
【００２３】スラブの加熱温度については、常法の1100
℃以上であればよい。熱間圧延の仕上温度については、
仕上温度がＡr3変態点−100 ℃未満の温度では、鋼板の
フェライト粒に歪みが加わり、混粒組織となり延性が劣
化する。一方、仕上温度がＡr3変態点＋100 ℃超では、
設備能力上圧延することが困難となり、また、熱間圧延
過程で生成するスケ−ルにより鋼板表面の品質が劣化す
る。従って、熱間圧延の仕上温度は、Ａr3変態点−100
〜Ａr3変態点＋100 ℃の範囲内に限定すべきである。巻
取温度は常法の500 〜700 ℃の温度範囲内に限定すべき
である。
℃以上であればよい。熱間圧延の仕上温度については、
仕上温度がＡr3変態点−100 ℃未満の温度では、鋼板の
フェライト粒に歪みが加わり、混粒組織となり延性が劣
化する。一方、仕上温度がＡr3変態点＋100 ℃超では、
設備能力上圧延することが困難となり、また、熱間圧延
過程で生成するスケ−ルにより鋼板表面の品質が劣化す
る。従って、熱間圧延の仕上温度は、Ａr3変態点−100
〜Ａr3変態点＋100 ℃の範囲内に限定すべきである。巻
取温度は常法の500 〜700 ℃の温度範囲内に限定すべき
である。
【００２４】
【実施例】次に、この発明を実施例により、比較例と対
比しながら説明する。表1 に示した、この発明の範囲内
の化学成分組成を有する本発明例No.1〜9 、および、比
較例No.2、並びに、少なくとも1 つの元素がこの発明の
範囲外の化学成分組成を有する比較例No.1および3 〜9
の鋼を電気炉にて溶製し、次いで連続鋳造法によってス
ラブを鋳造した。次いで、表2 に示したように、本発明
例No.1〜9 、および、比較例No.3〜7 および9 のスラブ
に対してはこの発明の範囲内の製造条件で、また、比較
例No.1、2 および8 のスラブに対してはこの発明の範囲
外の製造条件で熱間圧延を施し、板厚3.2 mmの熱延鋼帯
を調製し、このようにして得られた熱延鋼帯に対して1%
の調質圧延を施すことによって熱延鋼板を製造した。
比しながら説明する。表1 に示した、この発明の範囲内
の化学成分組成を有する本発明例No.1〜9 、および、比
較例No.2、並びに、少なくとも1 つの元素がこの発明の
範囲外の化学成分組成を有する比較例No.1および3 〜9
の鋼を電気炉にて溶製し、次いで連続鋳造法によってス
ラブを鋳造した。次いで、表2 に示したように、本発明
例No.1〜9 、および、比較例No.3〜7 および9 のスラブ
に対してはこの発明の範囲内の製造条件で、また、比較
例No.1、2 および8 のスラブに対してはこの発明の範囲
外の製造条件で熱間圧延を施し、板厚3.2 mmの熱延鋼帯
を調製し、このようにして得られた熱延鋼帯に対して1%
の調質圧延を施すことによって熱延鋼板を製造した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】上記のようにして製造された熱延鋼板から
試験材を採取し、JIS5号試験片による引張試験、およ
び、ア−ク溶接試験を行なった。ア−ク溶接試験は、溶
接法がＴＩＧ溶接法、溶接入熱が230A-23V、そして、溶
接速度が130cm/min の条件で重ね継手を作製して実施し
た。そして、溶接性については、溶接ビ−ド部の目視に
よる外観検査、および、ミクロ組織検査により、凝固割
れの発生の有無を調査し、割れ発生有りを×印、割れ発
生無しを○印とした。また、表面品質については、熱延
鋼板の表面疵発生の有無を調査し、表面疵発生有りを×
印、表面疵発生無しを○印とした。以上の試験結果を、
表２に併記した。
試験材を採取し、JIS5号試験片による引張試験、およ
び、ア−ク溶接試験を行なった。ア−ク溶接試験は、溶
接法がＴＩＧ溶接法、溶接入熱が230A-23V、そして、溶
接速度が130cm/min の条件で重ね継手を作製して実施し
た。そして、溶接性については、溶接ビ−ド部の目視に
よる外観検査、および、ミクロ組織検査により、凝固割
れの発生の有無を調査し、割れ発生有りを×印、割れ発
生無しを○印とした。また、表面品質については、熱延
鋼板の表面疵発生の有無を調査し、表面疵発生有りを×
印、表面疵発生無しを○印とした。以上の試験結果を、
表２に併記した。
【００２８】表１および２から下記事項が明らかとなっ
た。比較例No.1および2 では、仕上圧延温度がこの発明
の範囲外の低い温度であったため、ミクロ組織がフェラ
イト混粒組織となり延性が大幅に劣化した。
た。比較例No.1および2 では、仕上圧延温度がこの発明
の範囲外の低い温度であったため、ミクロ組織がフェラ
イト混粒組織となり延性が大幅に劣化した。
【００２９】比較例No.1、3 、4 、5 、6 、8 および9
では、Mn／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝の
値が、この発明の範囲外の低い値であったため、溶接凝
固割れが発生し、溶接性が劣化した。
では、Mn／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝の
値が、この発明の範囲外の低い値であったため、溶接凝
固割れが発生し、溶接性が劣化した。
【００３０】比較例No.3、4 、6 、8 および9 は、Cu、
Snの含有量が過多であったため熱延鋼板に表面疵が発生
し、表面品質が劣化した。比較例No.7はMn含有量が、ま
た、比較例No.9はC 含有量がそれぞれこの発明の範囲を
超えて多かったため、引張強さが50kgf/mm2 超となり、
この発明の目標範囲を外れた。
Snの含有量が過多であったため熱延鋼板に表面疵が発生
し、表面品質が劣化した。比較例No.7はMn含有量が、ま
た、比較例No.9はC 含有量がそれぞれこの発明の範囲を
超えて多かったため、引張強さが50kgf/mm2 超となり、
この発明の目標範囲を外れた。
【００３１】これに対して、鋼の化学成分組成および製
造条件がこの発明の範囲内である本発明例No.1から12は
いずれも、溶接凝固割れおよび鋼板の表面疵の発生は無
く、機械的性質についても良好な結果が得られた。
造条件がこの発明の範囲内である本発明例No.1から12は
いずれも、溶接凝固割れおよび鋼板の表面疵の発生は無
く、機械的性質についても良好な結果が得られた。
【００３２】以上のように、鋼の化学成分組成および製
造条件について、そのうち1 つでもこの発明の範囲外で
ある熱延鋼板は、溶接性、表面品質または機械的性質に
おいて劣化したのに対し、すべての条件がこの発明の範
囲内である熱延鋼板は、溶接性、表面品質および機械的
性質のいずれにおいても優れていた。
造条件について、そのうち1 つでもこの発明の範囲外で
ある熱延鋼板は、溶接性、表面品質または機械的性質に
おいて劣化したのに対し、すべての条件がこの発明の範
囲内である熱延鋼板は、溶接性、表面品質および機械的
性質のいずれにおいても優れていた。
【００３３】
【発明の効果】従来トランプエレメントを含有した鉄ス
クラップを鉄鋼原料として製造する場合、鋼中に残存し
て含有されるトランプエレメントのために鋼材の溶接性
あるいは表面性状が劣化した。そのため、鉄スクラップ
の使用には種々の制約を伴っていた。しかしながら、こ
の発明は、上述したように構成されているので、トラン
プエレメントを含有した鋼を用いた場合でも、製品の表
面品質等を損なうことなく、引張強さが50kgf/mm2 以下
であって溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を
提供することができる、工業上有益な効果をもたらすこ
とができる。
クラップを鉄鋼原料として製造する場合、鋼中に残存し
て含有されるトランプエレメントのために鋼材の溶接性
あるいは表面性状が劣化した。そのため、鉄スクラップ
の使用には種々の制約を伴っていた。しかしながら、こ
の発明は、上述したように構成されているので、トラン
プエレメントを含有した鋼を用いた場合でも、製品の表
面品質等を損なうことなく、引張強さが50kgf/mm2 以下
であって溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を
提供することができる、工業上有益な効果をもたらすこ
とができる。
【図１】C ≦0.15wt.%の鋼における、凝固割れの発生の
有無に及ぼす鋼の成分組成の影響を、鋼のMn含有量( w
t.%) および2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5)Sn によ
って算出される値( wt.%) で整理したグラフである。
有無に及ぼす鋼の成分組成の影響を、鋼のMn含有量( w
t.%) および2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5)Sn によ
って算出される値( wt.%) で整理したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/00 - 8/02
Claims (2)
- 【請求項１】 重量% で、 炭素(C) ： 0.01 〜0.15% 、 シリコン(Si) ： 0.2% 以下、 マンガン(Mn) ： 0.1〜0.8%、 燐(P) ： 0.04% 以下、 硫黄(S) ： 0.015% 以下、 可溶性アルミニウム(sol.Al) : 0.01 〜0.07% 、 窒素(N) : 0.012% 以下、 銅(Cu) ： 0.40% 以下、 錫(Sn) ： 0.040% 以下、 ニッケル(Ni) ： 0.10% 以下、 クロム(Cr) ： 0.10% 以下、および、 モリブデン(Mo)： 0.10% 以下、 を含有し、かつ下記(1) および(2) 式、 Cu ＋10Sn ≦ 0.40% ───(1) Mn ／｛2 S ＋(1/3) P ＋(1/15)Cu＋(1/5) Sn｝≧15 ───(2) の関係を満たし、残部が鉄および上記元素以外の不可避
的な不純物元素からなる化学成分組成を有することを特
徴とする、溶接性に優れた熱延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１に記載の化学成分組成を有する
鋼を溶製した後、連続鋳造法によってスラブを鋳造し、
次いで前記スラブを1100℃以上の温度に加熱した後、Ａ
r3変態点−100 〜Ａr3変態点＋100 ℃の温度範囲内で仕
上げ熱間圧延を行ない、このようにして得られた鋼帯を
500 〜700 ℃の温度範囲内で巻き取ることを特徴とす
る、溶接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33938693A JP2882269B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | 溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33938693A JP2882269B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | 溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07157840A JPH07157840A (ja) | 1995-06-20 |
| JP2882269B2 true JP2882269B2 (ja) | 1999-04-12 |
Family
ID=18326982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33938693A Expired - Fee Related JP2882269B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | 溶接性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2882269B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101604145B (zh) * | 2009-06-26 | 2011-02-02 | 东北大学 | 炼钢-连铸-热轧生产计划一体化仿真系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101746995B1 (ko) | 2015-12-24 | 2017-06-28 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 열연도금강판 및 그 제조방법 |
-
1993
- 1993-12-03 JP JP33938693A patent/JP2882269B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101604145B (zh) * | 2009-06-26 | 2011-02-02 | 东北大学 | 炼钢-连铸-热轧生产计划一体化仿真系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07157840A (ja) | 1995-06-20 |
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