CN108222006B - 一种广场地下连续墙施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种广场地下连续墙施工方法，包括：钢筋笼吊装步骤及反力箱吊装步骤；钢筋笼吊装步骤包括：进行横向吊点设置及纵向吊点设置；判断所述钢筋笼是否满足吊装需求；地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算；进行履带吊稳定性验算；采用单吊机或双吊机进行钢筋笼的安装；反力箱吊装步骤包括：进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算；根据槽段深度进行反力箱的分节配置；进行反力箱的安装；反力箱起拔步骤。利用本发明，可以对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工，解决现有技术不能对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工的问题。

Description

一种广场地下连续墙施工方法

技术领域

本发明涉及地下墙施工技术，特别是关于一种广场地下连续墙施工方法。

背景技术

现有地下连续墙施工技术日渐成熟，对于长度较短、重量较轻的钢筋笼及反力箱，利用现有的地下连续墙施工技术能够很好的进行吊装。然而对于长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱，却无法进行施工。

发明内容

本发明实施例提供了一种广场地下连续墙施工方法，以进行长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱的吊装。

为了实现上述目的，本发明实施例提供了一种广场地下连续墙施工方法，包括：钢筋笼吊装步骤及反力箱吊装步骤；

所述钢筋笼吊装步骤包括：

根据钢筋笼的长度、钢筋笼截面尺寸、钢筋笼的总重及钢筋笼的力矩四者至少之一进行横向吊点设置及纵向吊点设置；

根据起重机的重量、所述钢筋笼的重量及索具的重量判断所述钢筋笼是否满足吊装需求；

根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载、吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算；

根据由地面倾斜导致的倾覆力矩、风荷载产生的倾覆力矩、由钢筋笼产生的倾覆力矩及力矩抗倾覆值进行履带吊稳定性验算；

采用单吊机或双吊机进行钢筋笼的安装；

所述反力箱吊装步骤包括：

根据反力箱重量、索具重量及起重机重量进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算；

根据槽段深度进行反力箱的分节配置；

进行反力箱的安装：当下一节反力箱下至端部时，在端部扁担孔内插入铁扁担，搁置在横跨导墙的钢垫箱上，然后吊车松钩卸除所述下一节反力箱上的吊装钢丝绳，吊入上一节反力箱同所述上一节反力箱连接，控制吊车起钩设定距离后，拔出插在反力箱内的搁置铁扁担，控制吊车继续下放安装反力箱直至端部；

反力箱起拔步骤：利用千斤顶先顶拔松动，然后利用千斤顶继续往上顶拔，反力箱顶拔过程中控制吊车随千斤顶顶拔高度及时牵引收紧同反力箱连接的钢丝绳；待反力箱的分节长度达到可拆卸的高度后，敲出反力箱连接部位的插销。

在一实施例中，根据钢筋笼的长度、钢筋笼截面尺寸、钢筋笼的总重及钢筋笼的力矩四者至少之一进行横向吊点设置及纵向吊点设置，包括：

根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心；

根据所述重心设置多个横向吊点设置及纵向吊点设置。

在一实施例中，所述钢筋笼为L型，根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心，包括：

确定L型钢筋笼的竖向重心及横向；

根据所述竖向重心及横向重心确定所述L型钢筋笼的重心。

在一实施例中，对于采用单个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q1+Q2)×a＜Q×k

其中，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，a为动载系数，k为同步系数，Q为起重机的重量。

在一实施例中，对于采用两个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q主+Q辅)×k≥Q1+Q2

其中，Q主为主吊机的重量，Q辅为副吊机的重量，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，a为动载系数，k为同步系数。

在一实施例中，根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载、吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算，包括：根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载及履带面积计算吊装所述钢筋笼时对地面荷载；根据吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算。

在一实施例中，根据反力箱重量、索具重量及起重机重量进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算，包括：通过下述表达式判断所述反力箱释放满足吊装要求：

(Q3+Q4)×a＜Q×k

其中，Q3为反力箱重量，Q4为索具重量，a为动载系数，k为同步系数。

在一实施例中，所述钢筋笼吊装步骤还包括：

根据所述钢筋笼的重量、破段拉力总和、不均匀系数、安全系数计算索具钢丝绳的承载能力；

扁担上部钢丝绳强度验算；

根据吊点钢筋截面积、整体钢筋笼重量、钢筋笼主吊点个数取及钢筋抗拉强度设计值进行吊攀验算；

进行吊点卸扣计算；

进行吊点焊接处验算；

进行滑车计算；

进行扁担梁稳定性计算。

利用本发明，利用本发明，可以对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工，解决现有技术不能对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工的问题。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例的广场地下连续墙施工方法流程图；

图2为本发明实施例的钢筋笼吊装方法流程图；

图3为本发明一实施例的安装流程图；

图4为本发明实施例的双吊机钢筋笼翻身示意图；

图5本发明实施例的副吊机与钢筋笼分离示意图；

图6本发明实施例的钢筋笼吊装入槽侧视图；

图7为本发明一实施例的钢筋笼吊装流程图；

图8为本发明实施例的反力箱吊装流程图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

图1为本发明实施例的广场地下连续墙施工方法流程图，如图1所示，该广场地下连续墙施工方法包括：

S1，钢筋笼吊装步骤；

S2，反力箱吊装步骤。

本发明采用整体吊装、整体回直、一次入槽的施工方法，采取可靠有效的吊装施工方案，即理论计算满足要求和吊装方案满足安全施工要求。

钢筋笼吊装时，一般需要先进行吊点设置，吊装需求判断，施工道路地面承载验算，履带吊稳定性验算等操作，然后进行进行钢筋笼的安装。

一实施例中，如图2所示，所述钢筋笼吊装步骤包括：

S210，根据钢筋笼的长度、钢筋笼截面尺寸、钢筋笼的总重及钢筋笼的力矩四者至少之一进行横向吊点设置及纵向吊点设置。

一实施例中，可以先根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心，然后根据所述重心设置多个横向吊点设置及纵向吊点设置。

钢筋笼横向吊点可以设置为：设钢筋笼宽度为L，吊点按0.207L、0.586L、0.207L位置。

钢筋笼纵向吊点可以设置为：钢筋笼纵向吊点设置十二点。(钢筋笼重66.7t，笼长46.47m)。

下面以几个例子说明长方体型钢筋笼重心计算方法：

1)钢筋笼长度46.47m槽段：M总(力矩)＝1816210Kg.m(计算过程见下表1)、G总＝66746.8Kg，重心距笼顶i＝M总/G总＝27.2m。

46.47m长的钢筋笼吊点位置为：笼顶下1m+10m+9.0m+5.47m+9m+9+3m。

表1

2)钢筋笼长度44.67m槽段：M总＝1601441Kg.m(计算过程见下表2)、G总＝58071Kg，重心距笼顶i＝M总/G总＝27.58m。

44.67m长的钢筋笼吊点位置为：笼顶下1m+10m+9.0m+3.67m+9m+9+3m。

表2

3)钢筋笼长度43.47m槽段：M总＝1579215.7Kg.m(计算过程见下表3)、G总＝58725.7Kg，重心距笼顶i＝M总/G总＝26.9m。

43.47m长的钢筋笼吊点位置为：笼顶下1m+9m+9.0m+3.47m+9m+9+3m。

表3

对于L型钢筋笼，根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心时，一实施例中，可以先确定L型钢筋笼的竖向重心及横向，然后根据所述竖向重心及横向重心确定所述L型钢筋笼的重心。下面以几个例子说明L型钢筋笼横向重心：

具体实施时，可以根据钢筋笼截面尺寸确定钢筋笼横向重心位置，L型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A部分和钢筋笼B部分，假设(Xa，Ya)和(Xb，Yb)分别是A部分和B部分的重心坐标，(Xm,Ym)是钢筋笼的重心坐标。

假设：钢筋笼横断面均匀分布在钢筋笼横断面S内。

Sa＝1.25*1.08＝1.35m2，Sb＝3.18*1.08＝3.43m²

∑Mx＝1.25*(1.08+0.1.25/2)+3.18*0.54＝3.85m

∑My＝1.25*0.54+(3.18*3.18/2)＝5.73m

Xm＝∑Mx/(Sa+Sb)＝3.85/(1.35+3.43)＝0.805m

Ym＝∑Mx/(Sa+Sb)＝5.73/(1.35+3.43)＝1.199m。

S220，根据起重机的重量、所述钢筋笼的重量及索具的重量判断所述钢筋笼是否满足吊装需求。

钢筋笼分为单起重机吊装及两个起重机吊装两种方式，采用单个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q1+Q2)×a＜Q×k

其中，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，a为动载系数，k为同步系数，Q为起重机的重量。

本发明以5.5m宽槽段钢筋笼重量吊装验算为例进行说明，该例中，假设笼长46.47m，重量为66.7吨。

此时，(Q1+Q2)×a＝(Q1+Q2)×1.3＝(66.7+3)×1.3＝90.6t＜Q主×0.8＝95.2t，满足要求。

上述采用单起重机(例如选用SCC1500型150T履带吊车)进行吊装验算时，按承受钢筋笼重量的1.3倍考虑，即a取值为1.3。

一实施例中，本发明采用双机抬吊十二点吊装、整体回直入槽的吊装方案。主吊选用德马格CC2200型350吨履带吊，副机选用SCC1500型150T履带吊车。对于采用两个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q主+Q辅)×k≥Q1+Q2

其中，Q主为主吊机的重量，Q辅为副吊机的重量，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，k为同步系数。

此时，(Q主+Q辅)×k＝(119t+64.5t)×0.8＝146.8t＞(Q1+Q2)＝69.7t，满足要求，同步系数取取0.8。

吊装高度H＝2.315+72×sin(75～77)-6＝66.875m

H-h1＝66.875m-3m＝63.875m>46.47m，满足要求。

其中，起重臂铰轴离地面高度取2.315m，起重臂长度取72m，起重臂水平角，取75°～77°，吊钩离臂杆顶端滑轮中心距离取4-6m，索具高度取3m。

S230，根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载、吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算。

一实施例中，可以先根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载及履带面积计算吊装所述钢筋笼时对地面荷载，然后根据吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算。

本发明具体实施时，可以沿地下墙修砌宽12m，厚0.3m(下铺Φ16@250双层双向钢筋网片)砼路面，以作为运输车辆、混凝土车进出通道，以及供320t起吊设备组装、拆卸、行走和吊装钢筋笼之用。

具体地，可以取地基承载能力0.8kg/cm²

吊机未负荷时对地面荷载为：Q1＝0.86kg/cm²

履带面积为：120×1025×2＝246000cm²

地面增加荷载为：66700kg/246000cm²＝0.271

因此，吊装钢筋笼时对地面荷载为：Q2＝0.271+0.86＝1.131

考虑荷载对地面的扩散效应，取混凝土路面厚度为30cm，则：

施工道路地面承载重量q＝Q2×b/(b+0.6)＝1.131×1.1/(1.1+0.6)＝0.732kg/cm²

<0.8kg/cm²，故地基承载能力符合钢筋笼吊装要求。

S240，根据由地面倾斜导致的倾覆力矩、风荷载产生的倾覆力矩、由钢筋笼产生的倾覆力矩及力矩抗倾覆值进行履带吊稳定性验算。

具体实施时，可以采用CC2200型350吨履带吊，起重机杆长72m，工作半径14m，最大吊重为119吨。

则：履带吊提供的最大倾覆力矩为：

M_抗倾覆＝119*(14-3.025-1.2/2)＝1234.625t·m

地面坡度例如为2％

tgβ＝2％

β＝1.46°＝0.02rad

则2％坡度导致的扒杆顶水平位移为：

L1+L2＝72+3/sin76°＝75.06m

△L＝(L1+L2)β＝75.06*0.02＝1.501m

由地面倾斜导致的倾覆力矩为：

M1＝1.501*66.7＝100.12t·m

以抗五级风(包括五级风)进行计算，查风压表可知，五级风风速V＝38km/h,风压7.16kg/m²,

钢筋笼抗风系数∮＝An/A＝79.61m²/132.89m²＝0.6

体型系数为：

μ＝∮μs＝0.6*1.3＝0.78

则风荷载F_风＝7.16kg/m2*132.89m2*0.78＝742.2kg＝0.742t

故风荷载产生的倾覆力矩为：

M2＝0.742*(24.735+1.5)＝19.5t·m

由钢筋笼产生的倾覆力矩为：

M3＝66.7*(14-3.025-1.2/2)＝692t·m

总力矩∑M_倾覆＝M1+M2+M3＝100.12+19.5+692＝811.62t·m，小于M抗倾覆＝1234.625t·m，故履带吊稳定性满足要求。

S250，采用单吊机或双吊机进行钢筋笼的安装。

进行完成S201至S250的计算之后，如果均满足相应的参数要求，就可以进行钢筋笼的安装，本发明以两个起重机吊装为例进行说明，空中回直。以350T作为主吊，一台150T履带吊机作副吊机。起吊时必须使吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡。主吊机用(25.5m+13m)长的钢丝绳，副吊机用25.5m长的钢丝绳。

如图3所示，安装步骤包括：

S31：将350T、150T两吊机(起重机)转移到起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣。

S32：检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。

S33：钢筋笼吊至离地面0.3m～0.5m后，检查钢筋笼是否平稳后350T起钩，根据钢筋笼尾部距地面距离，随时指挥副吊机配合起钩。

S34：钢筋笼吊起后，150T吊机向左(或向右)侧旋转、350T吊机顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。图4为双吊机钢筋笼翻身示意图。

S35：起重工指挥卸除钢筋笼上150T吊机吊钩上的吊装扁担，如图5所示。

S36：指挥350T吊机吊笼入槽、定位，吊机走行应平稳，钢筋笼上拉牵引绳,下放时不得强行入槽，如图6所示。

一实施例中，如图7所示，钢筋笼吊装步骤还包括：

S71：根据所述钢筋笼的重量、破段拉力总和、不均匀系数、安全系数计算索具钢丝绳的承载能力。

一实施例中，吊装索具采用52mm钢丝绳在抗拉公倾强度1400MPa时破段拉力总和为1405kN，取其不均匀系数为0.85，安全系数为6，则单根钢丝绳容许拉力为：

S＝0.85×1405/6＝199.04kN

四股钢丝绳股组成的滑轮组主吊的容许起吊拉力为：199.04×4＝796.16kN＝79.6t

按主吊机最大承受1倍钢筋笼重量考虑，则钢丝绳需承受的钢筋笼重量为：

66.7×1＝66.7t＜79.6t，符合钢筋笼吊装的需要。

考虑钢丝绳在吊装过程中角度的影响，单根钢丝绳间的夹角不能大于90°。卡环可以采用25t卡环，牢固卡放在钢筋笼吊点上。

S72：扁担上部钢丝绳强度验算。

扁担上部钢丝绳采用4根直径52mm，主吊夹角70°，副吊夹角60°。

①350T吊机作为主吊

T3＝66.7t/4＝16.675T(4根直径52mm)

T3绳＝16.675t/sin80°＝17.01T＜容许拉力33.45t(满足安全系数K下容许拉力要求)

②150T吊机作为主吊

T4＝66.7t*80％/4＝13.34T

T4绳＝13.34t/sin60°＝15.4T＜容许拉力33.45t(满足安全系数K下容许拉力要求)。

S73：根据吊点钢筋截面积、整体钢筋笼重量、钢筋笼主吊点个数取及钢筋抗拉强度设计值进行吊攀验算。

钢筋笼上吊攀(采用一级钢)验算As＝K×G/(n×2×f_c)×sinα

As为吊点钢筋截面积(cm²)；

K为安全系数取2.2；

G为整体钢筋笼重量66700kg；

α90度；

n钢筋笼主吊点个数取6；钢筋笼辅吊点个数取6；

f_c钢筋抗拉强度设计值：一级钢2100kg/cm²，二级钢3000kg/cm^2；

钢筋笼吊筋：As＝2.2×66700/(6×2×2100)×sin90°＝5.823cm²

取钢筋D＝4.0cm，横截面A₁＝12.57cm²＞5.823cm²，符合要求。

综上可知，本工程钢筋笼吊攀钢筋取φ40。

S74：进行吊点卸扣计算。

由钢筋笼抬吊过程可知，当钢筋笼完全竖起时，对主吊卸扣来说为最不利情况，此时由4只卸扣共同承担整幅钢筋笼重量。

因此本方案对各吊点处采用25t卸扣，钢筋笼起吊时主吊卸扣为25t×6＝130t＞77t，完全满足起吊安全要求。

S75：进行吊点焊接处验算。

根据《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2003)中规定：在焊接接头中，荷载施加于接头的力不是由与钢筋等截面的焊缝金属抗拉力所承受，而是由焊接金属抗剪力承受。焊缝金属抗剪力等于焊缝剪切面积乘以抗剪强度。熔敷金属的抗剪强度为钢筋抗拉强度的0.85倍，焊缝金属的抗剪强度为熔敷金属抗拉强度的0.6倍。

考虑主吊承受整个钢筋笼的重量，所以计算主吊机各吊点焊接金属受力情况，若主吊焊接金属强度能够满足要求，则副吊机亦能满足要求。

主吊各吊点采用HPB235Φ40圆钢，焊接采用单面搭接焊，焊条采用E4303型。

钢筋抗拉力：π×20²×370＝464.7KN(370为HPB235钢筋抗拉强度)。

焊缝剪切面积：长按10d计，400mm；厚0.3d，12mm；焊缝面积：1×400×12＝4800mm²。

焊接金属抗剪力：4800×120＝576KN。

焊接金属抗剪力与钢筋抗拉力之比为576/464.7＝1.24。

故焊接金属抗剪力能完全满足要求。

S76：进行滑车计算。

主吊机滑车拟使用定制的50吨单轮滑车2个：500×2＝1000KN＞667KN，满足要求。

2、副吊机滑车拟使用50吨单轮滑车2个：500×2＝1000KN＞667KN，满足要求。

S77：进行扁担梁稳定性计算。

铁扁担采用40mm厚钢板焊接成十字型，两侧加径25mm钢板，高度500mm，中翼宽度300mm，截面积A＝265cm²。

根据计算：I_x＝42020.8cm⁴

I_y＝5878.5cm⁴

截面模量

旋转半径：

扁担长细比计算：

满足要求。

满足要求。

铁扁担内力计算：

考虑附加系数1.2，铁扁担上部钢丝绳夹角60度。

N＝1.2Q₁COS60＝1.2×30.6×COS60＝183.6KN。

自重线荷载：g＝537.7×9.8/2.5＝2107.78N/m≈2.108N/mm。

铁扁担自重产生的弯矩：

侧弯矩

铁扁担稳定性计算：

λ_x＝17.1，查钢结构设计规范得：ψ＝0.974，β_ty＝1.0，β_mx＝1.0，

弹性模量E＝2.06×10¹¹mm³

＜[f]＝215N/mm²满足要求。

对于拐角幅及特殊幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形。

吊装的钢筋笼需要通过焊接，焊接的要求如下：

钢筋笼吊点：钢筋笼吊环采用φ40圆钢，弯曲成U型，满焊于桁架上，吊环焊缝长度应大于等于400mm，焊缝宽度应大于32mm。吊环前后应采用八字铁加固，顶牢，吊环应紧靠水平桁架，不得有空隙。

钢筋笼点焊要求：钢筋笼四周主筋与水平筋焊接采用100％点焊，纵向桁架、水平桁架采用200％点焊，吊点中心上下1m范围内水平筋与主筋(含加固筋)焊接采用100％点焊，其余部分按50％间隔点焊。封头筋同水平筋焊接采用上三点，下两点的方式焊接。封头筋中部的腰筋采用100％点焊，腰筋接头部位采用满焊时，焊缝长度为10d，采用点焊时，搭接长度为35d。挂钩筋应上下点焊牢固。焊接异形钢筋笼时，直立面应全部100％点焊。

吊装的纵、横向桁架腹杆筋(八字铁)采用25的螺纹钢，钢筋笼5m以上设置四榀纵向桁架，5m以下设置三榀纵向桁架，纵向主桁架设置成X+W型，纵向中部桁架设置成X型。水平桁架沿钢筋笼长度方向间隔3m设置一道(严禁大于3m)，呈X型布置，导管仓内，吊点处应加焊八字铁。八字铁焊缝长度应不少于130mm，焊缝应连续、饱满，焊缝宽度不小于22mm。

钢筋笼制作应符合以下要求：主筋间距±10mm，水平筋间距±20mm，钢筋笼长度±50mm，钢筋笼宽度±20mm，钢筋笼厚度0～-10mm，预埋件中心位置≤20mm，接驳器标高误差+10mm。

本发明地墙连接采用了十字钢板接头施工工艺(十字刚板接头通过先行幅钢筋笼伸出一定长度的钢板到下一幅墙中能够承受一定的竖向剪力、水平拉力以及止水的作用，为了防止当前施工槽段的混凝土绕流到邻接槽段，通常采用在十字钢板两边安装止浆铁皮的办法来防止混凝土绕流，在十字钢板的背侧，通常采用反力箱来承受混凝土的侧向压力)，砼浇筑前，接头部位需安装A型、B型两块反力箱。一实施例中，反力箱配置长度共三种长度，分别为20m、8m、6m，反力箱采用30mm厚钢板焊接而成，其重量每延米重1t，反力箱安装采用350t吨履带吊分节安装入槽，待砼终凝后，利用200t千斤顶顶拔，350t吊车配合吊出。

如图8所示，一实施例，图1所示的反力箱吊装步骤包括：

S81：根据反力箱重量、索具重量及起重机重量进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算。

一实施例中，反力箱以累计长度52m进行吊装验算，其重量为52吨。

对于单机(350T)吊装时，可以通过下述表达式判断所述反力箱释放满足吊装要求：

其中，Q3为反力箱重量，Q4为索具重量，a为动载系数，k为同步系数，Q为起重机的起重量。

具体地，(Q1+Q2)×1.3＝(52+0.2)×1.3＝67.9t＜Q×0.8＝95.2，满足要求。此时，动载系数a取1.3，Q取119t(臂长72m，回转半径14m)。

吊装钢丝绳计算时，吊装索具采用两股直径56mm钢丝绳，在抗拉公倾强度1400MPa时破段拉力总和为1405kN，安全系数为6，单根钢丝绳容许拉力为：39.17t

则两股钢丝绳股的容许起吊拉力为：39.17×2＝78.34t

按吊装过程钢丝绳最大承受1.3倍反力箱重量考虑，则钢丝绳需承受的重量为：

52×1.3＝67.6t＜78.34t，符合反力箱吊装的需要。

考虑钢丝绳在吊装过程中角度的影响，单根钢丝绳间的夹角不能大于90°。

一实施例中，本发明还可以进行吊点卸扣计算。

反力箱吊装采用2只35t卸扣，反力箱起吊时吊点卸扣为35t×2＝70t＞52t，满足起吊安全要求。

S82：根据槽段深度进行反力箱的分节配置。

一实施例中，地下连续墙深度共分为47m、45.2m、44m三种，由于槽段深度深浅不一，为了有效确保地墙接头部位反力箱能准确插入槽底和减少露出地面部分的高度，同时结合反力箱的实际节长(20m、8m、6m)，各深度槽段施工时，反力箱安装时按下表4进行配置：

S83：进行反力箱的安装。

钢筋笼安放完毕后，应立即安装墙端反力箱。反力箱安装采用350t履带吊逐节依次垂直吊入槽内。

由于反力箱系分节连接安装，所以当下一节反力箱下至端部时，在端部扁担孔内插入铁扁担，搁置在横跨导墙的钢垫箱上，然后吊车松钩卸除所述下一节反力箱上的吊装钢丝绳，吊入上一节反力箱同所述上一节反力箱连接，控制吊车起钩设定距离后，拔出插在反力箱内的搁置铁扁担，控制吊车继续下放安装反力箱直至端部。

当下一节为第一节时，上一节可以为第二节，具体地，当第一节反力箱下至端部时，应在端部扁担孔内插入铁扁担，搁置在横跨导墙的钢垫箱上，然后吊车松钩卸除第一节反力箱上的吊装钢丝绳，吊入第二节反力箱同第一节连接，上下节反力箱连接时，应检查连接插销是否安装准确，检查插销两端保险是否安装，待连接部位检查完毕后，起重指挥指挥吊车起钩约200mm，稳定后，施工人员拔出插在反力箱内的搁置铁扁担，然后指挥吊车继续下放安装反力箱直至端部。

本发明反力箱较长、较重，根据反力箱的安装及起拔工艺流程，反力箱需分节安装及拆卸，按照本工程未完成的地下连续墙设计槽深，本期施工反力箱需安装、拆卸的最大配置长度为52m，整体重量约为52t，拟采用350t吨履带吊进行吊装(分节安装入槽，分节起拔拆除)。根据上述特点和以往相关工程施工经验，反力箱采用1点吊装、分节回直入槽、分节起拔拆除的吊装方案。

现场配置一部350吨吊车，施工道路全部是钢筋混凝土结构，保证了吊车行走安全。

一实施例中，350吨吊车臂杆接72m，考虑工作半径14米，极限起重能力为119吨。具体实施时，包括如下步骤：

第一步：指挥350t吊机转移到起吊位置，起重工安装吊点的卸扣。

第二步：检查吊机钢丝绳的安装情况及受力后，开始起钩。

第三步：反力箱吊起后，350t吊机让反力箱垂直于地面，吊至安装地点吊入槽内。

S84：反力箱起拔步骤。

地下墙为地下隐蔽工程，从成槽至砼浇灌完须连续不间断的进行各工序的施工，在首开幅(连接幅)反力箱的顶拔尤为重要时，反力箱的顶拔时间定在砼终凝前活动反力箱(砼浇灌后7-8小时)，在终凝后再逐节拔出反力箱。

反力箱拆除一般分为如下两步：

第一步：在反力箱上下节拆除后，350t吊机在起重指挥的指挥下，吊起反力箱。

第二步：350t吊机在起重指挥的指挥下，缓缓放倒反力箱。

一实施例中，反力箱起拔前，可以将200t千斤顶置于反力箱扁担孔正下方，同时将千斤顶接入液压站，待油路连接完毕后，先进行调试，一切准备就绪后，启动液压站驱动千斤顶，千斤顶达到一个行程后(900mm)，350t吊车收紧钢丝绳，保持反力箱不下降，然后液压站泄压，在千斤顶上增加一个高度300mm或600mm或900mm的钢垫块，然后启动液压站，在反力箱下一扁担孔露出地面1500mm高时，拔出铁扁担插入该孔内，重复上道工序，直至反力箱上下节连接部位露出地面2000mm时，拆除上节反力箱，再重复以上工序，直至反力箱全部拔出。

反力箱拔起过程中，可以先由千斤顶先顶拔松动，然后千斤顶继续往上顶拔，反力箱顶拔过程中吊车应随千斤顶顶拔高度及时牵引收紧同反力箱连接的钢丝绳(严禁在千斤顶未顶拔完成的情况下吊车强行起拔)。

待分节长度达到可拆卸的高度后，施工人员应敲出反力箱连接部位的插销，然后吊除，放置在指定部位。第一节拔出后，重复上道工序，直至全部拔除。

上下节反力箱拆除时，施工人员应关注下节反力箱千斤顶上部是否安置有铁扁担，同时应将千斤顶顶紧铁扁担,以防上节反力箱插销敲出时，下节反力箱骤然下降。

为了减小反力箱开始顶拔时的阻力，可在混凝土开浇以后4小时或混凝土面上升到15m左右时，启动液压千斤顶顶动反力箱，但顶升高度越少越好，不可使反力箱脱离插入的槽底土体，以防管脚处尚未达到终凝状态的混凝土坍塌。

正式开始顶拔反力箱的时间，应以开始浇灌混凝土时做的混凝土试块达到终凝状态所经历的时间为依据，如没做试块，开始顶拔反力箱应在开始浇灌混凝土7个小时以后，如商品混凝土掺加过缓凝型减水剂，开始顶拔锁口管时间还需延迟。

在顶拔反力箱过程中，要根据现场混凝土浇灌记录表，计算反力箱允许顶拔的高度，严禁早拔、多拔。

反力箱由液压千斤顶顶拔，履带吊协同作业，分段拆卸。

利用本发明，可以对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工，解决现有技术不能对长度较长、重量较大的钢筋笼及反力箱进行施工的问题。

本发明中应用了具体实施例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域的一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。

Claims (8)

1.一种广场地下连续墙施工方法，其特征在于，包括：钢筋笼吊装步骤及反力箱吊装步骤；

所述钢筋笼吊装步骤包括：

根据钢筋笼的长度、钢筋笼截面尺寸、钢筋笼的总重及钢筋笼的力矩四者至少之一进行横向吊点设置及纵向吊点设置，其中根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心；

根据起重机的重量、所述钢筋笼的重量及索具的重量判断所述钢筋笼是否满足吊装需求；

根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载、吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算；

根据由地面倾斜导致的倾覆力矩、风荷载产生的倾覆力矩、由钢筋笼产生的倾覆力矩及力矩抗倾覆值进行履带吊稳定性验算；

采用单吊机或双吊机进行钢筋笼的安装，其中当利用双吊机进行钢筋笼的安装时，用主吊机和副吊机的双起吊起吊时必须使吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡；

其中，在钢筋笼吊装中采用整体吊装、整体回直、一次入槽，

所述反力箱吊装步骤包括：

根据反力箱重量、索具重量及起重机重量进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算；

根据槽段深度进行反力箱的分节配置；

进行反力箱的安装：当下一节反力箱下至端部时，在端部扁担孔内插入铁扁担，搁置在横跨导墙的钢垫箱上，然后吊车松钩卸除所述下一节反力箱上的吊装钢丝绳，吊入上一节反力箱同所述上一节反力箱连接，控制吊车起钩设定距离后，拔出插在反力箱内的搁置铁扁担，控制吊车继续下放安装反力箱直至端部；

反力箱起拔步骤：利用千斤顶先顶拔松动，然后利用千斤顶继续往上顶拔，反力箱顶拔过程中控制吊车随千斤顶顶拔高度及时牵引收紧同反力箱连接的钢丝绳；待反力箱的分节长度达到可拆卸的高度后，敲出反力箱连接部位的插销。

2.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，根据钢筋笼的长度、钢筋笼截面尺寸、钢筋笼的总重及钢筋笼的力矩四者至少之一进行横向吊点设置及纵向吊点设置，包括：

根据所述重心设置多个横向吊点设置及纵向吊点设置。

3.根据权利要求2所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，所述钢筋笼为L型，根据钢筋笼的长度及钢筋笼截面尺寸确定所述钢筋笼的重心，包括：

确定L型钢筋笼的竖向重心及横向；

根据所述竖向重心及横向重心确定所述L型钢筋笼的重心。

4.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，对于采用单个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q1+Q2)×a＜Q×k

其中，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，a为动载系数，k为同步系数，Q为起重机的重量。

5.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，对于采用两个起重机进行钢筋笼吊装时，采用下述表达式判断所述钢筋笼是否满足吊装需求：

(Q主+Q辅)×k≥Q1+Q2

其中，Q主为主吊机的重量，Q辅为副吊机的重量，Q1为钢筋笼重量，Q2为索具重量，k为同步系数。

6.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载、吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算，包括：根据未吊装所述钢筋笼时对地面荷载及履带面积计算吊装所述钢筋笼时对地面荷载；根据吊装所述钢筋笼时对地面荷载及地基承载能力进行施工道路地面承载验算。

7.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，根据反力箱重量、索具重量及起重机重量进行反力箱吊装验算，并进行吊装钢丝绳计算，包括：通过下述表达式判断所述反力箱释放满足吊装要求：

(Q3+Q4)×a＜Q×k

其中，Q3为反力箱重量，Q4为索具重量，a为动载系数，k为同步系数。

8.根据权利要求1所述的广场地下连续墙施工方法，其特征在于，所述钢筋笼吊装步骤还包括：

根据所述钢筋笼的重量、破段拉力总和、不均匀系数、安全系数计算索具钢丝绳的承载能力，其中单根钢丝绳间的夹角不能大于90°；

扁担上部钢丝绳强度验算；

根据吊点钢筋截面积、整体钢筋笼重量、钢筋笼主吊点个数及钢筋抗拉强度设计值进行吊攀验算；

进行吊点卸扣计算；

进行吊点焊接处验算；

进行滑车计算；

进行扁担梁稳定性计算。

Images