CN108099254B - 滑动摩擦力产生机构及其制造法、模具缓冲装置及金属模 - Google Patents

Abstract

提供滑动摩擦力产生机构及其制造法、模具缓冲装置及金属模，能够稳定地发挥较大的负荷力，耐久性高，应用于压力机械的模具缓冲。摩擦模具缓冲器(15)包括具有摩擦孔(36)的轴套(33)、在所述摩擦孔(36)中嵌合为轴向滑动自如的摩擦销(31)以及向所述摩擦孔(36)与摩擦销(31)之间供给兼作冷却介质的润滑油的供给系统(16)，摩擦孔(36)与摩擦销(31)以过盈配合状态进行嵌合。模具缓冲装置(10)串联具备该摩擦模具缓冲器(15)与空气缓冲装置(12)。

Description

滑动摩擦力产生机构及其制造法、模具缓冲装置及金属模

技术领域

本发明涉及基于嵌合的滑动摩擦力产生机构以及使用该滑动摩擦力产生机构的压力机械的模具缓冲器。

背景技术

在轴与孔的嵌合中，已知有获得滑动自如的嵌合的“间隙配合”、将轴固定于孔的“过盈配合”、以及成为两者之间的中间性嵌合的“中间配合”。这些配合通过指定孔径与轴径的尺寸公差来选择。这些配合例如由非专利文献1等知晓，根据非专利文献1的“4.10.2”可知，“过盈配合(interference fit)：在组装孔与轴时始终产生过盈余量的嵌合”。这样的过盈配合在组装之后基本上不移动、不分解时被使用。在组装中需要进行压入、热套、冷嵌。

另一方面，作为利用滑动摩擦力的设备，已知有衰减全自动洗衣机的脱水时的振动的摩擦阻尼器(专利文献1)、在地震时使建筑物的晃动衰减的摩擦阻尼器(专利文献2)。这些摩擦阻尼器通过在缸体之中将活塞收容为滑动自如而成，在活塞的外周设置摩擦材料而获得规定的摩擦力。

此外，在专利文献1中没有言及摩擦材料的材质，采用适当选择的材质。专利文献2公开了作为摩擦材料而使用向由合成树脂、烧结金属、金属板网(expanded metals)或金属丝网构成的金属片、多孔质烧结金属填充聚酰亚胺树脂或PTFE而成的材质。在这些摩擦阻尼器中，利用了滑动摩擦阻力，但仅是吸收高旋转区域的振动能量，使其作为热能进行扩散。因此，无法按照压力机械的驱动周期稳定地产生高摩擦力。

在专利文献3中公开了通过控制磁而能够控制过盈量的磁控制摩擦阻尼器。在专利文献3的段落[0013]中，例示出摩擦阻尼器的多种用途。作为摩擦材料，例示出聚乙烯、尼龙等合成树脂。

在专利文献4中，在射出成型模具中，当一体制作上模时，因射出压而使金属模挠曲，在下模与上模的间隙中形成毛刺，因此为了避免该情况，示出了向上模内分开嵌合第一插入块与第二插入块的技术。因此，即便上模产生挠曲，各个插入块在挤压上模的材料压力的作用下紧贴于下模。此时，插入块相对于上模滑动自如地过盈嵌合，不会因来自分割面的材料侵入而产生毛刺。但是，过盈量是微小的。更确切的说，该技术是关于密封构造的技术，没有指出利用摩擦力。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利申请公开第特开平05-248468号公报

专利文献2：日本专利申请公开第特开2015-031385号公报

专利文献3：日本专利申请公开第特表2003-529028号公报

专利文献4：日本实用新型申请公开第实开平07-2020号公报

非专利文献

非专利文献1：JIS B0401-1(1988)“尺寸公差以及嵌合的方式第1部：公差、尺寸差以及嵌合的基础”。

发明内容

发明要解决的课题

在利用压力机械对由金属板构成的工件进行冲裁加工的情况下，有时使用与冲头一并夹压工件的剪切冲头，追随着冲头的下降而辅助由模具与冲头进行的工件的精密剪断。为了产生支承这样的剪切冲头的力，使用利用了气压、液压或者弹簧的模具缓冲器。向在对工件进行拉丝加工的情况下与模具一并夹住工件的周缘的防皱件给予背压时也使用模具缓冲器。

这样的模具缓冲器设置于压力机械的框架内或滑块。因此，在大区域的缓冲规格的情况下，有时使压力机械的框架刚性下降、在超高张力材料那样的高张力材料的成形中产生由刚性不足引起的褶皱、破裂、使成形精度不足。另外，金属模设计时的缓冲销的位置被限制为由压力机械决定的缓冲销位置的样式，也成为阻碍最佳的金属模设计的重要因素。

另外，在利用气压或螺旋弹簧、弹性体的弹簧性的模具缓冲器中，随着压入量增大而负荷也增大。因此，负荷的设计繁杂，在要求均匀的负荷的情况下需要与其它的模具缓冲器组合。另一方面，在将油压的溢流压力用作缓冲压力的情况下，缓冲压力取决于速度，因此存在如压力机械的下止点那样速度减速时缓冲压力降低的问题。

另一方面，以往的洗衣机等所使用的摩擦阻尼器使用了橡胶或合成树脂、铜或铝系的合金等以磨损为前提的摩擦材料，由此来保护由钢材等构成的主材。因此在压力机械的模具缓冲器等承受较大力的装置中无法使用上述摩擦阻尼器。另一方面，在建筑物的减震中使用的摩擦阻尼器能够承受较强力，其反面是，难以精密工作，在长期反复使用的情况下，耐久性低。

本发明的技术课题在于，提供能够稳定发挥较大负荷力、耐久性高、能够抑制烧粘、咬模的产生、由此能够在压力机械的模具缓冲器或脱模过负荷防止装置、冲压的过载保护器装置等需要高负荷的机械中使用的滑动摩擦力产生机构。

用于解决课题的手段

本发明的滑动摩擦力产生机构的特征在于，包括具有孔的金属制的孔构件、在该孔构件的孔中嵌合为轴向滑动自如的金属制的轴构件、以及向该孔构件与该轴构件之间供给兼作冷却介质的润滑油的供油机构，所述孔与轴构件以过盈配合状态进行嵌合。

优选的是，在这样的滑动摩擦力产生机构中，在所述孔构件以及轴构件的至少一方形成有供所述润滑油或者其它的冷却介质流动的通路。另外，优选的是，所述孔构件与轴构件均由碳钢形成，对至少一方或者双方的滑动面实施固化表面处理。优选的是，孔与轴构件的表面粗糙度Ra为0.2μm以下，优选的是，Ra为0.01～0.2μm。另外，更优选的是，Ra为0.08～0.2μm。

本发明的压力机械用的模具缓冲装置的特征在于，具备所述任一个滑动摩擦力产生机构、以及使压入的所述轴构件恢复压入前的状态的恢复机构，所述滑动摩擦力产生机构作为冲压加工的反作用力乃至阻力产生源而应用于工件的夹压。本发明的压力机械用的金属模的特征在于，所述任一个滑动摩擦力产生机构作为向金属模施加的加工压力的反作用力乃至阻力产生源。

本发明的模具缓冲装置的其它方案的特征在于，具备所述任一个滑动摩擦力产生机构以及使该滑动摩擦力产生机构反转的反转机构，所述滑动摩擦力产生机构的孔构件的孔为贯通孔，轴构件的长度比孔长，所述反转机构以压力机械的一次加压为单位对滑动摩擦力产生机构进行反转，由此，反转机构成为所述恢复机构。

本发明的溢流型模具缓冲装置具备由缸体与活塞构成的油压缸，利用从该油压缸流出的工作油的阻力来发挥缓冲力，其特征在于，利用所述的缸体的内表面与活塞的外表面中的、在压力机械的下止点附近滑动接触的部位来构成所述任一个滑动摩擦力产生机构。

本发明的滑动摩擦力产生机构的制造法的特征在于，使所述孔构件与轴构件通过冷嵌进行嵌合。

发明效果

本发明的滑动摩擦力产生机构在轴构件的一端与另一端交替地设有接受按压力的外力接受部，或者在轴构件的一端设有交替地接受按压力以及拉拽力的外力接受部，以产生与基于外力的移动方向相反朝向的摩擦力的方式使用。此时，轴构件与孔构件均为金属，孔与轴构件能够以过盈配合状态沿轴向相对地滑动，因此产生与过盈量相应的高摩擦力(动摩擦)。该摩擦力在滑动部的长度(在图12中为摩擦孔36的长度)恒定的情况下，通过轴构件的压入量而几乎不发生变化，发挥稳定的负荷能力。另外，速度依存性也较低。

另外，由于不夹有合成树脂、软质金属等容易磨损的摩擦构件，而是仅夹有润滑油使金属彼此滑动，因此能够应对较强的加压力，耐久性高。而且，轴构件与孔借助从供油机构供给的润滑油进行滑动，与滑动相伴的摩擦热在润滑油的作用下被冷却，因此难以产生烧粘、咬模，长期范围内发挥均匀的摩擦力。

在所述孔构件以及轴构件的至少一方形成有供所述润滑油或者其它的冷却介质流动的通路的情况下，由于能够增大通路剖面积而增加冷却介质的流量，因此能够提高冷却效率。在所述孔构件与轴构件均由碳钢形成、且对至少一方或者双方的滑动面实施固化处理的情况下，烧粘、咬模的防止效果高。在孔与轴构件的表面粗糙度Ra为0.2μm以下的情况下，特别是Ra为0.01～0.2μm的情况下，进一步Ra为0.08～0.2μm的情况下，润滑油的油膜维持作用高，烧粘、咬模的产生被进一步抑制。

本发明的模具缓冲装置在轴构件被压入孔构件的孔时，发挥所述的摩擦力产生作用。然后，利用恢复机构将轴构件恢复为原始状态，因此能够产生反复摩擦力。另外，与以往的使用气压、油压的模具缓冲器相比较为紧凑，因此即便在发挥较大缓冲力的情况下，也不会较大损伤框架、滑块的刚性。另外，由于是轴构件与孔构件的简单构造，因此能够与金属模的形态、成形状态相适地配置于适当位置。作为恢复机构，能够使用空气式模具缓冲器、油压式模具缓冲器、凸轮驱动的脱模装置等。由于本发明的金属模具备滑动摩擦力产生机构，因此其自身发挥缓冲力。

所述的具备反转机构的模具缓冲装置通过反转装置使滑动摩擦力产生机构反转，由此能够使轴构件恢复至原始位置、即较深嵌合于孔之中以前的状态。由此也可以不使用空气式模具缓冲器、油压式模具缓冲器等那样的外部的装置，因此能够紧凑化。另外，由于没有使轴构件恢复至原始位置的工序，因此能够减少基于摩擦的发热。

本发明的溢流型模具缓冲器直至到达下止点附近为止利用通常的溢流背压来产生缓冲力。而且，在下止点附近，缸体的内表面与活塞的外周面的规定的范围相互滑动接触，产生较大的滑动摩擦阻力。因而，能够对在下止点阻力变小的溢流型模具缓冲器进行补足。

本发明的摩擦力产生机构的制造法中，利用冷嵌来嵌合孔构件与轴构件，因此与热套、压入相比而构件的损伤少。另外，通过在使冷却的轴构件嵌入孔构件的孔时预先充分地附着有润滑油等，能够进一步抑制烧结或咬模。

附图说明

图1是表示本发明的模具缓冲装置的一实施方式向压力机械安装的状态的结构图。

图2a以及图2b是与金属模结合的滑动摩擦力产生机构的俯视图以及概略纵剖视图。

图3是表示本发明的模具缓冲装置的其它实施方式的结构图。

图4a以及图4b示出本发明的模具缓冲装置的另外的实施方式，图4a是向压力机械安装的安装状态的结构图，图4b是俯视图。

图5a以及图5b示出将本发明的模具缓冲器用于精密冲裁加工的适用例，图5a是金属模的剖视图，图5b是冲裁产品的主视图。

图6a以及图6b示出本发明的模具缓冲装置的另外的实施方式，图6a是表示安装于压力件的状态的主视图，图6b是俯视图。

图7a以及图7b示出图6a的模具缓冲装置的主要部分，图7a是正面剖视图，图7b是侧面剖视图。

图8是表示图6a的模具缓冲装置的工作状态的概略工序图。

图9a以及图9b表示使用了本发明的摩擦力产生机构的模具缓冲装置的另外的实施方式，图9a表示压力机械处于上止点的状态，图9b表示处于下止点的状态。

图10是表示图9a的模具缓冲装置的作用的图表。

图11a以及图11b是在过盈配合滑动的要素测试中使用的摩擦销与轴套的概略结构图，图11c是摩擦销的详细图，图11d是表示油槽的放大图。

图12a以及图12b是在耐久滑动测试中使用的摩擦销的俯视图以及主视图。

图13a以及图13b是在耐久滑动测试中使用的轴套的主要部分俯视图以及纵剖视图。

图14a以及图14b是表示耐久滑动测试后的摩擦销的滑动部以及非滑动部的粗糙度的显微镜照片，图14c是表示该摩擦销的油槽的放大图。

图15a以及图15b是比较耐久滑动测试的前后的轴套内表面的状态来显示的显微镜照片。

附图标记说明

10、模具缓冲装置；11、压力机械；12、空气缓冲装置；13、垫板；14、下模；15、摩擦模具缓冲器；16、润滑油的供给系统；18、框架；19、滑块；20、波纹管；21、基板；22、螺栓；23、管；24、缓冲垫；26、(垫板的)贯通孔；27、缓冲销；28、冲孔；29、模具；30、剪切部；31、摩擦销；31a、上部；31b、下部；31c、中间部；32、支架；33、轴套；34、35、隔离件；34a、35a、(隔离件的)引导孔；34b、35b、扩径部；36、摩擦孔；37、油槽；38、储油部；39、O型环；40、41、通路；41a、供给管路；40a、返回管路；OT、油罐；SF、吸滤器；OP、油泵；OC、油冷却器；45、上模；W、工件；46、冲头；47、板按压件；48、弹簧；49、模具支架；F1、空气缓冲装置的作用力；F2、摩擦模具缓冲器的摩擦阻力；50、塌边；51、飞边；52、剪切面；55、模具缓冲装置；56、摩擦模具缓冲器；57、脱模机构；58、模具；58a(模具的)引导孔；59、凸轮；60、凸轮从动件；61、脱模销；63、模具缓冲装置；64、摩擦模具缓冲器；65、下模；66、基底；66a、(基底的)孔；67、冲头；68、缓冲环；68a、缓冲销；69、隔离销；70、上模；71、模具；72、模具板；73、环状槽；74、(壳体的)孔；75、冲裁模；76、模具缓冲装置；77、摩擦模具缓冲器；78、反转机构；79、壳体；80、轴套；81、摩擦孔；82、摩擦销；83、空间；84、储油部；85、盖；86、旋转接头；87、小齿轮；68a、缓冲销；68b、提升弹簧；90、模具缓冲装置；91、缸体；92、活塞；93、连通路径；93a、环状的空间；93b、连通孔；93c、连通路；94、油压回路；95、摩擦力缓冲部；96、摩擦销(第一实施例)；97、轴套；97a、孔；98、摩擦销(油槽加工后)；98a、油槽；98b、滑动面；99、摩擦销(第二实施例)；99a、油槽；99b、滑动面；99c、避让面；100、轴套；100a、孔；A、B、C、D、周向的位置；I、II、III、轴向的位置。

具体实施方式

图1、图2a以及图2b所示的模具缓冲装置10由安装于压力机械11、并配置于垫板13之下的常压式的空气缓冲装置12、以及与设置在垫板13之上的下模14的下部结合的摩擦模具缓冲器15构成。符号16是相对于摩擦模具缓冲器15供给循环兼作冷却油的润滑油的供给系统。图1的左侧是压力机械11的滑块上升的状态，右侧是下降的状态。在图3、图4a中也是相同的。压力机械11由框架18、所述的垫板13、上下移动的滑块19、将滑块上下驱动的公知的滑块驱动机构(省略图示)构成。

空气缓冲装置12具备多级的波纹管20、填充于其内部的空气(加压空气)、支撑波纹管的下部的基板21、将基板悬挂于垫板13并固定的螺栓22以及管23、以及固定于波纹管20的上端的缓冲垫24。缓冲垫24被管23引导为沿上下滑动自如。向波纹管20供给空气的空气管路省略图示。

在该实施方式中，在垫板13的中央形成贯通孔26，缓冲销27滑动自如地穿过该贯通孔。贯通孔26以及缓冲销27也可以为多个(参照图4a、图4b)。缓冲销27是贯穿垫板13而传递缓冲力的元件，通常呈圆柱状。缓冲销27应用于各种金属模(下模14)，仅与金属模抵接而不结合。相对于缓冲垫24也仅使其抵接。但是，根据需要，也可以与金属模或者缓冲垫结合。

如图2b的上部所示，下模14包括具备规定形状的冲孔28的模具29、以及在冲孔28内隔着微小间隙被收容为滑动自如的剪切部(剪切冲头)30。然后，在下模14的下方配置摩擦模具缓冲器15，该摩擦模具缓冲器借助螺栓等固定于垫板13(参照图1)。摩擦模具缓冲器15具备设于剪切部30的下方的摩擦销31、以及将该摩擦销支撑为上下移动自如的支架32。摩擦销31具备比剪切部30小的轮廓，通常呈圆柱状(参照图2a)。剪切部30借助螺栓等紧固于摩擦销31的上端，模具29借助螺栓等相对于支架32固定。摩擦销31的上部31a以及下部31b与中间部31c相比而一定程度形成为小径。支架32由与摩擦销31的中间部31c对应的轴套(轴套板)33、以及分别配置于其上侧以及下侧的隔离件34、35构成。为了润滑油的密封，优选使轴套33与隔离件34、35的抵接面由密封圈或垫圈密封，利用螺栓等将隔离件34、35固定于轴套33。

在轴套33上，形成有与摩擦销31的中间部31c以滑动自如且过盈配合状态进行嵌合的摩擦孔36。这些摩擦销31的中间部31c与摩擦孔36构成本申请发明的滑动摩擦力产生机构。在中间部31c的外周面或摩擦孔36的内表面、或者这两方形成有环状乃至螺旋状的油槽37。在上侧的隔离件34形成有与摩擦销31的上部31a嵌合为滑动自如的引导孔34a、以及不与中间部31c滑动接触且在与摩擦销31的上部31a之间形成储油部38的扩径部34b。同样，在下侧的隔离件35形成有与摩擦销31的下部31b嵌合为滑动自如的引导孔35a、以及不与摩擦销的中间部31c滑动接触且在与下部31b之间形成储油部38的扩径部35b。在引导孔34a、35a的内表面形成有O型环槽，在其中收容有O型环39。在上下的隔离件34、35形成有连通储油部38、38与外部的通路40、41。

摩擦销31的中间部31c与摩擦孔36以过盈配合状态进行嵌合。即在未进行嵌合的自然状态下，摩擦销31的中间部31c的直径比摩擦孔36的直径大出过盈量。然后，通过嵌合进行弹力收缩，与之对应，摩擦孔36进行弹力扩径。成为所谓的负公差的嵌合。例如，在中间部31c以及摩擦孔36的直径为30～50mm时，过盈量为0.02～0.04mm程度，特别优选为0.03mm程度。在使摩擦销31与轴套33的摩擦孔36嵌合时，使用“冷嵌”的手法，其中，预先冷却摩擦销31而使其热收缩至比摩擦孔36的直径小，在该状态下插入摩擦孔36，接着恢复常温而较强嵌合。由此能够不损害轴套33的材质而进行过盈配合。但是，也可以利用热套、压入等。在压入时在嵌合前向摩擦面预先涂敷润滑剂、特别是润滑油。

摩擦销31优选由碳钢、特别是JIS规格的DC53等冷锻模具钢形成。然后对表面实施研磨以及抛光加工，优选极其平滑地精加工为在具有油槽的情况下除去油槽而算术平均粗糙度Ra为0.2μm以下。另外，对于下限，为了油膜的维持等，优选使算术平均粗糙度Ra为0.01μm以上，根据加工的容易度，尤其优选为0.08μm以上。因而优选Ra为0.01～0.2μm的范围，尤其优选Ra为0.08～0.2μm的范围。另外，优选对表面实施低温TiC处理等固化处理。表面硬度通过洛氏C标尺(HRC)为55～65程度。同样，轴套33由JIS规格的SKD61等的合金工具钢形成，被实施研磨以及抛光加工，优选被极其平滑地加工成算术平均粗糙度Ra为0.01～0.2μm、特别是Ra为0.08～0.2μm。另外，优选对表面实施自由基氮化处理等固化处理。表面硬度通过洛氏C标尺(HRC)为45～49程度。优选使摩擦销31与轴套33的热膨胀系数尽可能地接近，尤其是组合具有相同的热膨胀系数的摩擦销与轴套。由此，即便摩擦销与轴套发生热膨胀，由于同样膨胀，因此能够抑制滑动摩擦力的变化。

如图1所示，在所述上侧以及下侧的隔离件34、35的通路40、41连接有润滑油的供给系统16。供给系统16具备从油罐OT延伸至下侧的隔离件的通路41的供给管路41a、以及从上侧的隔离件的通路40连结至油罐OT的返回管路40a。以能够在上侧连接供给管路的方式在供给管路41a的中途夹有吸滤器SF、油泵OP、油冷却器OC。利用油冷却器OC来冷却工作油，除去并释放摩擦热。

在压力机械11的滑块19上，安装有与下模14协作而对工件W进行冲裁加工的上模45。上模45是由前端向模具29的冲孔28嵌入的冲头46、滑动自如地配置在冲头的周围的板按压件47、将板按压件向下推压的弹簧(上缓冲器)48、以及限制板按压件的上下移动的下限的模具支架49构成的公知的上模。

如上述那样构成的模具缓冲装置10在工件W载置于下模14之上以后使滑块19下降进行冲裁加工时发挥功能。即，当滑块19下降时，板按压件47按压工件W的周围，冲头46将工件W向下方加压。此时，在剪切部30向上施加空气缓冲装置12的作用力F1与摩擦模具缓冲器15的摩擦阻力F2相加而成的力(F1+F2)。因此，工件W在被冲头46与剪切部30强力夹持的状态下向下被按压。另外，工件W的周围也被板按压件47与模具29强力夹持。由此，将工件W的中央部Wa冲裁加工为从周围Wb分离。

工件W的中央部Wa以及周围Wb均从上下被夹压，因此在从工件W的上表面至下表面的几乎整体的区域中被剪断(全剪断加工)。因而，如图5b所示，获得角带有圆度的塌边50或基于模具和冲头的间隙的飞边(毛刺)51较少的洁净的剪切面52。而且，被冲压的部位以及剩余的孔的尺寸精度高。另外，冲压而成的产品未受到较强的弯曲力，因此平坦度高。

当滑块19上升而冲头46上升时，剪切部30欲通过经由缓冲销27以及摩擦销31被空气缓冲装置12施加的向上的作用力F1进行上升。另一方面，摩擦模具缓冲器15的摩擦阻力F以阻碍摩擦销31的上方向的移动的方式进行作用。因而，剪切部30以“F1-F”的向上的抬起力来上升。即，在该实施方式中，在滑块下降时，空气缓冲装置12与摩擦模具缓冲器15发挥缓冲作用，在滑块上升时，空气缓冲装置12作为使摩擦销31恢复原状的“恢复机构”进行作用。

摩擦缓冲能力(摩擦阻力)F通过因过盈配合在金属间(滑动面)产生的面压p、面压作用的面积、摩擦系数μ之积来计算。嵌合中的过盈量δ与产生面压p的关系由数1表示。

[数1]

摩擦缓冲能力F成为滑动面中的面压p、摩擦系数μ与滑动面积S之积。滑动面积S是π×D₁×L，摩擦缓冲能力F由数2表示。

[数2]

F＝p×μ×(π×D₁×L)

关于摩擦系数μ，在摩擦销31移动时，采用动摩擦系数，从静止的状态至启动为止，采用静止摩擦系数。在此，δ：过盈量，ν1：摩擦销的泊松比，ν2：轴套的泊松比，E1：摩擦销的杨氏模量，D1：摩擦销的嵌合直径，E2：轴套的杨氏模量，D2：轴套的外径。

摩擦系数μ因润滑油的粘性阻力而变化，粘性阻力因温度而变化。另外，摩擦孔、摩擦销的直径也因温度而热膨胀。但是，图1的摩擦模具缓冲器15因由油冷却器OC冷却后的润滑油而始终被冷却，因此任意情况下变化均较小，因此摩擦阻力也不会大幅变动。而且，在平滑的面彼此的滑动中，始终利用润滑油进行润滑，因此能够防止摩擦面的烧粘、咬模。此外，也可以与润滑油独立地在轴套33的内部形成冷却油的通路，对轴套33进行冷却。该情况下，能够增大冷却油的通路剖面积，因此能够高效地冷却轴套。优选的是，作为轴套33的内部的通路，由隔开间隙呈同心状配置的双重的筒体构成轴套，将其间隙作为流路。该情况下，不仅通路剖面积较大，与冷却介质的接触面积也较大，因此热传递效率高。

图3所示的模具缓冲装置55具备与图2b的摩擦模具缓冲器15几乎相同的摩擦模具缓冲器56、用于顶起摩擦销31的脱模机构57。不具备空气缓冲装置。向摩擦模具缓冲器56供给润滑油的供油回路省略图示。

该实施方式的摩擦模具缓冲器56中，摩擦销31的上部31a兼作剪切部，在轴套33之上配置有兼作隔离件的模具58。此外，特别是摩擦销31的中间部31c和轴套33的摩擦孔36的结构与图2b的摩擦模具缓冲器15相同。上模45与图1的上模相同。上模45的冲头46的轮廓以及兼作剪切部的摩擦销的上部31a的轮廓均为圆形，形成于模具58的引导孔58a也为圆形。因此，在引导孔58a的内周面形成O型环槽，在其中收容O型环，能够对引导孔58a的内周面与摩擦销31的上部31a之间进行密封。

脱模机构57具备在垫板13的下方配置为旋转自如的凸轮59、使该凸轮与滑块的上下移动同步旋转的凸轮驱动机构(省略图示)、与凸轮59的外周面接触而上下移动的凸轮从动件60、以及将凸轮从动件的上下移动向摩擦销31传递的脱模销61。作为凸轮59而采用在圆板的一部分设有圆滑地突出的突出部62的板凸轮。也可以是槽凸轮等其它形态的凸轮。脱模销61被设为在形成于垫板13的贯通孔26内滑动自如。凸轮59例如通过经由连结轴而传递对压力机械11的滑块进行驱动的曲轴的旋转运动，能够进行旋转驱动。

另外，凸轮59也能够通过与曲轴分开设置的马达而独立地旋转驱动。此时，设置检测压力机械11的工作状态而控制马达的控制装置。当作为马达而采用伺服马达时，由于能够自由设定脱模销61的上下移动的时机，因此是优选的。也能够替代凸轮机构，采用丝杠机构或者齿条-小齿轮机构等将旋转转换为往复直进运动的其它机构。这些使摩擦销恢复原始位置的机构也能够适用于如图1、图2b那样与金属模独立的摩擦模具缓冲器15、图3的与金属模成为一体的摩擦模具缓冲器56、以及图4a、图4b的拉丝模所使用的摩擦模具缓冲器。

图3的模具缓冲装置56不具备空气缓冲装置，因此在滑块19下降时，在冲头46与剪切冲头(在此为摩擦销的上部31a)之间夹住工件W的力仅由摩擦模具缓冲器56承担。另外，即便在摩擦力不强的情况下，由于没有上升的作用力，能够用作具备所谓的锁定机构的缓冲器，将拉深产品从模具取出的时机能够自由设定。

图4a、图4b所示的模具缓冲装置63具备空气缓冲装置12与摩擦模具缓冲器64。然后，采用拉丝模(拉深模)作为金属模，模具缓冲装置的向上的作用力应用于工件的褶皱按压。下模65具备基底66、在其中央配置为上部突出的冲头67、以包围冲头的方式设置为相对于基底66上下移动自如的缓冲环68、以及配置于该缓冲环的下方且支撑缓冲环的四根隔离销69。与该下模65配合的上模70具备夹着工件W与冲头67嵌合的模具71、以及保持该模具的模具板72。

下模65的缓冲环68在设于基底66的上表面的环状槽73内被收容为沿上下滑动自如，隔离销69在从环状槽73的底部至基底66的下表面贯通的四个孔66a内被收容为滑动自如。如图4b所示，隔离销69为四根，且沿圆周方向以等间隔进行配置。

摩擦模具缓冲器64具备在各隔离销69的下方呈同心状配置的四根摩擦销31、将这些摩擦销以滑动自如且过盈嵌合状态进行保持的轴套33、以及配置于轴套的上下的隔离件34、35。摩擦销31、轴套33以及上下的隔离件34、35中，除了摩擦销31为四根且摩擦孔为四个以外，与图1、图2b所示的摩擦模具缓冲器15相同。

另外，在摩擦销31的上部31a以及下部31b为小径、且通过中间部31c的外周面与轴套33的摩擦孔36的内表面的滑动摩擦而产生摩擦阻力这点上，与图2b的摩擦模具缓冲器15相同。在垫板13上，在中央的前后与左右的四处位置形成贯通孔26，在各个贯通孔26将缓冲销27收容为上下移动自如。此外，考虑到缓冲销的位置的通用性，形成于垫板13的贯通孔26有时呈方格状形成多个，进一步有时替代贯通孔而设置较大的矩形状的开口。

图5a示出与图1几乎相同的拉丝模75的工作状态、特别是工件W的冲裁加工的开始的时刻。在该状态下，在板按压件47与模具29的上表面之间夹压工件W，冲头46的下端一定程度咬入工件W的上表面。同样，模具29的冲孔28的角咬入工件W的下表面。冲孔28与冲头46的间隙为0.01mm～0.03mm程度，是狭窄的。当从该状态起使冲头46进一步下降时，工件W在与冲头46的下表面周围对应的部位和与模具的冲孔28的角对应的部位之间几乎与工件呈直角地被剪断。因此进行了塌边、飞边较少的精密剪断(精密冲裁)(参照图5b)。

图6a所示的模具缓冲装置76具备摩擦模具缓冲器77、在加工时使摩擦模具缓冲器77整体反转的反转机构78。摩擦模具缓冲器77由壳体79、在该壳体内配置为沿左右方向延伸且被支撑为绕自轴旋转自如的圆筒状的轴套80、以及在沿该轴套的直径方向形成的摩擦孔81中以滑动自如且过盈配合的状态嵌合的摩擦销82构成。在壳体79中为了避免与摩擦销82从轴套80突出的部分发生干扰，形成有圆筒状乃至半圆状或者扇状的空间83(参照图7a、图7b)。轴套80和摩擦销82的材质、摩擦孔81和摩擦销82的尺寸关系与图2a的摩擦模具缓冲器15相同。

在所述轴套80的中心形成有使兼作制冷剂的润滑油循环的流路乃至储油部84。储油部84在轴套80的两端开口，分别由盖85封闭。储油部84进一步经由安装于盖85的旋转接头86分别与润滑油的供油系统的供给管路41a以及返回管路40a连接。轴套80的一方的端部(在图6a中为右侧)从壳体79较大地突出，在其周围设有反转机构78。在该实施方式中，在轴套80的周围固定齿轮或者小齿轮87，通过图中没有示出的马达、减速器进行往复旋转驱动。也可以通过沿相同方向每次半旋转的方式旋转。也能够利用将气缸或冲压的滑块驱动机构作为驱动源的齿条进行往复反转驱动。

图6a所示的模具缓冲装置76能够应用于与图4a的实施方式相同的拉丝成形用的金属模。在壳体79之上配置下模65，向压力机械的滑块安装有上模70。在壳体79形成有从所述空间83向上延伸的孔74。下模65具有基底66、冲头67、缓冲环68，缓冲环68由四根缓冲销68a支撑。缓冲销68a被提升弹簧68b始终向上推压(参照图7a)。缓冲销68a在形成于下模65的基底66的孔66a内被收容为上下移动自如。这些孔设置在与所述壳体79的孔74对应的部位，通常沿圆周方向均等配置。上模70与图5a的上模相同，具备模具71。

如图6b所示，所述轴套80沿前后设置两根，并相互平行且沿左右方向延伸。而且被各个轴套80支撑的摩擦销82与所述的缓冲销68a呈同心状上下排列。摩擦销82的两端形成为大致凸球面状，缓冲销68a的下端设为与该球面对应的大致凹球面。由此能够使缓冲销68a的避让最小，并且使缓冲销68a的位置稳定。

在如上述那样构成的模具缓冲装置76中，摩擦销82以其上端从轴套80突出的状态(参照图8的S1、左上)经由工件以及缓冲销68a被模具(图6a的符号71)打入，向下方移动(参照图8的S2、右上)。由此，摩擦销82的下端从轴套80的下表面向下方突出。接着，在压力机械的滑块上升、且模具71上升之后(S3)，将轴套80旋转180度(S4、S5)。由此，恢复摩擦销82的端部从轴套80的上表面突出的状态。因此，能够再次利用模具71接受缓冲力并且加工工件。

在从该状态反转的情况下，可以沿相同方向旋转，也可以沿相反方向旋转。通过使突出的一侧相对于另一方的轴套80朝相反方向旋转，可能使芯间变窄。作为轴套80的驱动源，在所述的马达之外，也可以利用气体·液体缸、滑块的上下移动、曲轴的旋转等。从设于轴套80的中心的储油部84向摩擦销82与轴套80的间隙补给润滑油。在储油部84中，从供给管路41a被供给润滑油，并从返回管路40a输出。由于在供给管路41a中填充有低温的润滑油，因此能够利用润滑油同时进行润滑与冷却。

在图1～5等的实施方式中，为了准备下次加工，利用空气缓冲装置的作用力(图1、图4a)或者利用脱模机构而使摩擦销恢复原始位置。与之相对，在图6a的模具缓冲装置76中，通过使摩擦模具缓冲器77整体反转，无需改变摩擦销82与轴套80的相对位置关系就能够使摩擦销82恢复原始状态。因此，能量效率高。在图6a中对使用了用于拉丝金属模的摩擦模具缓冲器的模具缓冲装置进行了说明，但也能够应用于与图1相同的精密切断金属模。该情况下，缓冲销可以为一根。

图9a所示的模具缓冲装置90是具备配置于压力机械11的下部的缸体91、在该缸体内被收容为上下移动自如的活塞92、向缸体91内的工作油施加压力并且在活塞92下降时将工作油导向外部的连通路径93、以及对向外部喷出的工作油给予背压而发挥缓冲力的油压回路94的、所谓的溢流型缓冲装置。连通路径93由形成于缸体91的下部外周的环状的空间93a、连通缸体内与环状的空间的多个连通孔93b、以及设于压力机械的框架18或者垫板的连通路93c构成。油压回路94设有向缸体91供给工作油的油泵OP、以及在缸体91内超出恒定压力时排出工作油的溢流阀LV。

该模具缓冲装置90中，呈环状且呈带状地设有在缸体91的内表面以与活塞92的下降端附近的外周滑动自如且过盈配合的状态嵌合的摩擦力缓冲部95。摩擦力缓冲部95与其它部位相比，内径减少了过盈量的量。形成该摩擦力缓冲部95与活塞92仅在压力机械的下止点附近这样的特定的位置处发挥缓冲力的摩擦模具缓冲器。

在该溢流型缓冲装置90中，在剪切部、缓冲环借助上模向下方挤压而加工工件时，缸体91内的工作油经由连通路径93向油压回路94侧溢出(参照图9b)。此时，通过连通路径93的工作油的管路阻力与通过溢流阀LV时的阻力成为缓冲力。阻力能够根据油压回路94的溢流阀LV来预先设定。在活塞92到达摩擦力缓冲部95之前仅利用上述的溢流压进行缓冲作用，当到达摩擦力缓冲部95时，发挥组合有溢流压与摩擦力的缓冲作用。

滑块上升时(参照图10的单点划线)，从油压回路94向缸体91内供给工作油，使活塞92上升。此时，摩擦力成为阻碍活塞92上升的阻力，但当穿过了摩擦力缓冲部95时，不必要的摩擦阻力消失。

然而，在溢流型缓冲装置90中，流速越快，粘性阻力变得越大，当流速变慢时，粘性阻力变小，因此缓冲能力具有速度依存性。因此，如图10的实线以及单点划线所示那样，具有在行程速度降低的下止点附近缓冲能力降低的超压特性。另外，当溢流阀的流路面积因伺服阀等减小时，超过特性得以缓和，但产生在超过下止点利用缓冲残压将产品推回的现象。

在图9a、图9b的模具缓冲装置90中，作为这些现象的对应而在由缸体91与活塞92构成的油压缸装置中同时采用摩擦模具缓冲器，补充下止点附近的由超过特性引起的缓冲力的降低，直至下止点为止能够维持稳定的缓冲能力(参照图10的虚线)。

在所述的实施方式中，摩擦力产生机构均应用于压力机械的模具缓冲器，但本发明的摩擦力产生机构不限于这些，也能够适用于通过滑动摩擦阻力使振动衰减的摩擦阻尼器、脱模过负荷防止装置、冲压的过载保护装置等各种装置。在所述实施方式中说明了利用冷却油对轴套进行冷却的情况，但也能够利用水、空气等其它的制冷剂进行冷却。

[测试1：过盈配合滑动：要素测试]

接下来，对为了验证本发明的滑动摩擦力产生机构的实用性以及效果而进行的过盈配合滑动的要素测试进行说明。该测试所使用的第一实施例的摩擦销(轴构件)96具有图11a、图11b所示的概略形状。具体来说，具有图11c的形状以及尺寸。数字的单位为mm。摩擦销96的材质为S45C(JIS)，通过淬火、回火的调质而设为Hs35±3。另一方面，轴套97的材质为S45C的原材(基本上无热处理)。轴套(孔构件)97的内径比摩擦销96的外径稍(0.03mm左右)小。轴套的外径为64mm，高度为51mm。在轴套97未设置油槽。

将摩擦销96放入液氮进行冷却，沸腾平息后插入轴套97的孔97a，恢复常温而设为过盈配合的状态。接着，通过压力机械将摩擦销沿轴向加压而从轴套97拉拔，观察表面的状态。准备5种样本，针对各个样本重复6次上述的过盈配合与拉拔。此外，在第一次的测试中，使用不具有图11a的油槽的摩擦销96，第二次以下如图11b所示使用追加工了油槽52的摩擦销98。

油槽98a如图11d所示，剖面形状呈半径为0.2mm的圆弧状，深度为0.03mm。如图11c所示，油槽98a沿轴向以1.2mm间隔(Lead)形成为螺旋状。也可以排列多条环状的油槽，利用与轴平行的方向上的油槽进行连结。在任意的情况下，油槽98a彼此之间的圆筒面均为滑动面98b。

测试的样本数是试料No.1～No.5的5种。这些中的No.1、No.3、No.5进行将摩擦销96、98利用液氮冷却至大约-180℃之后插入轴套97的冷嵌。No.2、No.4采用将轴套97加热至150℃之后插入常温的摩擦销96的热套的方法。

在测试中，进行6次冷嵌/拔取(拉拔)测试，对测试的前后的表面粗糙度Ra进行测量。另外，测量各冷嵌/拔取时的负荷负载。将测试的前后的摩擦销96、98以及轴套97的表面粗糙度Ra示于表1。在表1中，利用拉拔时的负荷负载与过盈量来反向计算产生面压，由此一并记载第一次～第六次拔取时的反向计算出的静止摩擦系数μ。表面粗糙度的测量器是株式会社三丰制的粗糙度测量器SURFTEST SJ301。表面粗糙度Ra的单位为μm。

[表1]

试料No.	1	2	3	4	5
						销：初始表面粗糙度Ra(测量值)	0.12	*	0.13	**	0.19
轴套：初始表面粗糙度Ra(测量值)	0.18		0.21		0.20
						第一次(μ反向计算值)	0.217		0.175		0.25
第二次(μ反向计算值)	0.304		0.223		0.467
						第三次(μ反向计算值)	0.321		0.336		0.342
第四次(μ反向计算值)	0.246		***		0.253
						第五次(μ反向计算值)	0.21				0.23
第六次(μ反向计算值)	0.17				0.21
						销：测试后表面粗糙度Ra(测量值)	0.11				0.18
轴套：测试后表面粗糙度Ra(测量值)	0.15				0.18

由表1可知，样本No.1表面粗糙度Ra(销：0.12μm，轴套：0.18μm)与样本No.5表面粗糙度Ra(销：0.19μm，轴套：0.20μm)的情况下，随着测试次数增多而摩擦系数减少，在六次测试后，表面粗糙度成为比测试前低的值。即，通过滑动测试，表面变得光滑。

另一方面，在摩擦销96、98的表面粗糙度Ra为0.13μm、轴套97的孔97a的表面粗糙度Ra为0.21μm的样本No.3的情况下，当滑动次数增加时，摩擦系数μ增大，在第四次滑动测试时摩擦销98产生咬模，因此中止了测试(***)。理由虽非明确，表面粗糙度大的情况下，存在局部强力接触的部位，润滑油有可能无法充分环绕。在样本No.2(*)、No.4(**)的基于热套的样本的情况下，在测试开始之后立刻产生了烧粘，因此实际上没有进行测试。在基于热套的情况下，存在未进行均匀的过盈配合、或是表面的润滑膜被破坏的可能性。

[测试2：直径尺寸、表面粗糙度测量]

接下来，准备图12、图13所示的第二实施例的摩擦销99与轴套100，测量作成时和测试后的表面粗糙度与外径。摩擦销99的滑动部的外径约为35.035mm，长度为64mm。在滑动部上呈螺旋状设有图14c所示的半径为0.4mm的剖面半圆状的油槽99a。油槽99a彼此之间为滑动面99b。在滑动面99b的靠近油槽99a的区域，形成有平缓的锥状的避让面99c。

轴套100的孔100a的内表面的表面硬度比摩擦销99的表面硬度低。具体来说，摩擦销99的外径为35.035(参照表2，材质为DC53(大同制钢株式会社制的模具钢，SKD11(JIS)同等品)。通过淬火、高温回火，表面的硬度HRC(洛氏硬度C标尺)＝60±2。另外，进行低温TiC处理(碳化钛皮膜处理)。

轴套100的内径约为34.998mm，材质为SKD61，通过淬火、高温回火，硬度HRC＝47±2。进一步进行自由基氮化处理。轴套100的孔100a具有图13a、图13b所示的形状以及尺寸。不具有油槽。

表2示出摩擦销的作成时的表面粗糙度与外径的测量值。关于表面粗糙度的测量位置，针对图12a的圆周方向的位置A、B为图12b的轴向的位置I、II、III，整体为六处。测量器是株式会社三丰制的表面粗糙度测量器Surftest SJ-301。关于外径的测量位置，针对图13a的A-C间以及B-D间为图13b的轴向的位置I、II、III，整体为六处。测量器为株式会社三丰制的微量规，单位为μm。

[表2]

[销初始状态]

将轴套100的作成时的孔100a的内表面的表面粗糙度的测量结果示于表3的左侧。关于测量位置，针对图13a的圆周方向的位置A以及B各自，作为图13b的轴向的位置I、II、III的整体设为6处。另外，将轴套100的作成时的内径的测量结果示于表3的右侧。关于测量位置，针对圆周方向的位置A-C、以及B-D为轴向的位置I、II、III，作为整体为六处。孔100a的内表面如图15a的显微镜照片所示那样是粗糙的。

[表3]

[轴套初始状态]

将上述的摩擦销99放入液氮而冷却至-180℃，插入轴套100的孔100a并恢复常温，由此进行冷嵌。之后，一边供给润滑油一边向摩擦销99施加轴向的加压力以及拉拔力，使其往复滑动。润滑油的温度维持为20℃，以流量100cc/min、压力0.5MPa的条件进行润滑。即便滑动次数超过60万次也不产生咬模、烧粘。本尺寸下的滑动摩擦阻力为62kN～64kN，平均为63kN，偏差较少。

测试后，从轴套100拔取摩擦销99，测量摩擦销99的表面以及轴套的孔100a的内表面的表面粗糙度与嵌合直径。将测量结果示于表4以及表5。

[表4]

[销60万次滑动测试后]

[表5]

[轴套60万次滑动测试后]

由分别比较表2与表4、以及表3与表5可知，摩擦销99与轴套100的60万次的滑动测试前与测试后的表面粗糙度以及滑动部直径均几乎没有变化。即，在测试的前后，关于摩擦销99的表面粗糙度Ra，除了在测量点B、III处增加0.01μm以外没有变化，能够判断为实际上没有产生磨损。另外，关于外径，除了在B-D间、II处减少0.001mm、在B-D间、III处增加了0.001mm以外没有变化，能够判断为实际上没有产生磨损。

在轴套100的情况下，除了表面粗糙度Ra在测量点A、I处降低0.01μm、内径在A-C间的I以及III的位置分别增加了0.001mm以外没有变化。这表示，即便在高面压下反复进行滑动，在初始的表面粗糙度、滑动部直径的精加工精度足够高的情况下，耐久性足够高，具有实用性。

[销表面状态的观察]

将实施例2的摩擦销99的60万次的滑动测试后的滑动面99b以及避让面99c的显微镜照片分别示于图14a、图14b。倍率为3000倍。同样，将实施例2的轴套100的初始以及60万次的滑动测试后的显微镜照片分别示于图15a以及图15b。倍率为5000倍。由这些显微镜照片可知，摩擦销99以及轴套100在60万次的滑动测试后表面也不会产生咬模。

进一步比较图14a与图14b可知，摩擦销99的滑动面99b比避让面99c进一步减少偏差或凹凸。同样，比较图15a与图15b可知，轴套100的滑动测试后的表面状态与初始同等，或反而提高。这被认为是，在充分的润滑之下反复进行滑动，表面被抛光加工而变得平滑。

Claims (10)

1.一种滑动摩擦力产生机构，其特征在于，

所述滑动摩擦力产生机构包括金属制的孔构件、金属制的轴构件及供油机构，所述孔构件具有孔，所述轴构件在该孔构件的孔中嵌合为轴向滑动自如，并以过盈配合状态反复交替地沿轴向滑动，所述供油机构向该孔构件与该轴构件之间供给兼作冷却滑动产生的摩擦热的冷却介质的润滑油，

所述孔与轴构件以过盈配合状态进行嵌合，

在所述孔构件的孔的内表面及轴构件的外表面中的至少一方形成有用于所述润滑油通过的油槽，

所述供油机构具备向油槽的一侧端供给润滑油的供给管路和独立于所述供给管路的从油槽的另一侧端返回润滑油的返回管路，

所述孔与轴构件的表面粗糙度Ra为0.01～0.2μm。

2.根据权利要求1所述的滑动摩擦力产生机构，其特征在于，

在所述孔构件以及轴构件的至少一方形成有供不同于所述润滑油的其它的冷却介质流动的通路。

3.根据权利要求1所述的滑动摩擦力产生机构，其特征在于，

所述孔构件与轴构件均由碳钢形成，且所述孔构件与轴构件中的至少一方的滑动面实施了固化表面处理。

4.一种模具缓冲装置，是压力机械用的模具缓冲装置，所述模具缓冲装置的特征在于，

所述模具缓冲装置具备权利要求1～3中任一项所述的滑动摩擦力产生机构、以及使压入的所述轴构件恢复压入前的状态的恢复机构，所述模具缓冲装置被构成为，

当冲压的滑块下降时所述滑动摩擦力产生机构的轴构件压入孔构件，此时的滑动摩擦力作为压力加工的反作用力乃至阻力产生源而应用于工件的夹压，

当滑块上升时，恢复机构把轴构件压回压入前的状态。

5.根据权利要求4所述的模具缓冲装置，其特征在于，

所述恢复机构具有对缓冲销向上推压的空气缓冲器，并被构成为通过所述缓冲销的上升使所述轴构件恢复。

6.根据权利要求4所述的模具缓冲装置，其特征在于，

所述恢复机构具有凸轮式的脱模机构，并被构成为通过所述脱模机构的脱模销的上升使所述轴构件返回。

7.一种金属模，是压力机械用的金属模，所述金属模的特征在于，包括：

权利要求1～3中任一项所述的滑动摩擦力产生机构；

基底；

冲头，配置在所述基底的中央；

缓冲环，以包围冲头的方式配置为上下移动自如；以及

多根隔离销，支承所述缓冲环，

所述隔离销由所述滑动摩擦力产生机构的轴构件支撑。

8.一种模具缓冲装置，其特征在于，

所述模具缓冲装置具备权利要求1～3中任一项所述的滑动摩擦力产生机构、使该滑动摩擦力产生机构反转的反转机构，

所述滑动摩擦力产生机构的孔构件的孔为贯通孔，所述滑动摩擦力产生机构的轴构件的长度比孔长，

所述反转机构以压力机械的一次加压为单位对滑动摩擦力产生机构进行反转，由此成为被压入的轴恢复至压入前的位置的状态，

所述滑动摩擦力产生机构作为压力加工的反作用力乃至阻力产生源而应用于工件的夹压。

9.一种模具缓冲装置，是溢流型模具缓冲装置，具备由缸体与活塞构成的油压缸，并利用从该油压缸流出的工作油的阻力来发挥缓冲力，所述溢流型模具缓冲装置的特征在于，

利用所述缸体的内表面与活塞的外表面中的、在压力机械的下止点附近滑动接触的部位来构成权利要求1～3中任一项所述的滑动摩擦力产生机构。

10.一种滑动摩擦力产生机构的制造法，其特征在于，是权利要求1～3中任一项所述的滑动摩擦力产生机构的制造法，

所述制造法使所述孔构件与轴构件通过冷嵌进行嵌合。

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