CN1079996A - 热加工用的轻质硬质合金 - Google Patents
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Abstract
一种热加工用的轻质硬质合金,其成分由硬质相
金属碳化物和粘结相金属所构成。具有优良的高温
强度、高温耐磨性、抗高温热裂性和抗氧化性、比重
小、重量轻。用粉末冶金方法生产轧制线材用轧辊和
冲、模具及腐蚀条件下的耐磨零配件等。
该轻质硬质合金的化学成分是:硬质相为碳化
钛、碳化钨或加入少量碳化钽(或碳化铌),占45—
59.5%(重量);粘结相为钴、镍和钼,占40.5—55%
(重量)。
Description
本发明涉及一种热加工用的轻质硬质合金。该合金具有硬度高、耐磨损、重量轻、热疲劳强度高及优良的高温强度和抗氧化能力。可按不同组分配合制成不同性能、不同应用场合的硬质合金系列产品,适用于各种场合热加工用的线材轧辊、导辊、冲模具和其它耐热、耐磨、耐腐蚀另配件。
目前,各种热加工用的线材轧辊、冲模具及其它耐磨另配件,一般采用工具钢和高钴类YG硬质合金。工具钢耐磨性差。高钴类的如YG20C,成份由80%WC和20%Co组成,尽管该硬质合金耐磨性较好,但由于热膨胀系数低,热疲劳性差,用作线材轧辊时,破损率达20-30%,而且该合金比重大,造成设备剧烈振动,增加维修费用。
日本专利平2-66135给出了一种热导辊用金属陶瓷。该合金主要成份由碳化钛、碳化钨及镍、钴和碳化钽、碳化钒、碳化铬、碳化铌、碳化锆、碳化铪当中的一种或两种配制而成,该合金尽管比重小,当用于高速运行的轧机另、配件时,仍然存在强度低、冲击韧性差,使得工具使用寿命低,不能满足生产需要。
鉴于现有技术存在的问题,本发明提供一种热加工用的轻质硬质合金,该合金具有强度高、耐磨损、热疲劳强度好、比重小、冲击韧性好、用于热加工的冲具等另配件,特别是高速运转的线材轧辊、导辊时,提高了使用寿命,降低了设备的维修费用。
本发明所提供的热加工用的轻质硬质合金,硬质相为碳化钛、碳化钨或加入少量碳化钽(或碳化铌)硬质相占45-59.5%(重量);粘结相为钴、镍和钼占40.5-55%(重量)。
作为硬质相,可以单一成份加入,也可以固溶体混合物形式加入。粘结相金属可以单质成份加入,也可以复合成份加入。硬质相物料粒度-150目,粘结相金属粒度-200目。
硬质相含量低于45%,粘结相含量高于55%,则合金硬度低,耐磨性差;如果硬质相含量超过59.5%,粘结相含量低于40.5%,则合金高温强度低,冲击韧性差,热膨胀系数低,热疲劳强度低,用在急冷急热,承受巨大冲击载荷的线材轧辊时,很容易破裂。所以,硬质相含量为45-59.5%(重量),粘结相含量为40.5-55%(重量)。同时,按上述范围各成份组成的硬质合金,能达到比重小,重量轻的目的,这对于高速旋转的轧辊来说,有着非常重要的意义。
由上述组成范围制成的轻质硬质合金,金相组织为Tic,Tic-WC(β)、WC(α)、Ni、Mo、TiC-Mo2C,少量r和少量游离C,是多相结构。要严格防止η相的出现,因η相脆性大,存在合金中,使合金强度大大降低。η相是缺碳化合物(如Co3W3C)属非正常合金。在该轻质硬质合金中,TiC、TiC-WC(β)、WC(α)、TiC-Mo2相起骨架相作用,Ni、MO、Co起粘结相作用。Mo还能起到强化粘结相作用。少量游离C存在,有利于强度和冲击韧性的改善。具有多相结构和复杂组织形态的这种轻质硬质合金,有较高的综合使用性能,能满足轧辊在极其严酷条件下正常作用。
本发明提供的轻质硬质合金可按以下成分(质量)配制:
TiC 30-50%
Wc 5-35%
Ni 31-50%
Co 0.1-5%
Mo 1-8%
合金各成份及配比范围的作用如下所述。
(1)TiC:
TiC起硬质相作用,同时,一定量TiC加入,能减少合金比重,降低成本。如果含量不足30%,合金硬度低,耐磨性差,减轻合金比重不显著。如果含量超过50%,合金抗弯强度和冲击韧性都显著降低,脆性增大。所以TiC含量在30-50%合适。
(2)WC:
WC也起硬质相作用。WC的加入,一方面是进一步提高合金耐磨性,另一方面是改善高温强度,选取TiC和WC两种碳化物作硬质相,不取单一TiC成份,是因为多种碳化物经高温烧结后形成多相固溶体,比单一相固溶体耐磨性要好,强度要高。如果WC含量低于5%,对合金耐磨性和强度改善不显著,如果WC含量超过35%,合金比重增加,达不到轻量化的目的,同时生产成本将增加,所以WC含量在5-35%合适。
(3)Ni:
Ni起粘结相作用,它具有很强的耐热性能。含量不足31%,合金强度低;如果Ni含量超过50%,合金硬度低,耐磨性变差,不能制作像轧辊那样需要耐磨性高的热加工工具。所以Ni含量在31-50%合适。
(4)Co:
Co也起粘结相作用和Ni形成粘结相的合金结构,利于提高合金强度和耐磨性。Co加入量不足0.1%,效果不显著,如果超过5%,抗高温性能变差,同时,生产成本增加。所以,Co含量在0.1-5%合适。
(5)Mo:
在本发明的轻质硬质合金中,Mo的作用非常突出。添加2%以上Mo时,能排除有害于合金性能的氧,在400-500℃时,生成MoO3,使液相对固相的润湿角Q的值趋于零,提高了Mi对TiC的润湿性,压坯烧结后就能达到充分致密化,降低合金孔隙度,提高合金强度。孔隙度能控制在低于0.1%(体积),而在已有技术的不含Mo的TiC基陶瓷合金中,孔隙度在0.5%(体积)以上。因此,本发明合金强度高于已有的TiC基陶瓷合金。另外,在烧结过程中,一方面,Mo能抑制TiC析出游离石墨,另一方面,因压型加有橡胶溶液,在烧结时不可避免的部中转化成游离碳,此时Mo与之形成MoC,进而形成TiC-MoC固溶体。在这里,Mo起到排除过量游离碳的作用。还有,Mo是高熔点金属(熔点2625℃),塑性较好,耐热性强,加Mo能起到强化粘结相作用,提高合金塑性,补偿TiC造成的脆性。使Mo以各种形式存在于碳化物相和粘结相中,造成合金的特殊结构,提高合金综合性能。因此,选定镍某一确定含量以后,再配以一定Mo含量,使合金综合性能达到最佳值。
Mo含量不足1%,效果不显著;如果超过8%,高温强度降低。所以,Mo含量在1-8%合适。
除上述各材料成份外,当用于制作线材轧辊时,线速度超过35米/秒情况下,需加TaC,但TaC最高加入量不得超过3.5%,否则合金抗弯强度和热疲劳性能降低。如轧制线速度不大于35米/秒时,不用加TaC。加入TaC目的,是提高合金红硬性,即改善高温耐磨性。还能抑制晶粒长大,阻碍粘钢料的作用。NbC的作用与TaC相似。配料时可加入TaC或NbC同时加入。
通过综合所举的实施例对本发明的轻质硬质合金进一步说明,本发明的轻质硬质合金按表中所规定的成份配比,用粉末冶金工艺,配料后湿混,压坯经高温烧结后,即成合金烧结品。
综合表:
续综合表
采用该轻质硬质合金制作的轧辊用于高速精轧时,在急冷急热,反复酷热条件下使用,经现场跟踪测试,第三道轧辊的单槽磨次产量达到2900多吨,第七道轧辊的单槽磨次产量达到2100多吨。轧辊寿命提高,设备运行平稳,降低了维修费用。
该轻质硬质合金具有优良的高温强度,硬度高,耐磨性好,热疲劳强度高,不裂纹,重量轻,成本低,不仅能适用于制造热轧线材的轧辊、导辊,还可用来制造冲模具和其它腐蚀条件下耐磨损的配件,有广泛的推广应用前景。
Claims (4)
1、一种热加工用的轻质硬质合金,其特征是硬质相为碳化钛、碳化钨、或加入微量碳化钽(或碳化铌)占45-59.5%(重量比),粘结相为钴、镍和钼占40.5-55%(重量比)。
2、根据权利要求1所说的热加工用的轻质硬质合金,其特征是含有(重量比):
TiC 30-50%
WC 5-35%
Ni 31-50%
Co 0.1-5%
Mo 1-8%
3、根据权利要求1所说的热加工用的轻质硬质合金,其特征是含有(重量比):
TiC 30-50%
WC 5-35%
Ni 31-50%
Co 0.1-5%
Mo 1-8%
TaC(或Nbc)0.1-3.5%
4、根据权利要求1所说的热加工用的轻质硬质合金,其特征是含有(重量比):
TiC 35-45%
WC 10-25%
Ni 33-45%
Co 0.8-3%
Mo 3-6%
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CN1079996A true CN1079996A (zh) | 1993-12-29 |
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CN (1) | CN1079996A (zh) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100420762C (zh) * | 2006-04-28 | 2008-09-24 | 自贡硬质合金有限责任公司 | TiC-WC基合金制品 |
CN1718812B (zh) * | 2005-07-04 | 2010-04-21 | 帅进 | 可焊接、高耐磨、高韧性碳化钛基硬质合金 |
CN101348870B (zh) * | 2008-07-22 | 2012-03-28 | 长沙伟徽高科技新材料股份有限公司 | 碳化钨-碳化钛-碳化钽固溶体粉末 |
CN102952987A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN102951904A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温汽车增压涡轮材料 |
CN102952985A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN102952986A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温轴承材料 |
CN103725944A (zh) * | 2014-01-07 | 2014-04-16 | 烟台开发区蓝鲸金属修复有限公司 | 一种硬质合金和工件表面硬质合金层的制造方法 |
CN104805346A (zh) * | 2010-02-05 | 2015-07-29 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 硬金属材料 |
CN104959194A (zh) * | 2015-05-22 | 2015-10-07 | 宝志坚 | 一种金属陶瓷磨辊及其制备方法 |
CN105886871A (zh) * | 2016-05-13 | 2016-08-24 | 株洲中工硬质合金工具有限责任公司 | 一种以碳化钛为主要成分的高强度硬质合金及制备方法 |
CN106180593A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-12-07 | 合肥东方节能科技股份有限公司 | 一种基于wc硬质合金的导卫辊制作方法 |
CN107236890A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-10-10 | 陈国生 | 一种混凝土输送泵车用眼镜板和切割环新材料及其制备方法 |
CN110373593A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-10-25 | 南京理工大学 | 一种碳氮化钛基复合金属陶瓷材料微波烧结工艺 |
CN114761157A (zh) * | 2019-11-28 | 2022-07-15 | 瑞典海博恩材料与技术有限公司 | NbC基硬质合金的微观结构 |
-
1992
- 1992-06-08 CN CN 92106228 patent/CN1079996A/zh active Pending
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1718812B (zh) * | 2005-07-04 | 2010-04-21 | 帅进 | 可焊接、高耐磨、高韧性碳化钛基硬质合金 |
CN100420762C (zh) * | 2006-04-28 | 2008-09-24 | 自贡硬质合金有限责任公司 | TiC-WC基合金制品 |
CN101348870B (zh) * | 2008-07-22 | 2012-03-28 | 长沙伟徽高科技新材料股份有限公司 | 碳化钨-碳化钛-碳化钽固溶体粉末 |
CN104805346A (zh) * | 2010-02-05 | 2015-07-29 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 硬金属材料 |
CN102952987B (zh) * | 2012-11-21 | 2014-11-05 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN102951904B (zh) * | 2012-11-21 | 2015-03-25 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温汽车增压涡轮材料 |
CN102952986A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温轴承材料 |
CN102952987A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN102952986B (zh) * | 2012-11-21 | 2014-11-05 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温轴承材料 |
CN102952985B (zh) * | 2012-11-21 | 2014-11-05 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN102951904A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 耐腐蚀耐高温汽车增压涡轮材料 |
CN102952985A (zh) * | 2012-11-21 | 2013-03-06 | 邓湘凌 | 高硬度高韧性金属陶瓷组合物及其制作方法 |
CN103725944A (zh) * | 2014-01-07 | 2014-04-16 | 烟台开发区蓝鲸金属修复有限公司 | 一种硬质合金和工件表面硬质合金层的制造方法 |
CN104959194A (zh) * | 2015-05-22 | 2015-10-07 | 宝志坚 | 一种金属陶瓷磨辊及其制备方法 |
CN105886871A (zh) * | 2016-05-13 | 2016-08-24 | 株洲中工硬质合金工具有限责任公司 | 一种以碳化钛为主要成分的高强度硬质合金及制备方法 |
CN105886871B (zh) * | 2016-05-13 | 2018-01-23 | 株洲中工硬质合金工具有限责任公司 | 一种以碳化钛为主要成分的高强度硬质合金及制备方法 |
CN106180593A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-12-07 | 合肥东方节能科技股份有限公司 | 一种基于wc硬质合金的导卫辊制作方法 |
CN107236890A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-10-10 | 陈国生 | 一种混凝土输送泵车用眼镜板和切割环新材料及其制备方法 |
CN110373593A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-10-25 | 南京理工大学 | 一种碳氮化钛基复合金属陶瓷材料微波烧结工艺 |
CN114761157A (zh) * | 2019-11-28 | 2022-07-15 | 瑞典海博恩材料与技术有限公司 | NbC基硬质合金的微观结构 |
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