CN107946450A - 一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料及其制备方法,所述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的化学式为Bi1‑xMxCuSeO,其中所述M选自具有+2、+3价态的元素,所述x为掺杂元素所占原子百分比,选取范围为0‑1。本发明还公开了掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的制备方法,主要包括固相反应、高能球磨和热压烧结。所述热电材料具有较高电导率,良好Seebeck系数以及较低热导率。
Description
技术领域
本发明涉及热电材料技术,尤其涉及一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料及其制备方法。
背景技术
热电材料是一种能将热能和电能相互转换的清洁能源材料。为了得到更高的热电转换效率,需要更高的热电优值ZT,ZT由公式ZT=S2σT/κ算出,其中S、σ、T和κ分别为Seebeck系数、电导率、绝对温度和热导率。目前,传统热电材料包括Bi2Te3、PbTe和SiGe等,虽然已经得到了应用,但是Bi2Te3、PbTe的热稳定性不好,且具有一定毒性,会污染环境、危害人们健康;另外Te和Ge元素的储量稀少、价格高。考虑到材料的成本和环境污染等相关因素,开发低成本、资源丰富、环境友好、高性能、化学稳定性好的新型热电材料是热电领域的主要研究方向。BiCuSeO具有较高的Seebeck系数和较低的热导率,是一种极具研究价值和开发潜力的中温热电材料。但是BiCuSeO的电导率较低,导致ZT值低,热电转换效率也低。目前通过元素掺杂、成分控制、Cu空位、能带调整和织构化等手段,可以改善微观组织,优化电性能和热性能,提高ZT值。
然而,大量研究表明目前提高ZT值的手段都比较单一,要么只是掺杂碱金属或碱土金属通过+1或+2价掺杂替代Bi3+提高载流子浓度,要么只是通过掺杂等价元素替代Bi或Se元素改变能带结构提高载流子迁移率,所以寻找新的掺杂元素同时提高载流子浓度和载流子迁移率,对更好的改善BiCuSeO的电性能具有重要的意义。
发明内容
本发明的目的在于,针对目前BiCuSeO电导率较低问题,提出一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料,所述热电材料具有较高电导率,良好Seebeck系数以及较低热导率。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案是:一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料,化学式为Bi1-xMxCuSeO,其中所述M选自元素周期表中的同时具有+2、+3价态的元素,所述x为掺杂元素所占原子百分比,选取范围为0-1。
进一步地,所述M为Fe、Yb、V、Cr、Mn、Co、Ni、Sm或Eu。
本发明的另一个目的还公开了一种上述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的制备方法,包括以下步骤:
步骤1、按照反应生成Bi1-xMxCuSeO所需比例配备原料;
步骤2、将原料在研钵中混合均匀,优选为玛瑙研钵,因玛瑙研钵硬度高、不会引入杂质,冷压,真空封入石英管中(防止在烧结过程中发生其他反应,生成杂质),在573K-773K烧结12h-24h,烧结可采用箱式炉;
步骤3、炉冷后所得块体再次研磨成粉末,随后冷压成块体,真空密封,在箱式炉中873K-973K烧结12h-24h;
步骤4、炉冷后将产物高能球磨成粉末;
步骤5、所得粉末在真空中使用热压烧结成致密度较高的块体,热压工艺:873-973K烧结40-60min,压强为50-80Mpa。
进一步地,所述冷压的压力为0-50Mpa的轴向压力,优选的,所述冷压压力10-50Mpa的轴向压力。更优选的,所述冷压为采用自动压片机在10-50Mpa的轴向压力下压成的圆柱。
进一步地,所述高能球磨工艺为:球料比15:1,转速900-1600r/min,每球磨30min后停歇5min,累计球磨8-12h;
本发明一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料选用变价元素进行掺杂,可以实现同时改善BiCuSeO基热电材料载流子浓度和载流子迁移率的协同优化。掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料与现有技术相比较具有以下优点:
1)掺杂变价元素M(M=Fe、Yb、Eu等具有+2、+3价态的元素)协同优化BiCuSeO基热电材料。本发明BiCuSeO基热电材料具有较高电导率,良好Seebeck系数以及较低热导率。如图1所示,随着变价元素Yb掺杂量的增加,样品的载流子浓度和载流子迁移率都出现了明显的提高。
2)本发明BiCuSeO基热电材料通过固相反应、高能球磨、热压等过程制备,变价元素M掺杂调整了BiCuSeO的能带结构,提高了载流子迁移率;M2+替代Bi3+,引入了空穴载流子,会有效提高p型半导体BiCuSeO的载流子浓度。同时,变价元素掺杂会减小晶粒尺寸,形成点缺陷和高密度位错,增加声子散射,有效降低晶格热导率。
3)本发明所述制备方法能直接在空气中操作,不需要手套箱等精密设备;
4)Bi1-xYbxCuSeO的ZT值都随着温度的升高而升高;如图2所示,在873K时,x=0.30最高,x=0.04次之,x=0最低。
附图说明
图1为室温条件下,载流子浓度及载流子迁移率随成分变化图
图2为热电优值ZT随温度变化图;
图3为Bi0.30Yb0.70CuSeO断口形貌图;
图4为Bi0.96Yb0.04CuSeO断口形貌图;
图5为BiCuSeO断口形貌图。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明进一步说明:
实施例1
本实施例公开了一种Bi0.30Yb0.70CuSeO热电材料,所述Bi0.30Yb0.70CuSeO热电材料的制备包括以下步骤:
(1)按照反应生成Bi0.30Yb0.70CuSeO所需比例称量化学计量比的Bi、Bi2O3、Cu2O、Se、Yb2O3粉末;
(2)在研钵中混合均匀,冷压成的圆柱,封入真空石英管,在箱式炉中573K烧结12h;
(3)所得块体再次研磨成粉末,随后冷压成块体,真空封管,在箱式炉中973K烧结24h;
(4)炉冷后将产物高能球磨成粉末,球磨工艺为:球料比15:1,转速900r/min,每球磨30min后停歇5min,累计球磨12h;
(5)所得粉末在真空中使用热压烧结成致密度较高的块体,热压工艺:953K烧结40min,压强为60Mpa。
经检测,通过Yb掺杂改善了BiCuSeO的热电性能,载流子浓度从纯BiCuSeO的1.15×1018cm-3升高到Bi0.7Yb0.3CuSeO的3.60×1020cm-3,迁移率从0提高到0.88cm2V-1s-1,最终使热电优值ZT在873K时从纯相的0.39提升到Bi0.3Yb0.7CuSeO的0.62。由此说明,掺杂变价稀土元素是一种有效提高热电材料性能的途径。
图3为Bi0.30Yb0.70CuSeO断口形貌图,由图可知,与对照例BiCuSeO相比较,晶粒得到了明显的细化,晶粒度基本都小于100nm。
实施例2
本实施例公开了一种Bi0.96Yb0.04CuSeO热电材料,所述Bi0.96Yb0.04CuSeO的制备包括以下步骤:
本实施例提供一种Bi0.96Yb0.04CuSeO热电材料的制备,其制备方法与实施例1基本相同,不同的是Yb的含量为0.04at.%。
经检测,其载流子浓度为72.6×1018cm-3,载流子迁移率为1.0564cm2V-1s-1,ZT达到0.42。
图4为Bi0.96Yb0.04CuSeO断口形貌图,由图可知,与对照例BiCuSeO相比较,晶粒得到了细化,晶粒度基本在100-400nm之间。
对照例
对照例BiCuSeO热电材料的制备,包括以下步骤:
本实施例提供一种BiCuSeO热电材料的制备,其制备方法与实施例1基本相同,不同的是Yb的含量为0at.%。
经检测,其载流子浓度为1.15×1018cm-3,载流子迁移率为1.0564cm2V-1s-1,ZT为0.38。
图5为BiCuSeO断口形貌图,由图可知,晶粒度都在400nm以上。
最后应说明的是:以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案,而非对其限制;尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换;而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。
Claims (5)
1.一种掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料,其特征在于,化学式为Bi1- xMxCuSeO,其中所述M选自元素周期表中的同时具有+2、+3价态的元素,所述x选取范围为0-1。
2.根据权利要求1所述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料,其特征在于,所述M为Fe、Yb、V、Cr、Mn、Co、Ni、Sm或Eu。
3.一种权利要求1或2所述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤1、按照反应生成Bi1-xMxCuSeO所需比例配备原料;
步骤2、将原料在研钵中混合均匀,冷压成的圆柱,真空封入石英管中,在573K-773K烧结12h-24h;
步骤3、炉冷后所得块体再次研磨成粉末,随后冷压成块体,真空密封,在箱式炉中873K-973K烧结12h-24h;
步骤4、炉冷后将产物高能球磨成粉末;
步骤5、所得粉末在真空中使用热压烧结成致密度较高的块体,热压工艺:873-973K烧结40-60min,压强为50-80Mpa。
4.根据权利要求3所述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的制备方法,其特征在于,所述冷压的压力为10-50Mpa的轴向压力。
5.根据权利要求3所述掺杂变价元素协同优化BiCuSeO基热电材料的制备方法,其特征在于,所述高能球磨工艺为:球料比15:1,转速900-1600r/min,每球磨30min后停歇5min,累计球磨8-12h。
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