CN107923565B - 真空隔热件及隔热箱 - Google Patents

Abstract

真空隔热件具备保持真空空间的芯材、吸附水分的吸附剂及包覆芯材和吸附剂的外包件，真空隔热件是将外包件的内部减压密封而成的部件，外包件由表面保护层、气体阻挡层及热熔接层构成，外包件具有将该外包件的周缘部的热熔接层彼此熔接而成的密封部，热熔接层的厚度为35μm以上且70μm以下，在吸附剂中包括吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下的氧化钙。

Description

真空隔热件及隔热箱

技术领域

本发明涉及用于冰箱等隔热箱的真空隔热件及使用真空隔热件的隔热箱。

背景技术

作为用作冰箱等的隔热件的以往的真空隔热件，已知有将保持真空空间的芯材与吸附水蒸气的吸附剂一起利用两张外包件包覆并进行减压密封而形成的真空隔热件。外包件由表面保护层、阻挡层及热熔接层构成，通过利用外包件将内部维持为真空，从而降低真空隔热件的热导率。作为外包件，例如，在专利文献1中提出有如下方案：为了防止由于产生针孔而导致破袋这一不良情况，将膜厚为50μm等的直链状低密度聚乙烯膜用于热熔接层。另外，例如，在专利文献2中也提出有如下方案：为了实现内部的真空状态，例如将吸湿速度为13.2wt％/h的氧化钙用于吸附水蒸气的吸附剂。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2006-38122号公报

专利文献2：日本特开2015-59642号公报

发明内容

发明要解决的课题

在真空隔热件中，可以认为供水蒸气侵入内部的侵入路径为外包件的表面及将两张外包件熔接而形成的热熔接层。当如专利文献1那样使热熔接层的膜厚增加到50μm等时，可以预想到如下情况：水蒸气的侵入路径扩大，侵入到内部的水蒸气的量增加。这样，即使能够抑制由于产生针孔而导致破袋这一不良情况，由于能够从熔接的热熔接层侵入的水蒸气的量增加，所以也无法长时间维持真空隔热件内部的真空状态来抑制热导率的上升。

另外，由于专利文献2的吸附剂的吸湿速度为13.2wt％/h，所以为了吸附从热熔接层侵入的水蒸气和从气体阻挡层上产生的缺损部分侵入的水蒸气双方，吸湿速度不够。在该情况下，也难以长时间抑制真空隔热件的热导率的上升。

本发明为解决上述课题而做出，其目的在于提供一种能够抑制由于芯材的穿刺而产生针孔从而成为破袋这一不良情况的情形并长时间维持隔热性能的真空隔热件及隔热箱。

用于解决课题的方案

本发明的真空隔热件具备：芯材，所述芯材保持真空空间；吸附剂，所述吸附剂吸附水分；以及外包件，所述外包件包覆所述芯材和所述吸附剂，所述真空隔热件是将所述外包件的内部减压密封而成的部件，所述外包件由表面保护层、气体阻挡层及热熔接层构成，所述外包件具有将该外包件的周缘部的所述热熔接层彼此熔接而成的密封部，所述热熔接层的厚度为35μm以上且70μm以下，在所述吸附剂中包括吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下的氧化钙。

发明的效果

根据本发明的真空隔热件，通过采用上述结构，由于使热熔接层的膜厚增加，从而充分抑制由于芯材的穿刺而产生针孔从而成为破袋这一不良情况的情形，且吸附剂快速地吸附从热熔接层侵入的水蒸气。由此，由于能够维持真空隔热件内部的真空度来抑制热导率的上升，所以达到能够长时间维持真空隔热件的隔热特性这种效果。

附图说明

图1是示出实施方式1的真空隔热件的概略结构的剖视图。

图2是示出图1的真空隔热件的热导率的增加量与吸湿速度的关系的散布图。

图3是示出图1的真空隔热件的相对穿刺强度与热熔接层的膜厚的关系的散布图。

图4是示出图1的真空隔热件的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数与热熔接层的膜厚的关系的散布图。

图5是示出图1的真空隔热件的热导率的增加量与热熔接层的膜厚的关系的散布图。

图6是示出实施方式2的隔热箱的概略结构的剖视图。

具体实施方式

实施方式1.

以下说明本发明的实施方式1的真空隔热件。图1是示出本实施方式1的真空隔热件1的概略结构的剖视图。此外，在包括图1在内的以下的附图中，各构成部件的尺寸关系、形状等有时与实际不同。各构成部件的具体尺寸等应该在参照以下说明的基础上进行判断。

如图1所示，真空隔热件1是通过使内部为真空来实现低热导率的隔热件，具备：保持真空空间的芯材2、至少吸附水分的吸附剂3及包覆芯材2和吸附剂3的外包件4。通过在减压的状态下利用热封等将开口部熔接，从而将由外包件4规定的真空空间减压密封。真空隔热件1整体上具有大致长方形平板状的形状。

出于避免与散热用铜配管的干涉等的目的，在真空隔热件1的表面形成凹凸的形状。凹凸部根据需要设置即可，由于铜配管的直径为4mm左右，所以凹部的表面与凸部的表面之差即槽的深度可以为2mm以上且10mm以内。

出于保持真空空间的目的而使用芯材2。作为芯材2，一般使用玻璃棉等纤维集合体。另外，构成芯材2的纤维集合体可以是进行加热加压成形而成的部件，也可以是使用内包件进行密封而成的部件，也可以是利用粘合剂粘结而成的部件。

吸附剂3通过吸附真空隔热件1内部的水蒸气来保持真空度，从而抑制热导率的上升，使用吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下的氧化钙(CaO)。吸湿速度是根据静置在气温25℃、相对湿度90％的环境下时的重量增加率算出的值。

吸附剂3可以利用具有透气性的包装件包装。具有透气性的包装件由从纸、无纺布、塑料膜或网眼状的布中选择的具有透气性的部件构成，能够期待作业性的提高。包装件可以是将从这些具有透气性的部件中选择的两种以上的部件层叠而成的包装件。

外包件4由两张层压膜构成，所述层压膜形成有表面保护层41、气体阻挡层42及热熔接层43这多层构造，热熔接层43彼此熔接，在密封部43a被接合并包覆芯材2和吸附剂3。此时，在减压到1至3Pa(帕斯卡)左右的真空度的状态下将密封部43a熔接，从而将外包件4减压密封。

表面保护层41的膜厚为25μm等，材料可以是熔点为150℃以上且耐损性优异的热塑性树脂等。例如，能够使用定向(日文：延伸)尼龙等定向聚酰胺、聚对苯二甲酸乙二醇酯、定向聚丙烯等。有时也将定向尼龙简称为ONY，将聚对苯二甲酸乙二醇酯简称为PET，将定向聚丙烯简称为OPP。

气体阻挡层42的材料选择水蒸气及空气的阻隔性优异的热塑性树脂或金属膜，例如，由膜厚为24μm的单层形成，或将膜厚为12μm的层层叠两层而形成。作为气体阻挡层42的材料，可以使用铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯、铝蒸镀乙烯-乙烯醇、铝箔或它们的组合等。另外，蒸镀于热塑性树脂的无机材料不限定于铝，也可以是氧化铝、二氧化硅或它们的组合。有时也将乙烯-乙烯醇简称为EVOH。

使热熔接层43的膜厚t可以为35μm以上且70μm以下，使热熔接层43彼此熔接而形成的密封部43a的膜厚T可以为70μm以上且140μm以下。作为材料，可以选择熔点为150℃以下的热塑性树脂等，没有特别指定。作为热熔接层43，例如使用低密度聚乙烯、直链状低密度聚乙烯等。如果是弹性模量高且水蒸气的阻隔性优异的高密度聚乙烯或流延(日文：無延伸)聚丙烯，则更好。有时也将低密度聚乙烯简称为LDPE，将直链状低密度聚乙烯简称为LLDPE，将高密度聚乙烯简称为HDPE，将流延聚丙烯简称为CPP。此外，在以下说明中，上述简称记载在括号内。

接着，参照图2详细说明吸附剂3的吸湿速度。

图2是示出图1的真空隔热件1的吸湿速度与热导率的增加量的关系的散布图。在图2中，用黑色圆形记号示出使用直链状低密度聚乙烯(LLDPE)作为热熔接层43的情况，用黑色四方形记号示出使用流延聚丙烯(CPP)作为热熔接层43的情况。如图2所示，在使用氧化钙(CaO)作为吸附剂3的情况下，当使氧化钙(CaO)的吸湿速度变化时，在吸湿速度为15wt％/h以上的范围，维持热导率的增加量小的状态。这是因为：当吸湿速度为15wt％/h以上时，可以较长地维持真空而抑制热导率的上升。另一方面，当吸湿速度成为15wt％/h以下时，以15wt％/h附近为边界，热导率的增加量较大地上升。这是因为：吸附剂的吸湿速度不够，水蒸气增加，热导率上升。在变更热熔接层43所使用的材料的情况下，也示出同样的倾向而不取决于材料。

根据以上情况，能够认为：通过使用吸湿速度为15wt％/h以上的氧化钙(CaO)作为吸附剂3，能够长时间将真空隔热件1的热导率维持为较高。另外，由于氧化钙(CaO)理论上能够吸附的水分量为32wt％，所以32wt％/h是吸附剂3可以取得的吸湿速度的上限值。而且，当吸湿速度为17wt％/h以上时，能够稳定地维持热导率的增加量低的状态，当使吸湿速度为22wt％/h以下时，可以抑制在制造工序中吸湿而失活的情形。因此，更优选使吸附剂3的吸湿速度为17wt％/h以上且22wt％/h以下。

此外，利用以下方法进行吸湿速度的测定。首先，用电子天平测定氧化钙(CaO)的重量，将其作为试样。然后，将试样静置于气温25℃、相对湿度90％的环境下的恒温恒湿槽中一个小时后，迅速地用电子天平测定试样的重量。根据静置于恒温恒湿槽前后的重量变化，算出吸湿速度。在氧化钙(CaO)使用完毕的情况下，在气温1000℃的电炉中加热4个小时后，能够利用同样的方法算出吸湿速度。

接着，参照图3～5详细说明热熔接层43。

图3是示出图1的真空隔热件1的相对穿刺强度与热熔接层43的膜厚t的关系的散布图，图4是示出图1的真空隔热件1的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数与热熔接层43的膜厚t的关系的散布图。另外，图5是示出图1的真空隔热件1的热导率的增加量与热熔接层43的膜厚t的关系的散布图。在图3～5中，也用黑色圆形记号示出使用直链状低密度聚乙烯(LLDPE)作为热熔接层43的情况，用黑色四方形记号示出使用流延聚丙烯(CPP)作为热熔接层43的情况。相对穿刺强度表示将直径的针穿刺于30μm的直链状低密度聚乙烯(LLDPE)时的强度设为100％的情况下的相对的穿刺强度。另外，在图4中，制造热熔接层43的膜厚t不同的真空隔热件1各1000张，将其中的产生针孔而成为破袋这一不良情况的真空隔热件1的张数设为由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数。

当着眼于热熔接层43的膜厚t时，如图3所示，不论是使用哪种材料的热熔接层43，当热熔接层43的膜厚t为35μm以上时，与膜厚t为30μm时的相对穿刺强度相比，均急剧增大到两倍。另外，如图4所示，当热熔接层43的膜厚t为35μm以上时，与膜厚t为35μm时相比，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数急剧降低。而且，当膜厚t成为50μm以上时，可以维持相对穿刺强度，从而稳定地维持由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数少的状态。

另一方面，当着眼于热导率的增加量时，如图5所示，在热熔接层43的膜厚t从20μm成为80μm之前，热导率的增加量示出平缓的上升，但当膜厚t成为80μm附近时，热导率的增加量急剧上升。当热熔接层43的膜厚t为80μm时，与膜厚t为20μm时相比，热导率的增加量示出接近两倍的值。在热熔接层43的膜厚t从20μm到80μm的范围，由于吸附剂3能够吸附侵入的水蒸气，所以可以维持低的热导率。但是，当热熔接层43的膜厚t增加时，由于伴随着密封部43a的膜厚T的增加，侵入的水蒸气的量会增加，吸附剂3的吸湿速度降低，所以会导致内部的真空度随着时间降低而使得热导率增加。

根据以上情况，基于图2～图5的说明，将热熔接层43的膜厚t决定为35μm以上且70μm以下，并将热熔接层43彼此熔接而成的密封部43a的膜厚T决定为70μm以上且140μm以上。另外，将吸附剂3的吸湿速度决定为15wt％/h以上且32wt％/h以下。

接着，说明本实施方式1的真空隔热件1的制造工序。

在本实施方式1的真空隔热件1的制造工序中，首先，利用外包件4包覆芯材2，所述外包件4由表面保护层41、气体阻挡层42及热熔接层43这多层构造构成。此时，将热熔接层43的膜厚t设为35μm以上且70μm以下。然后，进行芯材2及外包件4的干燥。通过在100℃下对由外包件4包覆的芯材2进行2小时的加热处理，从而将水分从芯材2及外包件4除去。

接着，将吸附剂3配置于芯材2及外包件4之间。吸附剂3的吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下。然后，将外包件4的内部减压到1至3Pa左右的真空度，并在该减压状态下通过热封等将开口部熔接，从而将外包件4的内部减压密封。此时，由于将外包件4减压密封，所以会在热熔接层43发生芯材2的穿刺，但由于使热熔接层43的膜厚t为35μm以上且70μm以下，所以可以抑制由于穿刺而产生针孔从而成为破袋这一不良情况的情形。

经过以上工序得到的真空隔热件1由于熔接的热熔接层43彼此形成的密封部43a的厚度，水蒸气容易侵入，但可以利用吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下的吸附剂3快速地吸附侵入的水蒸气。因此，能够维持真空隔热件1内部的真空度，并长时间维持热导率的增加量被抑制的状态。特别是当吸附剂3的吸湿速度为17wt％/h以上且22wt％/h以下时，可以稳定地降低热导率的上升，且避免吸湿能力在制造工序的中途降低。

此外，出于避免与散热用铜配管的干涉等的目的而在真空隔热件1形成凹凸的形状，为此有时对真空隔热件1实施冲压加工。在该情况下，利用冲压加工形成的凹凸之差可以为2mm以上且10mm以内等。

另外，在外包件4中，各个热熔接层43可以具有不同的厚度，膜厚t为35μm以上且70μm以下的热熔接层43彼此熔接而形成的密封部43a的膜厚T可以为70μm以上且140μm以下。而且，将芯材2和吸附剂3包覆的外包件4可以使用两张外包件4，也可以将一张外包件4折叠而进行使用。只要能够将芯材2和吸附剂3减压密封即可，不限定外包件4的张数。

接着，制造本实施方式1的真空隔热件1，并进行实施例1～3与比较例1～3的比较。以下，说明其比较结果。

<实施例1>

在实施例1中，调查了由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数与热熔接层43的膜厚t的关系。在真空隔热件1中，由玻璃棉构成芯材2。在外包件4中，使表面保护层41为膜厚25μm的定向尼龙(ONY)，使气体阻挡层42为膜厚12μm的铝蒸镀聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和膜厚12μm的铝蒸镀乙烯-乙烯醇(EVOH)。然后，将表面保护层41、气体阻挡层42及热熔接层43层叠而成的层压膜构成为外包件4。然后，利用外包件4包覆芯材2而制造真空隔热件1。

在实施例1的试样中，使用具有膜厚t为35μm的热熔接层43和膜厚t为50μm的热熔接层43的真空隔热件1。热熔接层43的材料是直链状低密度聚乙烯(LLDPE)和弹性模量比直链状低密度聚乙烯高的流延聚丙烯(CPP)。然后，准备由各种膜厚及材料构成的试样各1000张。

在比较例1中使用的试样为如下试样：使真空隔热件的外包件4的热熔接层43为膜厚30μm的直链状低密度聚乙烯(LLDPE)，并使其他结构为与实施例1的试样同样的结构。与实施例1的试样同样地，也准备1000张比较例1的试样。

表1是将实施例1及比较例1的试样中的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数进行比较得到的结果。

[表1]

如表1所示，在比较例1中，在使直链状低密度聚乙烯(LLDPE)的热熔接层43的膜厚t为30μm的情况下，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为42张，产生频率为4.2％。

与此相对，在实施例1的试样中，在使直链状低密度聚乙烯(LLDPE)的热熔接层43的膜厚t为35μm的情况下，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为19张，产生频率为1.9％。也就是说，在实施例1的试样中，针孔的产生频率与比较例1相比减少了2.3％之多。另外，在使热熔接层43的膜厚t为50μm的情况下，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数降低至14张，但与使膜厚t为35μm的情况相比，仅减少5张。

可知：当使热熔接层43的膜厚t从30μm增加到35μm时，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数大幅减少，当使膜厚t从35μm增加到50μm时，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数看不到大的变化。

此外，在采用了使热熔接层43的膜厚t为35μm的流延聚丙烯(CPP)的实施例1的试样中，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数也减少至7张。通过由弹性模量高的材料形成热熔接层43，从而进一步抑制针孔的产生。另外，使膜厚t为50μm的情况下的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为5张，与使膜厚t为35μm的情况相比仅减少两张。即使在热熔接层43的材料采用流延聚丙烯(CPP)的情况下，在使膜厚t为35μm的情况下和使膜厚t为50μm的情况下，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数也看不到大的变化。

<实施例2>

在实施例2中，调查了真空隔热件1的热导率的增加量与吸附剂3的吸湿速度的关系。除了以下说明的结构以外，使在实施例2中使用的试样为与实施例1同样的结构。将吸湿速度设为根据静置在气温25℃、相对湿度90％的环境下时的重量增加率算出的值。另外，关于热导率的增加量，调查制造后不久的热导率和在气温25℃、相对湿度60％的环境下保管30天后的热导率，将两者之差作为增加量而算出。

在制造实施例2的真空隔热件1及比较例2的真空隔热件后不久，在任意的试样中，热导率均为1.8mW/(m·K)这一相同的值，看不到由吸附剂3的吸湿速度导致的热导率的不同。

在实施例2中，作为试样，制造了利用外包件4将吸附剂3与芯材2一起包覆而成的真空隔热件1。吸附剂3的吸湿速度为15wt％/h、18wt％/h及32wt％/h。另外，与实施例1同样地，作为各个试样的热熔接层43的材料，采用直链状低密度聚乙烯(LLDPE)和流延聚丙烯(CPP)。此外，由于使热熔接层43的膜厚t为50μm这一恒定值，所以密封部43a的膜厚T为100μm。

在比较例2中，吸附剂3使用吸湿速度为14wt％/h的氧化钙，其他结构与比较例1的真空隔热件1相同。另外，在比较例2中，也与实施例2同样地，热熔接层43的膜厚t为50μm这一恒定值，密封部43a的膜厚T为100μm。

表2是将实施例2及比较例2的试样中的真空隔热件1的热导率的增加量进行比较得到的结果。

[表2]

如表2所示，在比较例2的真空隔热件中，热导率的增加量为0.4mW/(m·K)。与此相对，在实施例2的真空隔热件1中，对于吸湿速度为15wt％/h以上的全部吸附剂3，热导率的增加量示出0.2mW/(m·K)。在热熔接层43采用流延聚丙烯(CPP)的试样中，热导率的增加量更低，为0.1mW/(m·K)。

这样，由于吸附剂3的吸湿速度为15wt％/h以上，从而将热导率的增加量长时间维持为低的值。另外，由于热熔接层43采用流延聚丙烯(CPP)，从而可以得到更低的热导率的变化量。

<实施例3>

在实施例3中，调查了真空隔热件1的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数与吸湿速度的关系。此外，关于在实施例3及比较例3中使用的试样，除了以下说明的结构以外的结构与在实施例1中说明的结构相同。

在实施例3中，使热熔接层43的膜厚t为50μm。另外，在比较例3中，使热熔接层43的膜厚t为热熔接层43的下限值以下的30μm及热熔接层43的上限值以上的80μm。在任意的试样中，作为热熔接层43的材料，均使用直链状低密度聚乙烯(LLDPE)，使吸附剂3的吸附速度为18wt％/h这一恒定值。

表3是将实施例3及比较例3的试样中的由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数及真空隔热件1的热导率的增加量进行比较得到的结果。

[表3]

如表3所示，在比较例3中的使热熔接层43的膜厚t为下限值以下的30μm的试样中，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为42张。另外，热导率的增加量为0.2mW/(m·K)，无法抑制由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数。

在使热熔接层43的膜厚t为上限值以上的80μm的试样中，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为15张，热导率的增加量为0.3mW/(m·K)，所以无法抑制热导率的增加量。

与此相对，在实施例3中，由于产生针孔而导致破袋这一不良情况的张数为14张，热导率的变化量为0.2mW/(m·K)，抑制了由针孔导致的破袋这一不良情况的发生，并且也抑制了热导率的增加量。

根据以上情况可知：通过使热熔接层43的膜厚t为35μm以上且70μm以下，并使吸附剂3的吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下，可以得到能够抑制由针孔导致的破袋这一不良情况的发生并吸附侵入到内部的水蒸气的真空隔热件1。

在以上说明的本实施方式1的真空隔热件1中，使热熔接层43的膜厚t为35μm以上且70μm以下。因此，具有能够充分抑制如下情形的厚度：由于芯材2的穿刺而产生针孔从而成为破袋这一不良情况。另外，由于吸附剂3的吸湿速度为15wt％/h以上且32wt％/h以下，所以具有能够充分吸附从热熔接层43彼此熔接且膜厚T为70μm以上且140μm以上的密封部43a侵入的水蒸气的吸湿速度。由此，能够维持真空空间的真空度而抑制热导率的上升，从而长时间维持隔热特性。

特别是通过使吸附剂3的吸湿速度为17wt％/h以上且22wt％/h以下，从而能够稳定地降低热导率的上升，并且能够抑制制造工序中的吸湿能力的降低。

另外，通过利用具有高的弹性模量且水蒸气的阻隔性优异的高密度聚乙烯或流延聚丙烯形成热熔接层，能够进一步抑制由于芯材2的穿刺而产生针孔从而成为破袋这一不良情况的情形，从而降低水蒸气的侵入量。

另外，通过在真空隔热件1的表面设置凹部的表面与凸部的表面之差为2mm以上且10mm以下的凹凸部，能够促进真空隔热件1与散热用铜配管之间的热交换。

另外，当利用由纸、无纺布、塑料膜或网眼状的布中的任一种形成的包装件覆盖吸附剂3时，能够确保吸附剂3的透气性并提高作业性。也可以将由纸、无纺布、塑料膜或网眼状的布构成的层层叠多层而形成包装件。

芯材2可以是热导率低且处理容易的纤维集合体，特别是玻璃棉等。

实施方式2.

图6是示出本实施方式2的隔热箱100的概略结构的剖视图。隔热箱100例如是要求长时间的隔热性能的冰箱等。

如图6所示，隔热箱100具有内箱110和外箱120。而且，在内箱110与外箱120之间的空间中配置有在实施方式1中说明的真空隔热件1，在内箱110与外箱120之间进行隔热。配置真空隔热件1的位置例如是与内箱110的外壁面紧贴的位置等，配置于能够在内箱110与外箱120之间进行隔热的位置。

这样，隔热箱100设置有热导率低的真空隔热件1。由此，内箱110与外箱120之间的热导率低的状态被维持，所以能够将隔热箱100的隔热性能长时间维持为较高。在具备隔热箱100的冰箱等中，实现消耗电力的削减。

由于真空隔热件1具有比发泡聚氨酯隔热件130等高的隔热性能，所以隔热箱100可以得到比仅使用发泡聚氨酯隔热件130的隔热箱100高的隔热性能。但是，也可以在内箱110与外箱120之间的空间中的真空隔热件1以外的部分填充发泡聚氨酯隔热件130。

另外，在上述说明中，隔热箱100的真空隔热件1紧贴在内箱110的外壁面，但真空隔热件1也可以紧贴在外箱120的内壁面。也可以通过使用间隔件等，以不紧贴于内箱110及外箱120中的任一者的方式将真空隔热件1配置于内箱110与外箱120之间的空间。

此外，在上述说明中，对于与通常的冰箱等所使用的隔热箱同等的部分，省略图示及说明。

此外，本发明的真空隔热件1不限于上述实施方式，能够进行各种变形，上述各实施方式、变形例能够相互组合地进行实施。

例如，在上述说明中，例示了在制造工序中通过在100℃下进行2小时的加热处理来进行芯材2及外包件4的干燥的情形，但加热处理的温度及时间只要是能够除去芯材2及外包件4的水分的温度及时间即可，不限定于此。另外，在用外包件4包覆芯材2的状态下进行芯材2及外包件4的干燥，但也可以在分别进行芯材2和外包件4的干燥后用外包件4包覆芯材2。

另外，在上述实施方式1的真空隔热件1的制造工序中，在将芯材2及外包件4干燥后将吸附剂3配置于芯材2与外包件4之间，但也可以在将芯材2及外包件4干燥前配置吸附剂3。

另外，在上述实施方式2中，列举了在具备冷源的冰箱的隔热箱100中使用真空隔热件1的结构为例子，但本发明不限于此。真空隔热件1也能够用于具备热源的保温柜的隔热箱、不具备冷源及热源的隔热箱例如保温箱(cooler box)等。另外，真空隔热件1不仅作为隔热箱100的隔热部件进行使用，也可以作为空调机、车辆用空调机、供热水机等冷能设备或热能设备的隔热部件进行使用，其形状也可以不是规定的形状，也可以用于具备变形自如的外袋及内袋的隔热袋、隔热容器等。

附图标记的说明

1真空隔热件，2芯材，3吸附剂，4外包件，41表面保护层，42气体阻挡层，43热熔接层，43a密封部，100隔热箱，110内箱，120外箱，130发泡聚氨酯隔热件，T密封部的膜厚。

Claims (7)

1.一种真空隔热件，其中，所述真空隔热件具备：

芯材，所述芯材保持真空空间；

吸附剂，所述吸附剂吸附水分；以及

外包件，所述外包件包覆所述芯材和所述吸附剂，

所述真空隔热件是将所述外包件的内部减压密封而成的部件，

所述外包件由表面保护层、气体阻挡层及热熔接层构成，

所述外包件具有将该外包件的周缘部的所述热熔接层彼此熔接而成的密封部，

所述热熔接层的厚度为35μm以上且70μm以下，

在所述吸附剂中包括吸湿速度为17wt％/h以上且22wt％/h以下的氧化钙，

所述吸湿速度根据将所述吸附剂静置于气温25℃、相对湿度90％的环境下的恒温恒湿槽中一个小时时的所述吸附剂的重量变化而求出。

2.根据权利要求1所述的真空隔热件，其中，

所述热熔接层是高密度聚乙烯或流延聚丙烯。

3.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其中，

在所述真空隔热件的表面具有2mm以上且10mm以下的凹凸部。

4.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其中，

所述吸附剂的包装件是从第一组中选择的部件或是将从所述第一组中选择的两种以上的部件层叠而成的部件，所述第一组由纸、无纺布、塑料膜及网眼状的布构成。

5.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其中，

所述芯材为纤维集合体。

6.根据权利要求1或2所述的真空隔热件，其中，

所述芯材为玻璃棉。

7.一种隔热箱，其中，

所述隔热箱具备根据权利要求1～6中任一项所述的真空隔热件。