CN107663930A - 排水沟修复件用铝材、排水沟修复件用板状结构体及其制造方法 - Google Patents

Abstract

提供一种能够作为排水沟修复件的板状结构体的原材适用的、具有充分优异的柔软性且施工性优异的铅的替代原材。提供一种Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素的排水沟修复件用铝材、包含该铝材的排水沟修复件用板状结构体及其制造方法。

Description

排水沟修复件用铝材、排水沟修复件用板状结构体及其制造 方法

技术领域

本发明涉及排水沟修复件用铝材、包含其的排水沟修复件用板状结构体及其制造方法。

背景技术

为了汇集降至屋顶、屋顶平台、走廊、阳台等(以下，称为“屋顶等”)的建筑物平坦部的雨水使之流到竖排水管等，在屋顶等处通常设有排水沟。在此，所谓竖排水管是例如使雨水等从屋檐流到地面的、例如垂直设置的排雨管。

排水沟中，有设于屋顶等之下的、向竖排水管等中流通雨水的直立排水用的排水沟，和在屋顶等横设的、将雨水引入竖排水管等中的横卧排水用的排水沟。

排水沟通常是铸铁、不锈钢或铝等的材质而成的，也有实施烘烤涂装等的涂装的，以各种方法固定在屋顶等之上。

但是，随着时间的流逝，排水沟自身劣化或固定有排水沟的屋顶的接触位置等受到侵蚀。如此，若排水沟自身劣化或屋顶与排水沟接触位置等受到侵蚀，则雨水将无法正常流入竖排水管等、或排水沟的周边变脏，还会从排水沟的腐蚀部等漏水。

为了修补像这样劣化的排水沟和/或排水沟周边，例如，像专利文献1公开的那样，广泛使用的是排水沟修复件。图4中示出了排水沟修复件的一例。如图4所示，对于排水沟修复件40而言，在地板状结构体42的大体中央部开有孔，从该孔向板状结构体42的单面侧延伸有中空管44。设置排水沟修复件之前的排水沟基底的示意剖面图显示在图3中，设置有排水沟修复件的排水沟基底的示意剖面图显示在图5中。如图5所示，将该中空管44插入要修补的排水沟的已设排水管50中，使板状结构体42符合已设的排水沟基底34的形状，使之密接，从而能够修补排水沟。排水沟修复件设置前的排水沟基底因为具有平坦部36和凹坑部38，因此需要能够容易地变形以符合排水沟基底34的形状、且能够使之密接的(即，基底追随性高)板状结构体。

作为这样的排水沟修复件的板状结构体的材质，优选低强度且容易塑性变形的材质，以使排水沟与其周边的形状无间隙地密接。作为这样的排水沟修复件的材质，可使用铅。铅通过用锤子等敲打，容易追随于排水沟基底，因此施工性高。

但是，铅是有毒性的金属，作为板状结构体的材料如果使用铅，则与铅接触的雨水中就会溶入具有毒性的铅离子，有可能对环境造成影响。另外，在排水沟修复件的施工时，操作者也会与铅直接触，存在可能对人体带来危险性的问题。

从这样的情况出发，作为用于排水沟修复件的板状结构体的原材，要求取代铅的新原材，至今为止提出有各种原材。

在专利文献2中，作为排水沟修复件的板状结构体，公开的是含有铝金属网，以橡胶被覆该铝金属网的板状结构体。但是，含有铝金属网、以橡胶被覆该铝金属网的排水沟修复件若与使用金属板的情况比较，则难以发生塑性变形，另外，金属网因其形状复杂，所以有制造工序复杂这样的课题。

专利文献3中公开了作为排水沟修复件的板状结构体使用铜的内容。但是，铜相比铅来说，强度(例如抗拉强度)相当大，因此柔软性不足，存在施工时难以使之与排水沟的修补部位密接这样的问题。

在专利文献4中公开了作为排水沟修复件的板状结构体使用工业用纯铝。但是，工业用纯铝相比铅来说，强度相当大，因此柔软性不充分，存在施工时难以使之与排水沟周边的形状密接这样的问题。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2014-101643号公报

专利文献2：日本特开2012-202048号公报

专利文献3：日本实用新型授权第3090951号公报

专利文献4：日本特开2015-59333号公报

发明要解决的课题

如此，作为用于排水沟修复件的板状结构体的原材提出各种材料。但是，任何原材与过去使用的铅相比较，柔软性(韧性、延展性等)都大幅变差，基底追随性(即施工性)也大幅变差，作为用作排水沟修复件的板状结构体的铅的代替原材不充分。

发明内容

因此，本发明的目的在于，提供一种能够作为排水沟修复件的板状结构体的原材适用的、具有充分优异的柔软性、施工性优异的铅的代替原材。

用于解决课题的手段

本发明的方式1，是一种排水沟修复件用铝材，其中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素。

本发明的方式2，是基于方式1所述的铝材，其是调质成O材的调质处理材。

本发明的方式3，是包含方式1或2所述的铝材的排水沟修复件用板状结构体。

本发明的方式4，是基于方式3所述的板状结构体，其板厚为0.3～2mm。

本发明的方式5，是一种排水沟修复件用板状结构体的制造方法，其包括如下工序：制作由铝材构成的轧制原材的工序，所述铝材中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素；以及轧制所述轧制原材的轧制工序。

本发明的方式6，是基于方式5所述的板状结构体的制造方法，其中，在所述轧制工序后，还包括以300～600℃的温度保持的退火工序。

发明效果

根据本发明，能够提供作为排水沟修复件的板状结构体的原材能够适用的、具有充分优异的柔软性、施工性优异的铅的替代原材。

另外，根据本发明，能够提供具有充分优异的柔软性、施工性优异的排水沟修复件用板状结构体及其制造方法。

附图说明

图1是表示实施例中使用的模拟夹具和试验片的示意图。

图2是表示图1的A处的图。

图3是表示排水沟基底的一例的示意剖面图。

图4是表示排水沟修复件的一例的示意透视图。

图5是表示排水沟修复件的中空管被插入至排水管道的内部的状态的一例的示意剖面图。

具体实施方式

本发明着眼于高纯度铝的柔软性。

以往也提出过应用工业用纯铝作为排水沟修复件的板状结构体。但是，这样的工业用纯铝因为由霍尔-埃鲁法(ホ一ル·工ル一法)等的电解法制造，所以通常纯度为99质量％左右，即包含接近1质量％的杂质元素。例如JIS规格的合金编号A1100的纯度为99质量％左右，A1050的纯度为99.5质量％左右。

还有，在表示纯度的质量百分比的表述中，在从开头起连续的9的个数之后附加作为9(Nine)的首字母N，例如纯度99.99质量％记述为“4N”，称为“四个9”。有时将纯度4N的铝标记为“4N-Al”。

在99质量％左右的纯度的纯铝中，通常含有0.1质量％左右或其以上的Fe和0.05质量％左右或其以上的Si作为杂质。

如上述那样，在修补劣化的排水沟时，以排水沟修复件与排水沟及其周边的形状无间隙密接的方式，对排水沟修复件进行变形加工而使用。99质量％左右的纯度的工业用纯铝因为大量含有杂质元素，所以强度高，如果排水沟修复件所需要的厚度0.3mm以上的板材的情况下，则难以通过用锤子等敲击使之追随基底。此外在工业用纯铝之中，使用强度低的O材(退火材)时，若与铅比较，则因为强度高，所以也难以使之变形，另外，由于强度容易经加工硬化而上升，所以使之充分地塑性变形而追随排水沟基底有困难。因此，需要着眼于低强度、塑性变形性高且难以加工硬化的原材。

本发明人等经潜心研究的结果发现，通过将99.99质量％以上的纯度(4N以上)的高纯度的铝材作为排水沟修复件的板状结构体的原材使用，能够解决上述课题。

即，通过将铝材中包含的Fe、Si和Cu的合计的含量控制在0.01质量％以下，能够抑制铝材的强度，使塑性变形容易，且难以发生因加工硬化造成的强度上升。因此发现，将这样的高纯度的铝材作为排水沟修复件的板状结构体的原材使用时，若符合修补部位的形状而对板状结构体进行变形加工，则能够充分地使之发生塑性变形，能够使之与修补部位的形状一致而容易地密接，能够提供施工性优异的排水沟修复件。

以下，对于本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材，包含其的排水沟修复件用板状结构体及其制造方法进行说明。

1.排水沟修复件用铝材

本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素。通过将Fe、Si和Cu的合计的含量限制在0.01质量％以下，能够将铝材的强度抑制得低，使塑性变形容易，另外能够抑制由加工硬化造成的强度提高。因此，将本发明的实施方式的铝材作为排水沟修复件的板状结构体的材料使用时，能够抑制因板状结构体的加工硬化带来的柔软性的降低，因此能够使得该板状结构体符合排水沟的修补部位的形状并密接而易于施工。

本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材中，优选Fe、Si和Cu的合计的含量在0.001质量％以下。更优选本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.0001质量％以下。

通过进一步限制作为杂质元素的Fe、Si和Cu的合计的含量，能够进一步减小铝材的强度，使塑性变形更容易，能够进一步抑制加工硬化，因此将本发明的铝材作为排水沟修复件的板状结构体的材料使用时，能够进一步提高排水沟修复件的施工性。

铝的纯度越高，越能够抑制由加工硬化带来的强度提高的机理尚不明确，但推测如下。即，如果是杂质浓度高的一般性的金属的情况，则伴随着加工，被称为位错的结晶缺陷被导入时，位错的移动被杂质元素抑制(即，钉扎)而蓄积，位错难以移动，也就是加工硬化。相对于此，若铝的纯度达到99.99质量％以上，则与一般的金属相比，杂质元素大幅减少，因此位错的移动被杂质元素抑制的(钉扎)效应变小，因此认为难以发生加工硬化。

另外，本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材中，作为杂质元素的Fe、Si和Cu的合计的含量限制至0.01质量％以下，因此除了能够抑制由加工硬化造成的柔软性的降低以外，还能够具有优异的耐腐蚀性。因此，将本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材作为排水沟修复件的板状结构体的原材使用时，即使长时间曝露在雨水中也难以劣化。这样的耐腐蚀性提高的效果，通过进一步限制作为杂质元素的Fe、Si和Cu的合计的含量，而能够更显著地发挥。因此，为了得到耐腐蚀性的效果，Fe、Si和Cu的合计的含量更优选为0.001质量％以下，进一步优选为0.0001质量％以下。

在优选的一个实施方式中，余量是Al和不可避免的杂质元素。作为不可避免的杂质元素，可列举因原料、物资、制造设备等的状况而混入的微量元素(例如Mn、Mg、Ti、B、Cr、Ga、Ni、V、Zn、Zr等)。本发明的铝材中，优选不可避免的杂质元素的合计含量为0.01质量％以下。更优选为0.001质量％以下，进一步优选为0.0001质量％以下。

还有，含有Fe、Si和Cu的铝中的杂质元素的浓度的测定可以通过例如固体发光光谱分析进行。另外，也可以通过例如辉光放电质谱分析(GD-MS)这样的质量分析进行测定。

本发明的实施方式的排水沟修复件用铝材优选为调质成O材的调质处理材。所谓“调质成O材”，如JIS H 0001：1998所规定的那样，意思是以能够得到最柔软状态的方式退火的状态。如果是这样的方式，则在制造时的轧制工序中被导入的加工应变得到缓和，柔软性提高，因此将铝材作为排水沟修复件的板状结构体的原材使用时，板状结构体与排水沟的修补部位的形状一致而更容易密接，能够进一步提高排水沟修复件的施工性。

2.排水沟修复件用板状结构体

本发明的另一优选的实施方式，是包含具有上述组成的铝材的排水沟修复件用板状结构体。如果是这样的排水沟修复件用板状结构体，则若符合修补部位的形状而对板状结构体进行变形加工，则能够充分地使之发生塑性变形，能够使之符合修补部位的形状而容易地密接，能够提供施工性优异的排水沟修复件。

本发明的实施方式的排水沟修复件用板状结构体若板厚过小，则施工时板状结构体有可能破损，另外因雨水等造成的腐蚀导致的漏水容易发生。因此，板厚优选为0.3mm以上，更优选为0.5mm以上，进一步优选为0.7mm以上。另一方面，若板厚过大，则柔软性降低，施工性有可能变差。因此，板厚优选为2mm以下，更优选为1.2mm以下，进一步优选为1.0mm以下。

3.排水沟修复件用板状结构体的制造方法

本发明的排水沟修复件用板状结构体的制造方法例如包括轧制原材制作工序和轧制工序。以下，对此各工序进行说明。

(轧制原材制作工序)

轧制原材制作工序是得到由如下铝材构成的轧制原材的工序，该铝材中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素。

由具有上述组成的铝材构成的轧制原材例如可以由以下这样的方法取得。即，对于通过后述的精炼方法得到的高纯度铝，抑制杂质的侵入，并且由熔解的熔液制作规定形状的铸锭。其后，将铸锭切削加工成规定形状，从而能够得到轧制原材。还有，轧制原材的制成方法不限定于上述的方法，也可以使用现有公知的方法(例如模具铸造、挤出等)。另外，也可以包含对轧制原材实施热处理的工序(均质化热处理工序)。

作为高纯度铝的精炼方法，例如能够例示偏析法和三层电解法。

偏析法是利用铝熔液在凝固时的偏析现象的纯化法，很多手法得到实用化。作为偏析法的一个方式，是在容器之中注入熔液铝，一边使容器旋转，一边加热、搅拌上部的熔融铝，并且自底部使精炼铝凝固。通过偏析法，能够得到纯度99.99质量％以上的高纯度铝。

三层电解法，是在Al-Cu合金层中投入纯度比较低的纯铝等(例如纯度99.9质量％的JIS-H2102的特1种程度的等级)，以熔融状态作为阳极，在其上配置例如含有氟化铝和氟化钡等的电解浴，在阴极使高纯度的铝析出的方法。

在三层电解法中，能够得到纯度99.999质量％以上的高纯度铝。另外能够将铝中的Fe的浓度比较容易地抑制在10质量ppm(0.001质量％)以下。

高纯度铝的制造方法不限定为偏析法、三层电解法，也可以用区熔精炼法、超高真空熔解精炼法等已知的其他方法。

(轧制工序)

轧制工序是轧制所得到的轧制原材的工序，例如是实施轧制加工率90％以上的轧制的工序。这里所说的轧制加工率，是用由轧制原材的厚度(即，轧制前的厚度)减去经过轧制而得到的最终板材的厚度的值(即，通过轧制而减少的厚度)除以轧制原材的厚度的值的百分率，根据下式计算：

轧制加工率(％)＝[(轧制前的厚度-轧制后的厚度)÷轧制前的厚度]×100

例如，如果轧制厚度10mm的轧制原材，成为厚度1mm的板材，则轧制加工率为90％。

优选对于轧制原材多次进行轧制加工而成为最终板厚。因为轧制加工率越大生产效率越被高的情况居多，所以优选轧制加工率为90％以上。还有，因为轧制加工率越高越优选，所以上限没有特别设定。

轧制方法是冷轧、热轧均可。也可以将热轧和冷轧组合，例如多次进行的轧制加工之中，也可以是初期为热轧，后半段为冷轧这样的方式。

(退火工序)

在优选的实施方式中，对于在所述轧制工序中得到的轧制材，也可以进一步进行退火工序。退火工序是在所述轧制工序后，实施以300～600℃的温度保持1～24小时的最终退火的工序。通过使最终退火温度为300℃以上，能够得到具有更优异的柔软性的排水沟修复件用板状结构体。另一方面，通过使其温度为600℃以下，能够抑制退火时的轧制材之间的粘贴，能够得到外观品质良好的排水沟修复件用板状结构体。因此退火温度优选为300～600℃。另外，通过使退火时间为1小时以上，能够得到柔软性更优异的排水沟修复件用板状结构体。即使退火时间长，也不会发生特性上的问题，但从成本上的观点出发，截至24小时左右已充分。因此退火时间优选为1～24小时。

实施例

以下，用实施例更详细地说明本发明，但本发明不受实施例任何限制。

1.基底追随性试验

(1)试验片制作

为实施例的试验用，准备由高纯度铝(4N-Al、5N-Al、6N-Al)构成的轧制原材，从通过轧制得到的轧制材上切出板材。为比较例的试验用，准备由纯度为99.9质量％左右的纯铝构成的轧制原材，从通过轧制得到的轧制材上切出板材。分别制作如下两种板材：以430℃实施7小时的热处理作为O材；轧制后不实施热处理的H材。为比较例的试验用，作为市售的纯铝(可以很多渠道获取的铝)，准备A1100(纯度99质量％左右)的状态代号H14的板材和A1050(纯度99.5％左右)的状态代号H24的板材。对上述的板材的一部分，以350℃实施3小时的热处理，制作O材的板材。作为比较材，准备市售的高纯度铜(铜纯度99.96％左右)的板材。作为参考例的试验片，准备市售的高纯度铅(铅纯度99.99质量％左右)的板材。表1中显示准备的试验片的列表。对于纯度6N以外的高纯度铝材，以固体发光光谱分析法测定Fe、Si和Cu的含量。如此得到的Fe、Si和Cu的含量、以及这三种元素的合计值显示在表1中。对于纯度6N的铝而言，因为存在对于固体发光光谱分析来说成为定量下限以下的元素，所以用辉光放电质谱分析(GD-MS)进行测定并示出其结果。还有，对于使用的高纯度铝材含有的不可避免的杂质(Mn、Mg、Ti、B、Cr、Ga、Ni、V、Zn、Zr)的量而言，4N-Al为0.003质量％以下，5N-Al为0.0003质量％以下，6N-Al为0.00002质量％以下。

对于实施例1～18的试验片而言，轧制上述的高纯度铝材，从所得到的轧制材上切出板材，使之大小为宽50mm×长300mm，厚度为0.5mm、0.8mm或1.0mm。

比较例1～6和13～15以及参考例1～2的试验片的大小为宽50mm×长300mm，厚度为0.5mm、0.8mm或1.0mm。

对于比较例7～12的试验片而言，轧制由上述的纯度99.9质量％左右的纯铝构成的轧制原材，从得到的轧制材上切出板材，使之大小为宽50mm×长300mm，厚度为0.5mm、0.8mm或1.0mm。

(2)评价用模拟夹具的制作

如图1所示，准备纵250mm×横250mm×高50mm的硬质金属块(材料名A5052合金)，在上表面的大致中心φ200mm的范围内设置最大深度10mm的凹坑12，制作模拟排水沟基底的评价用模拟夹具10。还有，设于评价用模拟夹具10的凹坑12设为曲率半径大约505mm的球面的一部分。

(3)变形性和反弹高度的评价

在评价用模拟夹具的上表面的端部设置试验片扣件14，以使(1)中准备的试验片20与评价用模拟夹具10的上表面16平行的方式，将试验片20的一端固定在扣件14而设置。

接着，对于设置的试验片20，用锤子(锤头直径：32mm，锤头重量：约700g，总长：370mm)以每分钟120次×2分钟(计240次)的条件从上方敲打自上方看为凹坑12的区域，使试验片20追随评价用模拟夹具10的凹坑12的表面。还有，扬起锤头时，使锤头的高度距模拟夹具10的上表面16为10～20cm以内的范围，锤头的下落利用头部的自重进行，另外，一边用不持有锤子的手将未由扣件14固定一侧的试验片的一端轻轻压向下方，一边用锤子敲打。

作为变形性的评价，在结束240次敲击后，在将没有被扣件14固定的一侧的试验片的一端轻轻压向下方的状态下，目测确认到试验片良好地追随凹坑的评价为良好(○)，目测确认到试验片没有完全追随凹坑，但部分性地追随的评价为有问题(△)，试验片完全没有追随凹坑的评价为不良(×)。

作为反弹高度的评价，是在结束240次敲击后，测定试验片的另一端(即，与设置有扣件的一侧的相反侧)距评价用模拟夹具10的上表面16的弹起距离(图2所示的高度h)，作为反弹高度评价。反弹高度越小，认为试验片越容易发生塑性变形，或越容易追随基底。

变形性为○，且反弹高度小时，可以评价为基底追随性良好，施工性良好。

关于变形性为良好(○)，且反弹高度在26mm以内的试验片，综合品质为○(即，基底追随性良好)。关于其以外的试验片，综合品质为×(即，基底追随性不良)。结果显示在表1中。

对于变形性不良(×)的试验片而言，或者板材几乎没有变形时，反弹高度为很小的值，或者发生了一定程度变形但同时反弹高度变大。由此可知，变形性不良(×)的试验片中，反弹高度的测定值并非反映基底追随性(施工性)，反倒是显示出相反的倾向。因此认为，在变形性不良(×)的试验片中，反弹高度作为基底追随性(施工性)的评价不恰当，表1中记录为无有效数据(-)。

变形性有问题(△)的试验片中，出于与变形性不良(×)时同样的理由，认为反弹高度的测定值有时并不反映基底追随性(施工性)，因此在表1中用圆括号作为参考值记录。

【表1】

由表1可知，使用由Fe、Si和Cu的合计含量为0.01质量％以下的高纯度铝构成的试验片的实施例1～18，变形性均良好，并且反弹高度在26mm以内，综合品质良好。

若比较使用了Fe、Si和Cu的合计含量在0.01质量％以下，纯度为4N级的高纯度铝构成的试验片的实施例1和实施例2，则使用调质(完全退火处理)成O材的调质处理材的实施例2与没有进行完全退火处理的实施例1相比，反弹高度低，基底追随性提高。

使用Fe、Si和Cu的合计含量为0.001质量％以下的5N级、以及为0.0001质量％以下的6N级的高纯度铝所构成的试验片的情况与4N级的情况相比，反弹高度变得更小，基底追随性(施工性)进一步提高。

另一方面，使用了Fe、Si和Cu的合计含量高于0.01质量％，纯度为99质量％左右的纯铝(状态代号H14或H24)所构成的试验片的比较例1和3，变形性不良(×)。使用了将这样的纯铝调质成O材的调质处理材的试验片的比较例2和4，虽然可见变形性的改善，但仍有问题(△)。

使用了Fe、Si和Cu的合计含量高于0.01质量％，纯度为99.9质量％左右的纯铝所构成的试验片的比较例7～12，如果是H材(比较例7、9和11)则变形性不良(×)，如果是O材(比较例8、10和12)则变形性有问题(△)。

2.耐腐蚀性试验

作为耐腐蚀性试验，准备由原材为高纯度铅(铅纯度99.99％左右)、高纯度铜(JIS规格的编号C1020，铜纯度99.96％左右)、铝合金(JIS规格的合金编号A5052(H材))和高纯度铝(5N-Al，H材)分别构成的4个试样，对各个试样进行浸渍溶解试验。排水沟修复件的实际使用环境被认为会受到施工地域、施工场所(周边环境)、季节等各种要因的影响，认为耐腐蚀性评价条件也有很多，因此这次由下述条件评价。在以醋酸将pH值调整为3的30℃的3.5质量％NaCl水溶液中浸渍72小时的条件下实施。试验后，测定除去了腐蚀生成物之后的腐蚀减量，由其值假定整面均匀腐蚀而算出侵蚀速度。耐腐蚀性试验的结果显示在表2中。

【表2】

如表2的结果可知，与以往作为排水沟修复件的板状结构体的材料使用的铅相比，高纯度铝是其侵蚀速度约四分之一，可以认为高纯度铝具有比铅更优异的耐腐蚀性。

符号说明

10：评价用模拟夹具

12：凹坑

14：试验片扣件

16：上表面

20：试验片

32：排水口

34：排水沟基底

36：排水沟基底平坦部

38：排水沟基底凹坑部

40：排水沟修复件

42：板状结构体

44：中空管

50：已设排水管

Claims (6)

1.一种排水沟修复件用铝材，其中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素。

2.根据权利要求1所述的铝材，其是调质成O材的调质处理材。

3.一种排水沟修复件用板状结构体，其包含权利要求1或2所述的铝材。

4.根据权利要求3所述的板状结构体，其中，板厚为0.3～2mm。

5.一种排水沟修复件用板状结构体的制造方法，其包括如下工序：

制作由铝材构成的轧制原材的工序，所述铝材中，Fe、Si和Cu的合计的含量为0.01质量％以下，余量是Al和不可避免的杂质元素；以及

轧制所述轧制原材的轧制工序。

6.根据权利要求5所述的板状结构体的制造方法，其中，在所述轧制工序后，还包括以300～600℃的温度保持的退火工序。