CN107636219B - 阻隔火焰性无纺布 - Google Patents

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Abstract

本发明提供具有优异的加工性和高的阻隔火焰性的阻隔火焰性无纺布。所述阻隔火焰性无纺布包含高温收缩率为3％以下、且杨氏模量与该纤维的截面积的乘积为2.0N以下的非熔融纤维A、和基于JIS K 7201‑2(2007年)测得的LOI值为25以上的热塑性纤维B，所述阻隔火焰性无纺布的密度为200kg/m3以上。

Description

阻隔火焰性无纺布
技术领域
本发明涉及阻隔火焰性优异的无纺布，所述无纺布对于防止火灾的蔓延是有效的，适于用于要求阻燃性的墙壁材料、地板材料、顶棚材料等，特别适于在汽车、飞机等的密闭空间中使用。
背景技术
以往，使用了以由聚酰胺、聚酯、聚烯烃等的合成聚合物形成的合成纤维为纤维原材料的无纺布，但它们通常不具有阻燃性，专门实施某种阻燃化处理而使用。
作为使无纺布阻燃化的方法，以往提出了各种方案。例如，包括使阻燃成分与聚合物共聚的方法、揉入阻燃成分的方法、使阻燃成分附着于无纺布的方法等等。
另外，另一方面，还包括使用液体的阻燃剂的方法等。此外，由陶瓷纤维和无机粘结剂形成的耐火隔热材是已知的(专利文献1)。另外，含有热塑性材料和高弹性模量纤维的阻燃性无纺布也是已知的(专利文献2)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2014-228035号公报
专利文献2：日本特表2010-513063号公报
发明内容
发明所要解决的课题
然而，对于使用了阻燃成分作为聚合物中的共聚原料的聚酯长纤维无纺布而言，不具有高度的阻燃性能。另外，作为赋予阻燃性的方法，使阻燃成分直接附着于无纺布的方法是最简便的方法，但使用固体的阻燃剂作为阻燃成分的情况下，附着的阻燃剂容易脱落，尽管具有优异的阻燃化作用，但其耐久性明显差。另一方面，在使用液体的阻燃剂的情况下，有时还发生因阻燃剂的渗出等而导致的向其他物体的转移、污染等，为了抑制这些不良情况，不可避免地进行了并用热固性的树脂等、使阻燃剂固定于无纺布、布等的方法。然而，对于该方法而言，存在以下这样的问题：不仅工序变得复杂，而且原本的无纺布的手感显著受损，变得缺乏柔软性，此外，成型性大幅下降。
此外，对于专利文献1记载的方法而言，由于无机粘结剂的刚性高，因而实施折弯加工等而赋予大的变形时，产生裂纹，火焰从此处进入，或者变得无法保持作为构件的形状。
此外，对于专利文献2中记载的阻燃性无纺布而言，通常，由于高弹性模量纤维的热收缩率高，因而在暴露于火焰、成为高温时，高弹性模量纤维收缩，温度最高的位于火焰正上方的无纺布破裂，最终开孔，即使具有阻燃性，也欠缺阻断火焰的性能。本发明是鉴于这样的以往的阻燃性无纺布所具有的课题而完成的，目的在于提供具有优异的加工性和高的阻隔火焰性的阻隔火焰性无纺布。
用于解决课题的手段
为了解决上述课题，本发明采用下述这样的手段。
(1)一种阻隔火焰性无纺布，其特征在于，包含高温收缩率为3％以下、且杨氏模量与该纤维的截面积的乘积为2.0N以下的非熔融纤维A、和基于JIS K 7201-2(2007年)测得的LOI值为25以上的热塑性纤维B，所述阻隔火焰性无纺布的密度为200kg/m3以上。
(2)根据(1)所述的阻隔火焰性无纺布，其中，前述非熔融纤维A的含有率为15～70重量％。
(3)根据(1)或(2)所述的阻隔火焰性无纺布，其含有20重量％以下的纤维C，所述纤维C为前述非熔融纤维A及热塑性纤维B以外的纤维。
(4)根据(1)～(3)中任一项所述的阻隔火焰性无纺布，其中，前述热塑性纤维B与非熔融纤维A熔接。
(5)根据(1)～(4)中任一项所述的阻隔火焰性无纺布，其中，前述非熔融纤维A为耐火纤维或间位芳纶系纤维。
(6)根据(1)～(5)中任一项所述的阻隔火焰性无纺布，其中，前述热塑性纤维B是由选自各向异性熔融聚酯、阻燃性聚(对苯二甲酸亚烷基酯)、阻燃性聚(丙烯腈丁二烯苯乙烯)、阻燃性聚砜、聚(醚-醚-酮)、聚(醚-酮-酮)、聚醚砜、聚芳酯、聚苯基砜、聚醚酰亚胺、聚酰胺酰亚胺及它们的混合物中的树脂形成的纤维。
(7)根据(1)～(6)中任一项所述的阻隔火焰性无纺布，其中，前述热塑性纤维B的玻璃化转变温度为110℃以下。
发明的效果
本发明的阻隔火焰性无纺布通过具有上述的构成，从而具有优异的加工性和高的阻隔火焰性。
附图说明
图1为用于说明用于评价阻隔火焰性的燃烧试验的图。
具体实施方式
本发明人发现，通过包含高温收缩率为3％以下、且杨氏模量与该纤维的截面积的乘积为2.0N以下的非熔融纤维A、和基于JIS K 7201-2(2007年)测得的LOI值为25以上的热塑性纤维B、且密度为200kg/m3以上的阻隔火焰性无纺布，能解决上述课题。
《高温收缩率》
本发明中，所谓高温收缩率，是指按照下述方法求出的数值：将成为无纺布的原料的纤维在标准状态(20℃、相对湿度65％)中放置12小时，然后赋予0.1cN/dtex的张力，测定原长L0，不向该纤维施加负荷，在290℃的干热气氛中暴露30分钟，在标准状态(20℃、相对湿度65％)中充分冷却后，进而向纤维施加0.1cN/dtex的张力，测定长度L1，由L0和L1，利用以下的式子求出。
高温收缩率＝〔(L0-L1)/L0〕×100(％)
使火焰接近而施加热时，热塑性纤维熔融，熔融的热塑性纤维沿非熔融纤维(骨架材料)的表面铺展成薄膜状。温度进一步上升时，不久两纤维发生炭化，但由于非熔融纤维的高温收缩率为3％以下，因而即使成为高温，也不易收缩，不易开孔，因此，能阻断火焰。从该点考虑，优选高温收缩率低，但尽管不收缩但在热的作用下大幅膨胀时，结构崩坍，也成为孔的原因，因此，高温收缩率优选为-5％以上。其中，高温收缩率优选为0～2％。
《杨氏模量与纤维截面积》
非熔融纤维A的杨氏模量与截面积的乘积优选为2.0N以下。通过成为上述范围，从而弯曲加工性优异，纤维不易折断，不易发生龟裂，因而优选。另一方面，无纺布过于柔软时，产生工序通过性等问题，因此，非熔融纤维的杨氏模量与截面积的乘积优选为0.05N以上。非熔融纤维A的杨氏模量与截面积的乘积更优选为0.5～1.5N。需要说明的是，上述杨氏模量与截面积的乘积是由杨氏模量(N/m2)和截面积(m2)、利用下式计算而得到的值。
杨氏模量与截面积的乘积(N)＝(杨氏模量(N/m2))×(截面积(m2))
非熔融纤维的截面积由非熔融纤维的密度和非熔融纤维的纤度按照下式算出。
非熔融纤维的截面积(m2)＝{(非熔融纤维的纤度(dtex))/(非熔融纤维的密度(kg/m3))}×10-7
此处，非熔融纤维的密度利用基于ASTM D4018-11的方法测定。非熔融纤维的纤度(dtex)为每10000m的质量(g)。
非熔融纤维的杨氏模量利用基于ASTM D4018-11的方法算出。杨氏模量具有N/m2的量纲，与Pa含义相同。用于计算杨氏模量的非熔融纤维的截面积使用了下式。
非熔融纤维的截面积(m2)＝{(非熔融纤维的纤度(dtex))/(非熔融纤维的密度(kg/m3))}×10-7
此处，非熔融纤维的密度利用基于ASTM D4018-11的方法测定。非熔融纤维的纤度(dtex)是每10000m的质量(g)。
《LOI值》
LOI值是在氮和氧的混合气体中用于维持物质的燃烧所需要的最小氧气量的容积百分率，可以说LOI值越高，越难以燃烧。因此，基于JISK7201-2(2007年)的LOI值为25以上的热塑性纤维不易燃烧，即使起火，若离开火源，则也会立即熄灭，通常在火势略微蔓延的部分形成炭化膜，该炭化部分能防止火焰蔓延。优选LOI值高，但现实中能获得的物质的LOI值的上限为65左右。
《密度》
若密度为200kg/m3以上，则热塑性纤维的组织致密，因而不易开孔。若极度致密化，则这也容易成为破裂的原因，从这点考虑，密度优选为1200kg/m3以下，更优选为400～900kg/m3。
《非熔融纤维A》
本发明中，所谓非熔融纤维A，是指在暴露于火焰时，不发生液化等而保持纤维形状的纤维。作为本发明中使用的非熔融纤维，是上述高温收缩率及杨氏模量与纤维截面积的乘积在本发明中规定的范围内的非熔融纤维，作为具体例，可举出例如耐火纤维、间位芳纶系纤维。耐火纤维是以选自丙烯腈系、沥青系、纤维素系、酚系纤维等中的纤维为原料进行耐火焰化处理而得到的纤维。它们可单独使用，也可同时使用2种以上。其中，从高温收缩率低这方面考虑，优选耐火纤维，在各种耐火纤维中，作为比重小、柔软、且阻燃性优异的纤维，优选使用丙烯腈系耐火纤维，所述耐火纤维可通过在高温的空气中对作为前体的丙烯酸系纤维进行加热、氧化而得到。作为市售品，可举出在后述的实施例及比较例中使用的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)，还可举出東邦テナックス(株)パイロメックス(Pyromex)等。另外，通常，间位芳纶系纤维的高温收缩率高，不满足本发明中规定的高温收缩率，但如果是通过对高温收缩率进行抑制处理从而使高温收缩率在本发明的高温收缩率的范围内的间位芳纶系纤维，则可优选使用。若阻隔火焰性无纺布中的非熔融纤维的含有率过低，则作为骨架材料的功能变得不充分，另一方面，若过高，则热塑性纤维不会充分铺展成膜状，因此，阻隔火焰性无纺布中的非熔融纤维A的含有率优选为15～70重量％，更优选为30～50重量％。
《热塑性纤维B》
作为本发明中使用的热塑性纤维B，是前述LOI值在本发明中规定的范围内的热塑性纤维B，作为具体例，例如，可举出由选自各向异性熔融聚酯、阻燃性聚(对苯二甲酸亚烷基酯(聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯等))、阻燃性聚(丙烯腈丁二烯苯乙烯)、阻燃性聚砜、聚(醚-醚-酮)、聚(醚-酮-酮)、聚醚砜、聚芳酯、聚苯基砜、聚醚酰亚胺、聚酰胺酰亚胺及它们的混合物中的热塑性树脂构成的纤维。它们可单独使用，也可同时使用2种以上。热塑性纤维B的玻璃化转变温度为110℃以下时，能在较低温度下得到粘结剂效果，因而表观密度提高，而且强度提高，因而优选。其中，从LOI值的高低和获得的容易性方面考虑，最优选的是聚苯硫醚纤维(以下，也称为PPS纤维)。
本发明中优选使用的PPS纤维是由以-(C6H4-S)-为主要聚合物结构单元的聚合物形成的合成纤维。作为这些PPS聚合物的代表例，可举出聚苯硫醚、聚苯硫醚砜、聚苯硫醚酮、它们的无规共聚物、嵌段共聚物及它们的混合物等。作为特别优选的PPS聚合物，优选为含有优选90摩尔％以上-(C6H4-S)-表示的对亚苯基单元作为聚合物的主要结构单元的聚苯硫醚。从质量的观点考虑，优选为含有80质量％、进而90质量％以上的对亚苯基单元的聚苯硫醚。
另外，对于本发明中优选使用的PPS纤维而言，如后所述，优选用于抄纸法，这种情况的纤维长度优选在2～38mm的范围内，更优选在2～10mm的范围内。纤维长度在2～38mm的范围内时，可均匀地分散在抄纸用的原液中，具有对于在刚抄纸后的湿润状态(湿纸)下使其通过干燥工序而言所需要的拉伸强度。另外，对于PPS纤维的粗细而言，从纤维不凝集而能均匀分散于抄纸用的原液中方面考虑，单纤维纤度优选在0.1～10dtex的范围内。
本发明中可使用的PPS纤维的制造方法优选为通过将上述的具有亚苯基硫醚结构单元的聚合物在其熔点以上的温度下熔融、从喷丝头纺出而形成纤维状的方法。纺成的纤维若保持原样即为未拉伸的PPS纤维。未拉伸的PPS纤维的大部分是非晶结构，能作为通过加热而使纤维彼此粘接的粘结剂发挥作用。另一方面，这样的纤维由于缺乏对热的尺寸稳定性，因而在纺出之后进行热拉伸而使其取向从而提高了纤维的强度和热尺寸稳定性的拉伸丝在市场上销售。作为PPS纤维，“トルコン”(注册商标)(東レ制)、“プロコン”(注册商标)(東洋紡績制)等多种产品在市场上流通。
本发明中，从抄纸工序通过性方面考虑，优选并用上述未拉伸的PPS纤维和拉伸丝。需要说明的是，并用满足本发明的范围的纤维的拉伸丝和未拉伸丝来代替PPS纤维当然也是可以的。
本发明中，所谓热塑性纤维B与非熔融纤维A熔接，是指：赋予超过热塑性纤维B的熔点的热而使热塑性纤维B暂时熔融后，将其冷却，热塑性纤维B与非熔融纤维A成为一体，但本发明中的熔接中也包含：利用施加超过热塑性纤维B的玻璃化转变温度的程度的热等方法，使热塑性纤维B软化后施加压力，使热塑性纤维B与非熔融纤维A压接。若热塑性纤维B与非熔融纤维A熔接或压接，则可得到粘结剂效果，是优选的。
《非熔融纤维A及热塑性纤维B以外的纤维C》
为了进一步向无纺布赋予特定的性能，可含有非熔融纤维A及热塑性纤维B以外的纤维C。例如，为了在热压接工序以前施加适度的热处理，以提高无纺布的强度从而提高工序通过性，可使用玻璃化转变温度、软化温度较低的聚对苯二甲酸乙二醇酯、维尼纶纤维。尤其是，维尼纶由于粘接性、柔软性优异，因而优选。纤维C的含量没有特别限制，只要不损害本发明的效果即可，以阻隔火焰性无纺布中的量计，优选为20重量％以下，进一步更优选为10重量％以下。
对本发明的无纺布的单位面积重量、厚度没有特别限制，只要满足本发明中规定的密度即可，可根据所要求的阻隔火焰性能适当选择，从处理容易性和阻隔火焰性的均衡性这方面考虑，优选以成为前述密度范围的方式从下述范围中选择。即，作为单位面积重量，优选为15～400g/m2，更优选为20～200g/m2。作为厚度，优选为20～1000μm，更优选为35～300μm。
对于本发明的无纺布而言，干式法及湿式法均可，作为其纤维结合法，热结合(thermal bond)法、针刺法、水刺法均可应用。另外，也可在将非熔融纤维形成网络之后，利用纺粘法、熔喷法层叠热塑性纤维。为了使纤维均匀地复合分散，优选湿式法，为了提高无纺布的密度，作为纤维结合法，进一步优选应用热结合法。另外，为了提高热结合法中的工序通过性、无纺布的强度，更优选使热塑性纤维的一部分或全部为未拉伸丝那样的结晶度低的纤维。根据本发明的无纺布的优选方式，在PPS纤维的一部分包含未拉伸的PPS纤维，该未拉伸的PPS纤维使熔接强化而构成无纺布，此外，所述熔接选择性地存在于无纺布表面。本发明的无纺布中的拉伸PPS纤维与未拉伸PPS纤维的比率优选为3：1～1：3，更优选1：1。
本发明的无纺布例如可利用以下的方法制造。将非熔融纤维A、热塑性纤维B及除此之外的任选成分纤维C切割成2～10mm的长度，以适当的含有率将其分散于水中，抄纸至网(wire)(抄纸网)上，而后将水分干燥除去(至此为止的工序为抄纸法)。然后，利用压延装置进行加热、加压处理。将各纤维分散于水中时，根据需要也可添加分散剂、消泡剂，使纤维均匀分散。
在抄纸至网上并将水分干燥除去时，可使用抄纸机及其所附带的干燥机部件(dryer part)。可利用下述工序：在干燥机部件中，将在之前的工序中用抄纸机抄纸而成的湿纸转移至带(belt)上，夹在2个带之间而挤水，用旋转筒进行干燥。优选使旋转筒的干燥温度为90～120℃。其原因在于，为上述温度时，能高效地除去水分，并且，可抑制热塑性纤维B中包含的非晶成分结晶化，然后，通过随后的利用压延装置进行的加热、加压，熔接充分地发生。
对于本发明的无纺布的优选的制造方法而言，在将水分干燥除去后，利用压延装置进行加热、加压处理。压延装置只要是2根辊以1对以上形成、且具有加热和加压机构的装置即可。作为辊的材质，可适当选择使用金属、纸、橡胶等。其中，为了减少无纺布表面的微细的绒毛，可合适地使用铁等金属的辊。
实施例
接下来，基于实施例具体地说明本发明。但是，本发明并非仅限于这些实施例。可在不超出本发明的技术范围的范围内进行各种变形和修正。需要说明的是，本实施例中使用的各种特性的测定方法如下所述。
[单位面积重量]
按照JIS P 8124(2011年)测定，以每1m2的质量(g/m2)表示。
[厚度]
按照JIS P 8118(2014年)进行测定。
[玻璃化转变温度]
玻璃化转变温度利用JIS K 7121(2012年)测定。
[LOI值]
LOI值按照JIS K 7201-2(2007年)测定。
[阻隔火焰性评价]
利用基于JIS L 1091(纤维制品的燃烧性试验方法，1999年)的A-1法(45°微燃烧器法)的方法点火，如下所述地评价阻隔火焰性。如图1所示那样，利用下述试验，评价阻隔火焰性：使火焰长度L为45mm的微燃烧器1沿垂直方向竖立，以相对于水平面成45度的角度配置试验体2，经由厚度th为2mm的间隔物3相对于试验体2配置燃烧体4，进行燃烧。对于燃烧体4，为了使含有水分率均匀，使用在标准状态下放置了24小时的GEヘルスケア·ジャパン株式会社销售的定性滤纸等级2(1002)，以秒为单位测定微燃烧器1着火开始至燃烧体4着火的时间。需要说明的是，将即使置于火焰1分钟，燃烧体4也未着火的情况记为“未着火”。
接下来，对以下的实施例及比较例中的术语进行说明。
《PPS纤维的未拉伸丝》
作为未拉伸的PPS纤维，使用了单纤维纤度为3.0dtex(直径17μm)、切割长度为6mm的東レ制“トルコン”(注册商标)型号S111。该PPS纤维的LOI值为34，玻璃化转变温度为92℃。
《PPS纤维的拉伸丝》
作为经拉伸的PPS纤维，使用了单纤维纤度为1.0dtex(直径10μm)、切割长度为6mm的東レ制“トルコン”(注册商标)型号S301。该PPS纤维的LOI值为34，玻璃化转变温度为92℃。
《聚酯纤维的拉伸丝》
作为经拉伸的聚酯纤维，将单纤维纤度为2.2dtex(直径14μm)的東レ制“テトロン”(注册商标)型号T9615切割成6mm而使用。该聚酯纤维的LOI值为22，玻璃化转变温度为72℃。
《手工抄制的抄纸机》
使用了在底部设置了140目的手工抄制抄纸网的大小为30cm×30cm、高度为40cm的手工抄制抄纸机(熊谷理机工业制)。
《旋转型干燥机》
在手工抄制抄纸后的干燥中，使用了旋转型干燥机(熊谷理机工业制ROTARYDRYER DR-200)。
《加热、加压》
使用由铁辊和纸辊形成的油压式3根辊压延加工机(由利ロール制，型号IH型H3RCM)，实施加热、加压。
[实施例1]
将1.7dtex的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)切割成6mm，以成为4：3：3的质量比率的方式准备该耐火纤维、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。PYRON的高温收缩率为1.6％，杨氏模量与纤维截面的乘积为0.98N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为37.3g/m2，厚度为61μm，由它们计算的密度为611kg/m3，不仅致密并且柔软，而且还具有充分的张力。本实施例1、后述的实施例2～4及比较例1～3中得到的无纺布成为评价阻隔火焰性的燃烧试验中的试验体。在该无纺布的阻隔火焰评价中，在1分钟内燃烧体未着火，具有充分的阻隔火焰性。另外，即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性。
[实施例2]
将1.7dtex的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)切割成6mm，以成为2：4：4的质量比率的方式准备该耐火纤维、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。PYRON的高温收缩率为1.6％，杨氏模量与纤维截面的乘积为0.98N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为40g/m2，厚度为57μm，由它们计算的密度为702kg/m3，不仅致密并且柔软，而且还具有充分的张力。该无纺布的阻隔火焰评价中，在1分钟内燃烧体未着火，具有阻隔火焰性能，但与实施例1相比，燃烧体的炭化面积大，观察到若干的残留灰烬。即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性。
[实施例3]
将1.7dtex的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)切割成6mm，以成为6：2：2的质量比率的方式准备该耐火纤维、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。PYRON的高温收缩率为1.6％，杨氏模量与纤维截面的乘积为0.98N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为39g/m2，厚度为136μm，由它们计算的密度为287kg/m3，略微松软，但为工业上可以处理的范围的纸。该无纺布的阻隔火焰评价中，在1分钟内燃烧体未着火，具有充分的阻隔火焰性能，但与实施例1相比，燃烧体的炭化面积大。即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性。
[实施例4]
将1.7dtex的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)切割成6mm，以成为4：1：2：3的质量比率的方式准备该耐火纤维、聚酯纤维(纤维C)的拉伸丝、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。PYRON的高温收缩率为1.6％，杨氏模量与纤维截面的乘积为0.98N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为39g/m2，厚度为57μm，由它们计算的密度为684kg/m3，不仅致密并且柔软，而且还具有充分的张力。在阻隔火焰评价中，在燃烧器刚着火后，在试验体表面确认到一瞬间的火焰，但随后立即自己消失，在1分钟内在燃烧体上也未发生着火，具有充分的阻隔火焰性。另外，即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性。
[比较例1]
将1.67dtex的间位芳纶纤维切割成6mm，以成为4：3：3的质量比率的方式准备该间位芳纶纤维、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。间位芳纶纤维的高温收缩率为5.0％，杨氏模量与纤维截面的乘积为1.09N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为38g/m2，厚度为62μm，由它们计算的密度为613kg/m3，不仅致密并且柔软，而且还具有充分的张力。然而，在阻隔火焰评价中，燃烧器着火后不到5秒，在燃烧器正上方开孔，燃烧体着火，火焰蔓延。不能说具有阻隔火焰性。即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性。
[比较例2]
将1.7dtex的Zoltek公司制耐火纤维PYRON(注册商标)切割成6mm，以成为4：6的质量比率的方式准备该耐火纤维和聚酯纤维的拉伸丝。PYRON的高温收缩率为1.6％，杨氏模量与纤维截面的乘积为0.98N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为170℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为37g/m2，厚度为61μm，由它们计算的密度为606kg/m3，不仅致密并且柔软，而且还具有充分的张力。然而，在阻隔火焰评价中，燃烧器着火后不到1秒，试验体自身也着火，不具有阻燃性。即使将该无纺布折弯90°以上，也未发生断裂，也未发生开孔，可知具有优异的弯曲加工性
[比较例3]
将单纤维直径为7μm的PAN系碳纤维切割成6mm，以成为4：3：3的质量比率的方式准备该PAN系碳纤维、PPS纤维的未拉伸丝和PPS纤维的拉伸丝。碳纤维的高温收缩率为0％，杨氏模量与纤维截面的乘积为9.04N。将它们分散于水中而制作分散液。利用手工抄制的抄纸机由分散液制作湿纸。使用旋转型干燥机于110℃对湿纸进行70秒加热、干燥，接着，使铁辊表面温度成为200℃，在线压为490N/cm、辊旋转速度为5m/分钟的条件下，进行每1面1次、合计2次的加热、加压，得到无纺布。得到的无纺布的单位面积重量为39g/m2，厚度为95μm，由它们计算的密度为410kg/m3。在阻隔火焰评价中，在1分钟内燃烧体未着火，具有充分的阻隔火焰性，但将该无纺布折弯90°以上时，含有的碳纤维在弯曲部断裂，部分位置还产生开孔，处理性非常差，无法实施弯曲加工等。
将实施例1～4及比较例1～3的阻隔火焰性评价结果和弯曲加工性归纳示于下述的表1。
[表1]
阻燃火焰性能 弯曲加工性
实施例1 有 有
实施例2 有 有
实施例3 有 有
实施例4 有 有
比较例1 无 有
比较例2 无 有
比较例3 有 无
产业上的可利用性
本发明对于防止火灾的蔓延有效，可合适地用于要求阻燃性的墙壁材料、地板材料、顶棚材料等。
附图标记说明
1微燃烧器
2试验体
3间隔物
4燃烧体。

Claims (6)

1.一种阻隔火焰性无纺布，其特征在于，包含高温收缩率为3％以下、且杨氏模量与该纤维的截面积的乘积为2.0N以下的非熔融纤维A、和基于2007年版的JIS K 7201-2测得的LOI值为25以上的热塑性纤维B，所述阻隔火焰性无纺布的密度为200kg/m3以上，所述非熔融纤维A的含有率为15～70重量％，
高温收缩率，是指按照下述方法求出的数值：将成为无纺布的原料的纤维在标准状态即20℃、相对湿度65％的条件下放置12小时，然后赋予0.1cN/dtex的张力，测定原长L0，不向该纤维施加负荷，在290℃的干热气氛中暴露30分钟，在标准状态即20℃、相对湿度65％的条件下充分冷却后，进而向纤维施加0.1cN/dtex的张力，测定长度L1，由L0和L1，利用以下的式子求出，
高温收缩率＝〔(L0-L1)/L0〕×100(％)。
2.根据权利要求1所述的阻隔火焰性无纺布，其含有20重量％以下的纤维C，所述纤维C为所述非熔融纤维A及热塑性纤维B以外的纤维。
3.根据权利要求1或2所述的阻隔火焰性无纺布，其中，所述热塑性纤维B与非熔融纤维A熔接。
4.根据权利要求1或2所述的阻隔火焰性无纺布，其中，所述非熔融纤维A为耐火纤维或间位芳纶系纤维。
5.根据权利要求1或2所述的阻隔火焰性无纺布，其中，所述热塑性纤维B是由选自各向异性熔融聚酯、阻燃性聚(对苯二甲酸亚烷基酯)、阻燃性聚(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯)、阻燃性聚砜、聚(醚-醚-酮)、聚(醚-酮-酮)、聚醚砜、聚芳酯、聚苯基砜、聚醚酰亚胺、聚酰胺酰亚胺、聚苯硫醚及它们的混合物中的树脂形成的纤维。
6.根据权利要求1或2所述的阻隔火焰性无纺布，其中，所述热塑性纤维B的玻璃化转变温度为110℃以下。
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