CN107078370A - 已调制引导表面波 - Google Patents

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CN107078370A CN201580055929.7A CN201580055929A CN107078370A CN 107078370 A CN107078370 A CN 107078370A CN 201580055929 A CN201580055929 A CN 201580055929A CN 107078370 A CN107078370 A CN 107078370A
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Abstract

公开了涉及使用引导表面波导探头启动体现已调制信号的引导表面波的各种系统和方法。已调制信号被生成并耦合到引导表面波导探头。启动产生的作为距离的函数指数地衰减的引导表面波。

Description

已调制引导表面波
相关申请的交叉引用
本申请要求于2014年9月11日提交的题为“AMPLITUDE MODULATED GUIDEDSURFACE WAVES”的共同未决美国临时专利申请No.62/049,302的权益和优先权，并将其通过引用全部合并于此。
本申请要求于2015年8月28日提交的题为“MODULATED GUIDED SURFACE WAVES”的共同未决美国实用新型专利申请No.14/838,852的权益和优先权，并将其通过引用全部合并于此。
本申请涉及于2013年3月7日提交的并被分配申请号13/789,538、并且于2014年9月11日公开为公开号US2014/0252886 A1的标题为“Excitation and Use of GuidedSurface Wave Modes on Lossy Media”的共同未决美国非临时专利申请，并将其通过引用全部合并于此。本申请还涉及于2013年3月7日提交的并被分配申请号13/789,525、并且于2014年9月11日公开为公开号US2014/0252865 A1的标题为“Excitation and Use ofGuided Surface Wave Modes on Lossy Media”的共同未决美国非临时专利申请，并将其通过引用全部合并于此。本申请进一步涉及于2014年9月10日提交的并被分配申请号14/483,089的标题为“Excitation and Use of Guided Surface Wave Modes on LossyMedia”的共同未决美国非临时专利申请，且将其通过引用全部合并于此。本申请进一步涉及于2015年6月2日提交的并被分配申请号14/728,507的标题为“Excitation and Use ofGuided Surface Waves”的共同未决美国非临时专利申请，且将其通过引用全部合并于此。本申请进一步涉及于2015年6月2日提交的并被分配申请号14/728,492的标题为“Excitation and Use of Guided Surface Waves”的共同未决美国非临时专利申请，且将其通过引用全部合并于此。
背景技术
近百年来，通过无线电波发送的信号涉及使用传统的天线结构启动的辐射场。相比无线电科学，最近一世纪的电功率分布系统涉及沿着导电体引导的能量的传输。自从1900年代早期以来，已经存在射频(RF)和功率传输之间的区别的理解。
发明内容
本公开的实施例涉及已调制引导表面波的传输。根据一个实施例，提供一种系统，包括引导表面波导探头、耦合到引导表面波导探头的调制电路，其中该调制电路配置为生成已调制信号，该已调制信号应用于引导表面波导探头。调整该引导表面波导探头以启动沿着陆地介质的引导表面波，该引导表面波体现该已调制信号。
根据各种实施例，该调制电路还包括幅度调制电路，且该已调制信号还包括幅度调制信号。此外，在这里描述的引导表面波导探头可以是多相波导探头，每个具有至少两个充电端子。根据其他实施例，在这里描述的引导表面波导探头可以包括在陆地介质上方升高的充电端子，该充电端子配置为生成至少一个复合场，该复合场合成在引导表面波导探头附近处的陆地介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。
在各种实施例中，在这里描述的引导表面波导探头可以是具有单个充电端子的单相探头。
在各种实施例中，在这里描述的引导表面波导探头可以包括电气地耦合到单个充电端子的馈送网络，其中该馈送网络提供匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)的相位延迟(Φ)，该复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在引导表面波导探头附近的陆地介质相关联。此外，根据各种实施例，该引导表面波导探头可以包括补偿端子。
根据各种实施例，由给定引导表面波导探头生成的引导表面波作为距引导表面波导探头的距离的函数而指数地衰减。
此外，根据各种实施例，在这里描述的引导表面波导探头还包括反天波结构。
根据本公开的各种实施例，在这里描述的幅度调制电路可以直接耦合或者电感地耦合到表面波导探头的电路组件。
根据各种实施例，在这里描述的调制电路还包括幅度调制电路，且由幅度调制电路执行的调制的调制类型从由以下构成的组中得到：双边带全载波、单边带减载波、单边带全载波、单边带抑制载波、独立边带发射、残留边带、或者链接压缩器和扩展器。
根据各种实施例，提供一种方法，包括步骤：将已调幅信号耦合到引导表面波导探头；和经由引导表面波导探头启动体现已调幅信号的引导表面波，该引导表面波作为距引导表面波导探头的距离的函数而指数地衰减。根据各种实施例，该方法还包括在最小化天波的创建的同时启动引导表面波的步骤。
在各种实施例中，引导表面波沿着大气介质和陆地介质的界面传播。此外，根据在这里描述的各种实施例，引导表面波导探头还包括单相波导探头，该单相波导探头具有充电端子和馈送网络，该馈送网络电气地耦合到充电端子，且如在这里描述的经由引导表面波导探头启动引导表面波还包括：生成匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)的复合场，该复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在引导表面波导探头附近的陆地介质相关联。
根据各种实施例，该引导表面波导探头包括在陆地介质上方升高的至少一个充电端子，且经由引导表面波导探头启动引导表面波还包括：生成至少一个复合场，该复合场合成在引导表面波导探头附近的陆地介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。
根据各种实施例，该方法还包括生成已调幅信号。
另外，本公开的各种实施例包括一种装置，包括具有充电端子和耦合到充电端子的馈送网络的引导表面波导探头，该馈送网络包括位置与充电端子相邻的相位延迟电路。该装置还包括耦合到引导表面波导探头的调制电路，该调制电路配置为生成已调制信号，且该已调制信号应用于引导表面波导探头。该装置还包括调整该引导表面波导探头以启动沿着陆地介质的引导表面波的，该引导表面波体现该已调制信号。
根据各种实施例，如在这里描述的馈送网络还包括具有内部导体的屏蔽导体，该内部导体的第一端耦合到相位延迟电路，且内部导体的第二端耦合到描述的调制电路的输出。
另外，根据各种实施例，如在这里描述的馈送网络还包括将相位延迟电路耦合到充电端子的馈送线，其中，该馈送线的长度小于屏蔽导体的长度。根据各种实施例，如在这里描述的相位延迟电路还包括线圈，且内部导体耦合到线圈上的抽头。在其他实施例中，相位延迟电路还包括线圈，且内部导体耦合到线圈的一端。另外，根据各种实施例，至少一个扼流器位于屏蔽导体上。
在这里描述的各种实施例中，描述的相位延迟电路还包括有源组件。
在这里描述的各种实施例中，如在这里描述的馈送网络还包括具有内部导体的屏蔽导体，内部导体的第一端耦合到地桩，且内部导体的第二端耦合到调制电路，且调制电路的输出耦合到相位延迟电路。
在以下附图和详细说明的审查时，本公开的其他系统、方法、特征和优点将对本领域技术人员明显或变得明显。意在所有这种附加的系统、方法、特征和优点包括在该描述内，在本公开的范围内，且由所附的权利要求保护。
另外，描述的实施例的所有可选的和优选的特征和修改可用于在这里教导的本公开的所有方面。此外，从属权利要求的单独的特征、以及描述的实施例的所有可选的和优选的特征和修改是彼此可组合和可互换的。
附图说明
参考以下附图能够更好地理解本公开的许多方面。在图中的组件并非必须是按比例的，代替地可以强调以清楚地图示本公开的原理。此外，在图中，类似的附图标记指定遍及几幅图的对应部分。
图1是示出对于引导电磁场和辐射电磁场的作为距离的函数的场强的图表。
图2是图示根据本公开的各种实施例的为了引导表面波的传输采用的具有两个区域的传播接口的图。
图3是图示根据本公开的各种实施例的针对图2的传播接口部署的引导表面波导探头的图。
图4是根据本公开的各种实施例的一阶汉克尔函数的逼近和远离渐近线的幅度的实例的绘图。
图5A和5B是图示根据本公开的各种实施例的由引导表面波导探头合成的电场的复数入射角的图。
图6是图示根据本公开的各种实施例的在图5A的电场以布鲁斯特角与有损导电介质交叉的位置上充电端子的升高效果的图形表示。
图7是根据本公开的各种实施例的引导表面波导探头的实例的图形表示。
图8A到8C是图示根据本公开的各种实施例的图3和7的引导表面波导探头的等效像平面模型的实例的图形表示。
图9A和9B是图示根据本公开的各种实施例的图8B和8C的等效像平面模型的单线传输线和经典传输线模型的实例的图形表示。
图10是图示根据本公开的各种实施例的调整图3和7的引导表面波导探头以沿着有损导电介质的表面启动引导表面波的实例的流程图。
图11是图示根据本公开的各种实施例的在图3和7的引导表面波导探头的波倾斜角和相位延迟之间的关系的实例的绘图。
图12是图示根据本公开的各种实施例的引导表面波导探头的实例的图。
图13是图示根据本公开的各种实施例的按照复数布鲁斯特角入射合成电场、以匹配在汉克尔相交距离处的引导表面波导模式的图形表示。
图14是根据本公开的各种实施例的图12的引导表面波导探头的实例的图形表示。
图15A包括根据本公开的各种实施例的引导表面波导探头的充电端子T1的相位延迟(ΦU)的虚数和实数部分的实例的绘图。
图15B是根据本公开的各种实施例的图14的引导表面波导探头的示意图。
图16是图示根据本公开的各种实施例的引导表面波导探头的实例的图。
图17是根据本公开的各种实施例的图16的引导表面波导探头的实例的图形表示。
图18A到18C示出根据本公开的各种实施例的为了接收按照由引导表面波导探头启动的引导表面波的形式发送的能量、所能采用的接收结构的实例。
图18D是图示根据本公开的各种实施例的调整接收结构的实例的流程图。
图19示出根据本公开的各种实施例的为了接收按照由引导表面波导探头启动的引导表面波的形式发送的能量、所能采用的附加的接收结构的实例。
图20A到图20E示出根据本公开的各种实施例的引导表面波导探头和引导表面波接收器结构的示意性符号。
图21到图25示出根据本公开的各种实施例的幅度调制(AM)传输系统的实例的示意图。
图26是示出在现有的无线电传输中发生的天波和地波传播的图。
图27是根据本公开的各种实施例的相邻的幅度调制传输系统的图。
图28是根据本公开的各种实施例的由各个幅度调制传输系统服务的相邻区域的图。
具体实施方式
开始，应该建立某些术语以提供后续概念的讨论的清楚。首先，如在这里考虑的，在辐射电磁场和引导电磁场之间划清形式区别。
如在这里考虑的，辐射电磁场包括以不与波导绑定的波的形式从源结构发出的电磁能。例如，辐射电磁场通常是离开诸如天线的电气结构、并通过大气或者其他介质传播、且不与任何波导结构绑定的场。一旦辐射电磁波离开诸如天线的电气结构，它们继续独立于它们的源在传播介质(比如空气)中传播，直到它们耗散为止，无论源是否继续操作。一旦辐射电磁波，它们除非被截取是不可回收的，且如果不截取，辐射电磁波中固有的能量永远丢失。比如天线的电气结构被设计，以通过最大化辐射电阻对结构损耗电阻的比率，来辐射电磁场。辐射能在空间中扩散并丢失，而无论是否存在接收器。辐射场的能量密度由于几何发散所以是距离的函数。因此，按照在此使用的它的所有形式的术语“辐射”指的是电磁传播的该形式。
引导电磁场是其能量集中在具有不同电磁性质的介质之间的边界内或者该边界附近的传播电磁波。在这种意义上，引导电磁场是与波导绑定的电磁场，且其可被特征化为由波导中流动的电流传送。如果没有负载来接收和/或耗散在引导电磁波中传送的能量，则除了引导介质的电导率中耗散的能量之外不丢失能量。换言之，如果没有用于引导电磁波的负载，则不消耗能量。因此，产生引导电磁场的发生器或者其他源不传递实际功率，除非存在电阻负载。为此，这种发生器或者其他源基本上空闲地运行，直到存在负载为止。这类似于运行发生器以生成通过没有电负载的电力线发送的60赫兹电磁波。应当注意，引导电磁场或者波等效于所谓的“传输线模式”。这与其中总是供应实际功率以生成辐射波的辐射电磁波形成对比。与辐射电磁波不同，引导电磁能在能量源关断之后不继续沿着有限长度波导传播。因此，术语“引导”以如在此使用的它的所有形式指的是电磁传播的该传输模式。
现在参考图1，示出了在log-dB绘图上作为以千米为单位的距离的函数的以伏特/米为单位的任意基准以上的以分贝(dB)为单位的场强的曲线图100，以进一步图示辐射电磁场和引导电磁场之间的区别。图1的曲线图100示出引导场强曲线103，该曲线示出作为距离的函数的引导电磁场的场强。该引导场强曲线103基本上与传输线模式相同。此外，图1的曲线图100示出辐射场强曲线106，该曲线示出作为距离的函数的辐射电磁场的场强。
感兴趣的是分别用于引导波和用于辐射传播的曲线103和106的形状。辐射场强曲线106几何地下降(1/d，其中d是距离)，这在对数-对数尺度上描绘为直线。另一方面，引导场强曲线103具有的特性指数衰减，并在对数-对数尺度上展现有区别的拐点109。引导场强曲线103和辐射场强曲线106在点112交叉，在相交距离出现点112。在小于在交点112的相交距离的距离处，引导电磁场的场强在大部分位置显著地大于辐射电磁场的场强。在大于相交距离的距离时，情况相反。因此，引导场强曲线和辐射场强曲线103和106进一步图示引导电磁场和辐射电磁场之间的基本传播差。对于引导电磁场和辐射电磁场之间的差别的非正式讨论，参考Milligan,T.，Modern Antenna Design，McGraw-Hill，第一版，1985，pp.8-9，将其通过引用完全包括于此。
以上做出的辐射电磁波和引导电磁波之间的区别容易正式地表示，并置于严格的基础上。两个这种不同的解决方案可以从同一个线性偏微分方程显露出来，其是波动方程，分析上从施加于该问题的边界条件得出。用于波动方程本身的格林函数包括辐射波和引导波的本质之间的区别。
在空的空间中，该波动方程是其特征函数拥有复数波数平面上的特征值的连续谱的微分算子。该横向电磁(TEM)场被称为辐射场，且那些传播场被称作“赫兹波”。但是，在传导边界的存在时，波动方程加上边界条件数学地导致由连续谱组成的波数的谱表示加上离散谱的和。为此，对Sommerfeld,A.，“Uber die Ausbreitung der Wellen in derDrahtlosen Telegraphie”，Annalen der Physik，Vol.28,1909，pp.665-736做出参考。还参见Sommerfeld,A.，“Problems of Radio”，作为第6章在Partial Differential Equations in Physics–Lectures on Theoretical Physics:Volume VI中发表，AcademicPress，1949，pp.236-289，295-296；Collin,R.E.，“Hertzian Dipole Radiating Over aLossy Earth or Sea:Some Early and Late 20th Century Controversies”，IEEE Antennas and Propagation Magazine，Vol.46，No.2，2004年4月，pp.64-79；和Reich,H.J.，Ordnung,P.F，Krauss,H.L.和Skalnik,J.G.，Microwave Theory and Techniques，Van Nostrand，1953，pp.291-293，这些参考中的每一个通过引用完全包括于此。
术语“地波”和“表面波”标识两个明显不同的物理传播现象。表面波分析上从产生平面波谱中的离散分量的不同的极出现。例如，参见Cullen,A.L.的“The Excitation ofPlane Surface Waves”，(Proceedings of the IEE(British)，Vol.101，部分IV，1954年8月，pp.225-235)。在上下文中，表面波被认为是引导表面波。表面波(在Zenneck-Sommerfeld引导波意义中)，物理地和数学地与来自无线电广播的现在如此熟悉的地波(在Weyl-Norton-FCC意义中)不相同。这两个传播机制起因于复平面上不同类型的特征值频谱(连续或者分立的)的激励。引导表面波的场强随着距离指数地衰减，如图1的曲线103所示(更类似于有损波导中的传播)，并且聚集径向传输线中的传播，这与地波的经典赫兹辐射相反，地波球形地传播，拥有特征值的连续，如图1的曲线106所示地几何地下降，且来自分支切割积分。如由C.R.Burrows在“The Surface Wave in Radio Propagation over PlaneEarth”(Proceedings of the IRE，Vol.25，No 2，1937年2月，pp.219-229)和“The SurfaceWave in Radio Transmission”(Bell Laboratories Record，Vol.15，1937年6月，pp.321-324)中实验地示范的，垂直天线辐射地波，而不启动引导表面波。
综上所述，首先，与分支切割积分对应的波数特征值谱的连续部分产生辐射场，且其次，离散谱以及从由积分的轮廓包围的极出现的相应的剩余和导致在对传播横向的方向上指数地衰减的非TEM迁移表面波。这种表面波是引导传输线模式。为了进一步说明，对Friedman,B.，Principles and Techniques of Applied Mathematics，Wiley，1956，pp.pp.214，283-286，290，298-300做出参考。
在自由空间中，天线激励波动方程的连续特征值，其是辐射场，其中具有Ez和Hφ同相的向外传播RF能量永久丢失。另一方面，波导探头激励离散特征值，这导致传输线传播。参见Collin,R.E.，Field Theory of Guided Waves，McGraw-Hill，1960，pp.453，474-477。虽然这种理论分析已经维持启动通过有损均匀介质的平面或者球面的、开放表面引导波的假定的可能性，但是一百多年来工程领域还没有已知的结构存在，用于以任何实际的效率实现此。不幸地，因为它在20世纪早期出现，所以以上提出的理论分析已经基本上只剩下理论，并且还没有已知的结构用于实际上实现通过有损均匀介质的平面或者球面的开放表面引导波的启动。
根据本公开的各种实施例，描述了各种引导表面波导探头，其配置为沿着有损导电介质的表面激励耦合到引导表面波导模式中的电场。这种引导电磁场实质上在幅度和相位上与有损导电介质的表面上的引导表面波模式模式匹配。这种引导表面波模式也可以被称为Zenneck波导模式。由于在这里描述的引导表面波导探头所激励的复合场实质上与有损导电介质的表面上的引导表面波导模式模式匹配的事实，所以沿着有损导电介质的表面启动具有引导表面波的形式的引导电磁场。根据一个实施例，有损导电介质包括比如大地的陆地介质。
参考图2，示出了准备用于对在1907导出的麦克斯韦方程的边界值解的检查的传播界面，其由Jonathan Zenneck在他的论文Zenneck,J.，“On the Propagation of PlaneElectromagnetic Waves Along a Flat Conducting Surface and their Relation toWireless Telegraphy”，Annalen der Physik，Serial 4，Vol.23，1907年9月20日，pp.846-866中提出。图2示出用于沿着如区域1指定的有损导电介质和如区域2指定的绝缘体之间的界面、径向地传播波的圆柱坐标。区域1例如可以包括任何有损导电介质。在一个实例中，这种有损导电介质可以包括比如大地的陆地介质或者其他介质。区域2是与区域1共享边界界面、且具有相对于区域1的不同构成参数的第二介质。区域2例如可以包括任何绝缘体，比如大气或者其他介质。这种边界界面的反射系数仅对于在复数布鲁斯特角的入射到达零。参见Stratton,J.A.，Electromagnetic Theory，McGraw-Hill，1941，p.516。
根据各种实施例，本公开提出了各种引导表面波导探头，其产生与包括区域1的有损导电介质的表面上的引导表面波导模式实质上模式匹配的电磁场。根据各种实施例，这种电磁场实质上合成按照可以导致零反射的有损导电介质的复数布鲁斯特角入射的波前。
为了进一步解释，在其中假定ejωt场变化且其中ρ≠0和z≥0(其中，z是垂直于区域1的表面的垂直坐标，且ρ是圆柱坐标中的径向维度)的区域2中，满足沿着界面的边界条件的麦克斯韦方程的Zenneck的封闭形式精确解由以下电场和磁场分量表示：
和 (2)
在其中假定ejωt场变化且其中ρ≠0和z≤0的区域1中，满足沿着界面的边界条件的麦克斯韦方程的Zenneck的封闭形式精确解由以下电场和磁场分量表示：
和 (5)
在这些表达式中，z是垂直于区域1的表面的垂直坐标，且ρ是径向坐标，是第二种类和阶n的复数变元汉克尔函数，u1是区域1中的正垂直(z)方向上的传播常数，u2是区域2中的垂直(z)方向上的传播常数，σ1是区域1的电导率，ω等于2πf，其中f是激励的频率，εo是自由空间的介电常数，ε1是区域1的介电常数，A是由源施加的源常数，且γ是表面波径向传播常数。
方向上的传播常数通过在区域1和2之间的界面以上和以下分离波动方程、且施加边界条件，而确定±z方向上的传播常数。该实践在区域2中给出：
并且在区域1中给出，
u1＝-u2(εr-jx)。 (8)径向传播常数γ由以下给出：
其是复数表示，其中n是由下式给出的复数折射率：
在所有上述等式中，
且 (11)
其中εr包括区域1的相对介电常数，σ1是区域1的电导率，εo是自由空间的介电常数，且μo包括自由空间的渗透性。因此，生成的表面波平行于界面传播，且垂直于界面指数地衰减。这已知为光衰(evanescence)。
因此，等式(1)-(3)可以被看作圆柱对称的、径向传播的波导模式。参见Barlow,H.M.，和Brown,J.，Radio Surface Waves，Oxford University Press，1962，pp.10-12，29-33。本公开详述激励该“开放边界”波导模式的结构。特别的，根据各种实施例，向引导表面波导探头提供适当大小的充电端子，该充电端子被馈送电压和/或电流且相对于区域2和区域1之间的边界界面定位。这可以参考图3更好地理解，图3示出了包括沿着垂直于由有损导电介质203(例如，地面)表示的平面的垂直轴z在有损导电介质203上方升高的充电端子T1的引导表面波导探头200a的实例。该有损导电介质203组成区域1，且第二介质206组成区域2并与有损导电介质203共享边界界面。
根据一个实施例，有损导电介质203可以包括比如行星地球的陆地介质。为此，这种陆地介质包括在其上包括的所有结构或者形式，无论自然的或者人造的。例如，这种陆地介质可以包括比如岩石、土壤、沙土、淡水、海水、树木、植物之类的自然元素，以及组成我们的星球的所有其他自然元素。另外，这种陆地介质可以包括人造元素，比如混凝土、沥青、建筑材料和其他人造材料。在其他实施例中，有损导电介质203可以包括地球之外的某些介质，无论自然出现或者人造的。在其他实施例中，有损导电介质203可以包括比如人造表面和结构的其他介质，比如汽车、飞机、人造材料(比如胶合板、塑料片或者其他材料)或者其他介质。
在有损导电介质203包括陆地介质或者大地的情况下，第二介质206可以包括地面以上的大气。因此，大气可以被称为包括空气和组成大地的大气的其他元素的“大气介质”。另外，第二介质206可以包括相对于有损导电介质203的其他介质。
引导表面波导探头200a包括馈送网络209，该馈送网络209例如经由垂直馈线导体将激励源212耦合到充电端子T1。根据各种实施例，电荷Q1施加在充电端子T1上，以基于在任何给定时刻施加到端子T1的电压合成电场。取决于电场(E)的入射角度(θi)，可能将电场与包括区域1的有损导电介质203的表面上的引导表面波导模式实质上模式匹配。
通过考虑等式(1)-(6)的Zenneck封闭形式解，区域1和区域2之间的Leontovich阻抗边界条件可以陈述为：
其中是在正垂直(+z)方向上垂直的单元，且是由以上等式(1)表示的区域2中的磁场强度。等式(13)暗示等式(1)-(3)中指定的电场和磁场可以导致沿着边界界面的径向表面电流密度，其中径向表面电流密度可以由下式指定：
其中A是常数。另外，应该注意趋近引导表面波导探头200(对于ρ＜＜λ)，以上等式(14)具有特性：
负号指的是当源电流(Io)垂直向上流动时，如图3所示，“趋近”地电流向内径向流动。通过关于Hφ“趋近”的场匹配，可以确定：
其中在等式(1)-(6)和(14)中，q1＝C1V1。因此，等式(14)的径向表面电流密度可以重申为：
等式(1)-(6)和(17)表示的场具有对有损界面绑定的传输线模式的性质，不是与地波传播关联的辐射场。参见Barlow,H.M.和Brown,J.,，Radio Surface Waves，OxfordUniversity Press，1962，pp.1-5。
在这点上，对于波动方程的这些解提供等式(1)-(6)和(17)中使用的汉克尔函数的性质的评述。人们可以观察到第一和第二种类和阶n的汉克尔函数被定义为第一和第二种类的标准巴塞尔函数的复数组合：
和 (18)
这些函数分别表示径向向内和向外传播的柱面波。该定义类似于关系e±jx＝cos x±j sin x。例如，参见Harrington,R.F.，Time-Harmonic Fields，McGraw-Hill，1961，pp.460-463。
该是可以从它的大变元渐近线性态识别的输出波，它的大变元渐近线性态可以从Jn(x)和Nn(x)的系列定义直接获得。从引导表面波导探头的远离：
其在乘以ejωt时，是具有空间变化的形式ej(ωt-kρ)的向外传播的柱面波。该第一阶(n＝1)的解能通过等式(20a)被确定为
趋近引导表面波导探头(对于ρ＜＜λ)，第一阶和第二种类的汉克尔函数表现为：
注意到这些渐近线表示是复数量。当x是实数量时，等式(20b)和(21)在相位上相差其对应于45°的额外相位提前或者“相位提升”，或者等效的，λ/8。第二种类的第一阶汉克尔函数的趋近和远离渐近线具有汉克尔“相交”或者转换点，在这里它们与距离ρ＝Rx的具有相等幅度。
因此，超出汉克尔相交点，“远离”表示相对于汉克尔函数的“趋近”表示占据主导。可以通过对于-jγρ令等式(20b)和(21)相等，并求解Rx，来求出到汉克尔相交点的距离(或者汉克尔相交距离)。对于x＝σ/ωεo，可以看到远离和趋近汉克尔函数渐近线是取决于频率的，其中当频率降低时汉克尔相交点向外移动。还应当注意，汉克尔函数渐近线也随着有损导电介质的电导率(σ)改变而变化。例如，土壤的电导率可以随着天气状况的改变而变化。
参考图4，示出了在1850kHz的操作频率、电导率σ＝0.010mhos/m且相对介电常数εr＝15的区域1的等式(20b)和(21)的第一阶汉克尔函数的幅度的绘图的实例。曲线115是等式(20b)的远离渐近线的幅度，且曲线118是等式(21)的趋近渐近线的幅度，其中在Rx＝54英尺的距离出现汉克尔相交点121。当幅度相等时，在汉克尔相交点121的两个渐近线之间存在相位偏移。还可以看到汉克尔相交距离远小于操作频率的波长。
考虑由区域2中的Zenneck封闭形式解的等式(2)和(3)给出的电场分量，可以看到Ez和Eρ的比率渐近地转为：
其中n是等式(10)的复数折射率，且θi是电场的入射角。另外，等式(3)的模式匹配的电场的垂直分量渐近地转为：
其与在端子电压处升高的充电端子的电容的隔离分量上的自由电荷线性成正比，qfree＝Cfree×VT。
例如，图3中的升高的充电端子T1的高度H1影响充电端子T1上的自由电荷量。当充电端子T1在区域1的地平面附近时，端子上的大部分电荷Q1被“绑定”。当充电端子T1升高时，绑定的电荷减少，直到充电端子T1达到实质上所有隔离电荷自由的高度为止。
充电端子T1的增加的电容升高的优点在于从地平面进一步去除升高的充电端子T1上的电荷，导致增加量的自由电荷qfree将能量耦合到引导表面波导模式中。当充电端子T1移动远离地平面时，电荷分布变得在端子的表面周围更均匀地分布。自由电荷量与充电端子T1的自电容相关。
例如，球形端子的电容可以表示为地平面以上的物理高度的函数。在完美的地面以上的物理高度h处的球的电容由下式给出：
Celevated sphere＝4πεoa(1+M+M2+M3+2M4+3M5+…)， (24)
其中球的直径是2a，且其中M＝a/2h，h是球形端子的高度。如可以看到的，端子高度h的增加减小充电端子的电容C。可以示出对于在大约直径4倍或者更大的高度(4D＝8a)处的充电端子T1的升高，电荷分布在球形端子周围近似均匀，这可以改进到引导表面波导模式中的耦合。
在充分隔离的端子的情况下，导电球的自电容可以由C＝4πεoa近似，其中a是以米为单位的球的直径，且盘的自电容可以由C＝8εoa近似，其中a是以米为单位的盘的半径。充电端子T1可以包括任何形状，比如球形、盘形、圆柱形、锥形、环形、罩形、一个或多个环或者任何其他随机形状或者形状的组合。等效的球直径可以被确定和使用用于充电端子T1的定位。
这可以进一步参考图3的实例理解，在图3中，充电端子T1在有损导电介质203以上的物理高度hp＝H1处升高。为了减小“绑定”电荷的效果，充电端子T1可以位于充电端子T1的球面半径(或者等效的球面半径)至少四倍的物理高度处，以减小绑定的电荷效果。
接下来参考图5A，示出了由图3的充电端子T1上的升高电荷Q1产生的电场的射线光学解释。因为在光学中，最小化入射电场的反射可以改进和/或最大化耦合到有损导电介质203的引导表面波导模式中的能量。对于平行于入射面(不是边界界面)极化的电场(E||)，可以使用Fresnel反射系数来确定入射电场的反射量，Fresnel反射系数可表示为：
其中θi是针对表面法线测量的常规的入射角。
在图5A的实例中，射线光学解释示出平行于具有针对表面法线测量的入射角θi的入射面极化的入射场。当Γ||(θi)＝0时将没有入射电场的反射，且因此入射电场将沿着有损导电介质203的表面完全耦合到引导表面波导模式中。可以看到当入射角如下时等式(25)的分子变为零：
其中x＝σ/ωεo。该复数入射角(θi,B)被称为布鲁斯特角。回去参考等式(22)，可以看到在等式(22)和(26)两者中存在相同的复数布鲁斯特角(θi,B)关系。
如图5A所示，电场矢量E可以被示出为平行于入射平面而极化的输入非均匀平面波。可以从如下的独立的水平和垂直分量创建电场矢量E：
几何上，图5A的图示提出电场矢量E可以由下式给出：
Eρ(ρ,z)＝E(ρ,z)cosθi，和 (28a)
这意味着场比率是：
称为“波倾斜”的广义参数W为在这里被记录为水平电场分量对垂直电场分量的比率，由下式给出：
或者 (30a)
其是复数且具有幅度和相位两者。对于区域2中的电磁波，波倾斜角(Ψ)等于在与区域1的边界界面处的波前的法线和该边界界面的切线之间的角。这可以在图5B中更容易地看到，图5B图示了电磁波的等相位表面和它们对于径向圆柱引导表面波的法线。在与完美导体的边界界面(z＝0)处，波前法线平行于边界界面的切线，导致W＝0。但是，在有损电介质的情况下，因为波前法线不平行于在z＝0处的边界界面的切线，所以存在波倾斜W。
将等式(30b)应用于引导表面波给出：
其中入射角等于复数布鲁斯特角(θi,B)，等式(25)的Fresnel反射系数消失，如下式所示：
通过调整等式(22)的复数场比率，可以合成入射场以按照复数角入射，在该复数角，反射减小或者被消除。将该比率建立为导致合成电场以复数布鲁斯特角入射，使得反射消失。
电有效高度的概念可以提供以下进一步洞察，以利用引导表面波导探头200合成具有复数入射角的电场。对于具有物理高度(或者长度)hp(或者长度)的单极，电有效高度(heff)已被定义为：
因为该表达式取决于沿着该结构的源分布的幅度和相位，所以有效高度(或者长度)通常是复数。该结构的分布电流I(z)的积分在该结构(hp)的物理高度上执行，且被归一化为通过该结构的基极(或者输入)向上流动的地电流(I0)。沿着该结构的分布电流可以表示为：
I(z)＝IC cos(β0z)， (34)
其中β0是在该结构上传播的电流的传播因数。在图3的实例中，IC是沿着引导表面波导探头200a的垂直结构分布的电流。
例如，考虑包括该结构的底部的低损耗线圈(例如，螺旋线圈)以及在该线圈和充电端子T1之间连接的垂直馈线导体的馈送网络209。由于线圈(或者螺旋延迟线)导致的相位延迟是θc＝βplC，其中物理长度是lC且传播因数如下：
其中Vf是该结构上的速度因数，λ0是在供应频率处的波长，且λp是从速度因数Vf产生导致的传播波长。相对于地(桩)电流I0测量相位延迟。
另外，沿着垂直馈线导体的长度lw的空间相位延迟可以由θy＝βwlw给出，其中βw是用于垂直馈线导体的传播相位常数。在某些实现中，空间相位延迟可以由θy＝βwhp近似，因为引导表面波导探头200a的物理高度hp和垂直馈线导体长度lw之间的差值远小于供应频率处的波长(λ0)。结果，通过线圈和垂直馈线导体的总相位延迟是Φ＝θc+θy，且从物理结构的底部馈送到线圈顶部的电流是：
IC(θc+θy)＝I0ejΦ， (36)其中相对于地(桩)电流I0测量总相位延迟Φ。因此，对于物理高度hp＜＜λ0的情况，引导表面波导探头200的电有效高度可以由下式近似：
在角度(或者相移)Φ处的单极的复数有效高度heff＝hp可以被调整，以使得源场匹配导线表面波导模式，并使得在有损导电介质203上启动引导表面波。
在图5A的实例中，射线光学用于图示具有在汉克尔相交距离(Rx)121处的复数布鲁斯特入射角(θi,B)的入射电场(E)的复数角度三角学。从等式(26)回想，对于有损导电介质，布鲁斯特角是复数且由下式指定：
电气地，几何参数通过下式由充电端子T1的电有效高度(heff)相关：
Rxtanψi,B＝Rx×W＝heff＝hpejΦ， (39)
其中ψi,B＝(π/2)-θi,B是从有损导电介质的表面测量的布鲁斯特角。为了耦合到引导表面波导模式中，在汉克尔相交距离处的电场的波倾斜可以表示为电有效高度和汉克尔相交距离的比率：
因为物理高度(hp)和汉克尔相交距离(Rx)两者都是实数量，所以在汉克尔相交距离(Rx)处的所需的引导表面波倾斜的角度(Ψ)等于复数有效高度(heff)的相位(Φ)。这暗示通过在线圈的供应点改变相位，且因此改变等式(37)中的相移，可以操纵复数有效高度的相位Φ以匹配在汉克尔相交点121处的引导表面波导模式的波倾斜角Ψ：Φ＝Ψ。
在图5A中，示出直角三角形具有沿着有损导电介质表面的长度Rx的相邻边、以及在Rx处的汉克尔相交点121和充电端子T1的中心之间延伸的射线124与在汉克尔相交点121和充电端子T1之间的有损导电介质表面127之间测量的复数布鲁斯特角ψi,B。对于位于物理高度hp处并以具有适当的相位延迟Φ的电荷激励的充电端子T1，产生的电场在汉克尔相交距离Rx，处并以布鲁斯特角对于该有损导电介质边界界面入射。在这些条件下，可以激励引导表面波导模式，而没有反射或者实质上微不足道的反射。
如果充电端子T1的物理高度减小而不改变有效高度(heff)的相移Φ，则产生的电场在距引导表面波导探头200的减小的距离处以布鲁斯特角与有损导电介质203交叉。图6图形地图示减小充电端子T1的物理高度对于以布鲁斯特角入射电场的距离的影响。随着高度从h3通过h2减小到h1，电场以布鲁斯特角与有损导电介质(例如，大地)交叉的点移动更靠近充电端子位置。但是，如等式(39)指示的，充电端子T1的高度H1(图3)应该等于或者高于物理高度(hp)，以便激励汉克尔函数的远离分量。利用位于有效高度(heff)或者该有效高度以上的充电端子T1，有损导电介质203可以以处于或者超出汉克尔相交距离(Rx)121以布鲁斯特入射角(ψi,B＝(π/2)-θi,B)照射，如图5A所示。为了减小或者最小化充电端子T1上的绑定电荷，该高度应该是如上所述的充电端子T1的球面直径(或者等效的球面直径)的至少四倍。
引导表面波导探头200可以配置为建立具有与以复数布鲁斯特角照射有损导电介质203的表面的波对应的波倾斜的电场，由此通过实质上模式匹配到在(或者超出)Rx的汉克尔相交点121的引导表面波模式，来激励径向表面电流。
参考图7，示出了包括充电端子T1的引导表面波导探头200b的实例的图形表示。AC源212用作充电端子T1的激励源，其通过包括比如螺旋线圈的线圈215的馈送网络(图3)耦合到引导表面波导探头200b。在其它实现中，AC源212可以通过主线圈电感地耦合到线圈215。在一些实施例中，
可以包括阻抗匹配网络以改进和/或最大化AC源212到线圈215的耦合。
如图7所示，引导表面波导探头200b可以包括沿着垂直轴z实质上正交由有损导电介质定位的上部充电端子T1(例如，在高度hp的球形)，该垂直轴z实质上与由有损导电介质203表示的平面正交。第二介质206位于有损导电介质203以上。充电端子T1具有自电容CT。在操作期间，电荷Q1取决于在任何给定时刻施加到端子T1的电压，而强加在端子T1上。
在图7的实例中，线圈215耦合到在第一端的地桩218，并经由垂直馈线导体221耦合到充电端子T1。在一些实现中，到充电端子T1的线圈连接可以使用如图7所示的线圈215的抽头224来调整。线圈215可以通过在线圈215的下部的抽头227由AC源212在操作频率处致能。在其它实现中，AC源212可以通过主线圈电感地耦合到线圈215。
引导表面波导探头200的结构和调整基于各种操作条件，比如传输频率、有损导电介质的条件(例如，土壤导电率σ和相对介电常数εr)和充电端子T1的大小。折射率可以如下从等式(10)和(11)计算：
其中x＝σ/ωεo，且ω＝2πf。导电率σ和相对介电常数εr可以通过有损导电介质203的测试测量来确定。从表面法线测量的复数布鲁斯特角(θi,B)也可以从等式(26)如下确定：
或者如下从如图5A所示的表面测量：
还可以使用等式(40)求出在汉克尔相交距离处的波倾斜(WRx)。
还可以通过对于-jγρ令等式(20b)和(21)的幅度相等，并求解如图4所示的Rx，来求出汉克尔相交距离。然后可以使用汉克尔相交距离和复数布鲁斯特角从等式(39)如下确定电有效高度：
heff＝hpejΦ＝Rxtanψi,B。 (44)
如可以从等式(44)看到的，复数有效高度(heff)包括与充电端子T1的物理高度(hp)关联的幅度、和要与在汉克尔相交距离(Rx)处的波倾斜的角度(Ψ)关联的相位延迟(Φ)。利用这些变量和所选的充电端子T1配置，可能确定引导表面波导探头200的配置。
利用位于物理高度(hp)或以上的充电端子T1，馈送网络209(图3)和/或将馈送网络连接到充电端子T1的垂直馈线可以被调整，以将充电端子T1上的电荷Q1的相位(Φ)与波倾斜(W)的角度(Ψ)匹配。可以选择充电端子T1的大小，以对于强加在端子上的电荷Q1提供充分大的表面。总的来说，希望使得充电端子T1实际上尽可能大。充电端子T1的大小应该足够大以避免周围空气的电离，这可导致充电端子周围的放电或者火花。
螺旋缠绕的线圈的相位延迟θc可以从麦克斯韦方程确定，如已经由Corum,K.L.和J.F.Corum，“RF Coils,Helical Resonators and Voltage Magnification by CoherentSpatial Modes”，Microwave Review，Vol.7，No.2，2001年9月，pp.36-45.讨论的，将其通过引用完全包括于此。对于具有H/D＞1的螺旋线圈，沿着线圈的纵向轴的波的传播速率(υ)与光的速度(c)的比率，或者“速度因数”由下式给出：
其中H是螺线管螺旋线的轴向长度，D是线圈直径，N是线圈的匝数，s＝H/N是线圈的匝到匝间隔(或者螺旋线间距)，且λo是自由空间波长。基于该关系，螺旋线圈的电长度，或者相位延迟由下式给出：
如果螺旋线以螺旋状地缠绕或者短和粗，该原理是相同的，但是Vf和θc更易于通过实验测量获得。螺旋传输线的特性(波)阻抗的表达还已经被导出为：
该结构的空间相位延迟θy可以使用垂直馈线导体221(图7)的行波相位延迟确定。在完美地平面以上的圆柱垂直导体的电容可以表示为：
法拉， (48)
其中hw是导体的垂直长度(或者高度)，且a是半径(以mk为单位)。对于螺旋线圈，垂直馈线导体的行波相位延迟可以由下式给出：
其中βw是垂直馈线导体的传播相位常数，hw是垂直馈线导体的垂直长度(或者高度)，Vw是线路上的速率因数，λ0是在供应频率的波长，且λw是从速率因数Vw导致的传播波长。对于均匀圆柱导体，速率因数是具有Vw≈0.94的常数，或者在从大约0.93到大约0.98的范围内。如果考虑桅是均匀传输线，则其平均特性阻抗可以由下式近似：
其中对于均匀圆柱导体Vw≈0.94对于均匀圆柱导体，且a是导体的半径。在单线馈线的特性阻抗的业余无线电文献中已经采用的替代表示可以由下式给出：
等式(51)暗示用于单线馈送器的Zw随着频率改变。可以基于电容和特性阻抗，来确定相位延迟。
利用位于如图3所示的有损导电介质203以上的充电端子T1，馈送网络209可以被调整，而以等于在汉克尔相交距离处的波倾斜的角度(Ψ)的复数有效高度(heff)的相位延迟(Φ)、或者Φ＝Ψ，来激励充电端子T1。当满足该条件时，由在充电端子T1上振荡的电荷Q1产生的电场耦合到沿着有损导电介质203的表面行进的引导表面波导模式中。例如，如果布鲁斯特角(θi,B)、与垂直馈线导体221相关联的相位延迟(θy)(图7)、和线圈215(图7)的配置已知，则抽头224(图7)的位置可以被确定和调整，以在具有相位Φ＝Ψ的充电端子T1上施加振荡电荷Q1。抽头224的位置可以被调整为，将行进的表面波最大化耦合到引导表面波导模式中。超出抽头224的位置的过度线圈长度可以被去除，以减小电容效应。螺旋线圈的垂直线高度和/或几何参数也可以改变。
在有损导电介质203的表面上耦合到引导表面波导模式可以通过针对与充电端子T1上的电荷Q1相关联的复数镜像平面、对于驻波谐振调谐引导表面波导探头200来改进和/或优化。通过这样做，可以调整引导表面波导探头200的性能，用于充电端子T1上增加的和/或最大的电压(且因此电荷Q1)。回头参考图3，可以使用镜像原理来检查区域1中的有损导电介质203的效果。
物理上，位于完美导电平面上方的升高的电荷Q1吸引完美导电平面上的自由电荷，其然后在升高的电荷Q1下的区域中“积累”。产生的完美导电平面上的“绑定”电荷的分布类似于钟形曲线。升高的电荷Q1的电势加上它下面的感应的“积累”电荷的电势的叠加促使完美导电平面的零等势面。描述完美导电平面以上的区域中的场的边界值问题解可以使用镜像电荷的经典概念而获得，其中来自升高的电荷的场与来自完美导电平面之下的相应的“镜像”电荷的场叠加。
该分析还可以通过假定引导表面波导探头200之下的有效镜像电荷Q1'的存在而针对有损导电介质203使用。有效镜像电荷Q1'关于导电镜像地平面130与充电端子T1上的电荷Q1一致，如图3所示。但是，镜像电荷Q1'不仅位于某个实际深度，而且与充电端子T1上的主要源电荷Q1成180°反向，如它们在完美导体的情况下那样。而是，有损导电介质203(例如，陆地介质)表示相移镜像。就是说，镜像电荷Q1'在有损导电介质203的表面(或者物理边界)以下的复数深度。对于复数镜像深度的讨论，参考Wait,J.R.，“Complex Image Theory—Revisited”，IEEE Antennas and Propagation Magazine，Vol.33，No.4，1991年8月，pp.27-29，将其通过引用完全包括于此。
代替在等于电荷Q1的物理高度(H1)的深度处的镜像电荷Q1'，导电镜像地平面130(表示完美导体)位于复数深度z＝-d/2，且镜像电荷Q1'在由-D1＝-(d/2+d/2+H1)≠H1给出的复数深度(即，“深度”具有幅度和相位两者)出现。对于大地上的垂直极化源，
其中
和 (53)
如在等式(12)中指示的。镜像电荷的复数间隔又暗示外部场将经历当界面是电介质或者完美导体时未遇到的额外相移。在有损导电介质中，波前法线在z＝-d/2处，且不在区域1和2之间的边界界面处，平行于导电镜像地平面130的切线。
考虑图8A中图示的有损导电介质203是具有物理边界136的有限导电大地133的情况。有限导电大地133可以由如图8B所示的完美导电镜像地平面139替代，其位于物理边界136之下的复数深度z1。当向下看到在物理边界136处的界面中时，该等效表示展现相同阻抗。图8B的等效表示可以被建模为等效传输线，如图8C所示。等效结构的截面表示为(z-方向)端负载传输线，该完美导电镜像平面的阻抗短路(zs＝0)。该深度z1可以通过令在大地向下看的TEM波阻抗与看到图8C的传输线中的镜像地平面阻抗zin相等而确定。
在图8A的情况下，上部区域(空气)142中的传播常数和波固有阻抗是：
和 (55)
在有损大地133中，传播常数和波固有阻抗是：
和 (57)
对于法线入射，图8B的等效表示等效于其特性阻抗是空气的阻抗(zo)、具有传播常数γo，、且其长度是z1的TEM传输线。这样，在图8C的短的传输线的界面处看到的镜像地平面阻抗Zin由下式给出：
Zin＝Zotanh(γoz1)。 (59)
令与图8C的等效模式相关联的镜像地平面阻抗Zin与图8A的法线入射波阻抗相同并求解z1给出到短路(完美导电镜像地平面139)的距离为：
其中对于该近似仅考虑反双曲线正切的串行扩展的第一项。注意到在空气区域142中，传播常数是γo＝jβo，所以Zin＝jZotanβoz1(其对于实数z1是完全虚数量)，但是如果σ≠0则ze是复数值。因此，仅当z1是复数距离时，Zin＝Ze。
因为图8B的等效表示包括完美导电镜像地平面139，所以位于大地表面(物理边界136)处的电荷或者电流的镜像深度等于在镜像地平面139的另一侧上的距离z1，或者在大地表面之下的d＝2×z1(其位于z＝0处)。因此，到完美导电镜像地平面139的距离可以由下式近似：
另外，“镜像电荷”将与真实电荷“大小相等方向相反”，所以在深度z1＝-d/2处的完美导电镜像地平面139的电势将是零。
如果在如图3所示的大地表面以上的距离H1升高电荷Q1，则镜像电荷Q1驻留在该表面以下的复数距离D1＝d+H1处，或者镜像地平面130以下的复数距离d/2+H1处。图7的引导表面波导探头200b可以建模为可以基于图8B的完美导电镜像地平面139的等效单线传输线镜像平面模型。图9A示出等效单线传输线镜像平面模型的实例，且图9B图示包括图8C的短路传输线的等效经典传输线模型的实例。
在图9A和图9B的等效镜像平面模型中，Φ＝θy+θc是参考大地133(或者有损导电介质203)的引导表面波导探头200的行波相位延迟，θc＝βpH是以度表示的物理长度H的线圈215(图7)的电长度，θy＝βwhw是以度表示的物理长度hw的垂直馈线导体221(图7)的电长度，且θd＝βod/2是镜像地平面139和大地133(或者有损导电介质203)的物理边界136之间的相移。在图9A和图9B的实例中，Zw是以欧姆为单位的升高垂直馈线导体221的特性阻抗，Zc是以欧姆为单位的线圈215的特性阻抗，且ZO是自由空间的特性阻抗。
在引导表面波导探头200的基底(base)，“向上看”到该结构中的阻抗是Z↑＝Zbase。其中负载阻抗是：
其中CT是充电端子T1的自电容，“向上看”到垂直馈线导体221(图7)中的阻抗由下式给出：
且“向上看”到线圈215(图7)中的阻抗由下式给出：
在引导表面波导探头200的基底处，“向下看”到有损导电介质203中的阻抗是Z↓＝Zin，其由下式给出：
其中Zs＝0。
忽略损耗，等效镜像平面模型可以被调谐为当Z↓+Z↑＝0时在物理边界136处谐振。或者，在低损耗情况下，在物理边界136处X↓+X↑＝0，其中X是相应的电抗分量。因此，“向上看”到引导表面波导探头200中的物理边界136处的阻抗是“向下看”到有损导电介质203中的物理边界136处的阻抗的共轭。通过调整充电端子T1的负载阻抗ZL，同时维持行波相位延迟Φ等于介质的波倾斜Ψ的角度，以使得Φ＝Ψ，这改进和/或最大化沿着有损导电介质203(例如，大地)的表面的、探头的电场到引导表面波导模式的耦合，图9A和图9B的等效镜像平面模型可以被调谐以相对于镜像地平面139谐振。以该方式，等效复数镜像平面模型的阻抗是纯电阻的，这维持使得端子T1上的电压和升高电荷最大化的探头结构上的叠加驻波，并且通过等式(1)-(3)和(16)使得传播表面波最大化。
从汉克尔解得出，由引导表面波导探头200激励的引导表面波是向外传播的行波。充电端子T1和引导表面波导探头200的地桩218之间的沿着馈送网络209的源分布(图3和图7)实际上由该结构上的行波加上驻波的叠加构成。利用位于物理高度hp或其以上的充电端子T1，通过馈送网络209移动的行波的相位延迟匹配与有损导电介质203相关联的波倾斜的角度。该模式匹配允许沿着有损导电介质203启动行波。一旦对于行波已建立了相位延迟，就调整充电端子T1的负载阻抗ZL以使得探头结构针对在复数深度-d/2的镜像地平面(图3的130或者图8的139)驻波谐振。在该情况下，从镜像地平面看的阻抗具有零电抗，且充电端子T1上的电荷最大化。
行波现象和驻波现象之间的区别在于(1)在长度d的传输线(有时称为“延迟线”)的部分上的行波的相位延迟(θ＝βd)是由于传播时间延迟；然而(2)驻波(由前向和后向传播波构成)的取决于位置的相位取决于线长度传播时间延迟和在不同特性阻抗的线部分之间的界面处的阻抗变换两者。除了由于以正弦稳态操作的传输线部分的物理长度导致的相位延迟，存在由于比率Zoa/Zob导致的阻抗不连续处的额外反射系数相位，其中Zoa和Zob是传输线的两个部分的特性阻抗，例如，特性阻抗的螺旋线圈部分Zoa＝Zc(图9B)和特性阻抗的垂直馈线导体的直线部分Zob＝Zw(图9B)。
作为该现象的结果，普遍不同的特性阻抗的两个相对短的传输线部分可以用于提供非常大的相移。例如，可以制造由传输线的两个部分(一个是低阻抗另一个是高阻抗)与总共0.05λ的物理长度一起构成的探头结构，以提供等效于0.25λ谐振的90°的相移。这是由于特性阻抗的大的跳变。以该方式，物理上短的探头结构可以电气地长于组合的两个物理长度。这在图9A和图9B图示，其中阻抗比率的不连续性提供相位的大的跳变。阻抗不连续性提供其中各部分接合在一起的实质的相移。
参考图10，示出了流程图150，图示调整引导表面波导探头200(图3和图7)以实质上模式匹配到有损导电介质的表面上的引导表面波导模式的实例，该引导表面波导模式启动沿着有损导电介质203(图3)的表面的引导表面行波。以153开始，引导表面波导探头200的充电端子T1位于有损导电介质203以上的限定高度。利用有损导电介质203的特性和引导表面波导探头200的工作频率，可以通过对于-jγρ令等式(20b)和(21)的幅度相等，并求解图4所示的Rx，来求出汉克尔相交距离。可以使用等式(41)确定复数折射率(n)，且然后可以从等式(42)确定复数布鲁斯特角(θi,B)。然后可以从等式(44)确定充电端子T1的物理高度(hp)。充电端子T1应该在或者高于物理高度(hp)以便激励汉克尔函数的远离分量。当启动表面波时，最初考虑该高度关系。为了减小或者最小化充电端子T1上的绑定电荷，该高度应该是充电端子T1的球面直径(或者等效球面直径)的至少四倍。
在156，充电端子T1上的升高的电荷Q1的电相位延迟Φ匹配到复数波倾斜角Ψ。螺旋线圈的相位延迟(θc)和/或垂直馈线导体的相位延迟(θy)可以被调整以使得Φ等于波倾斜(W)的角度(Ψ)。基于等式(31)，波倾斜的角度(Ψ)可以如下确定：
电相位Φ然后可以匹配到波倾斜的角度。当启动表面波时，接下来考虑该角(或者相位)关系。例如，可以通过改变线圈215(图7)的几何参数和/或垂直馈线导体221(图7)的长度(或者高度)，来调整电相位延迟Φ＝θc+θy。通过匹配Φ＝Ψ，可以在边界界面处具有复数布鲁斯特角的汉克尔相交距离(Rx)处或者超出该汉克尔相交距离(Rx)建立电场，以激励表面波导模式和沿着有损导电介质203启动行波。
接下来在159，调谐充电端子T1的负载阻抗，以谐振该引导表面波导探头200的等效镜像平面模型。图9A和图9B的导电镜像地平面139(或者图3的130)的深度(d/2)可以使用等式(52)、(53)和(54)以及可以测量的有损导电介质203(例如，大地)的值确定。使用该深度，可以使用θd＝βod/2确定有损导电介质203的镜像地平面139和物理边界136之间的相移(θd)。然后可以使用等式(65)确定“向下看”到有损导电介质203中的阻抗(Zin)。可以考虑该谐振关系，以最大化启动的表面波。
基于线圈215的调整的参数以及垂直馈线导体221的长度，可以使用等式(45)到(51)确定线圈215和垂直馈线导体221的速率因数、相位延迟和阻抗。另外，可以例如使用等式(24)确定充电端子T1的自电容(CT)。可以使用等式(35)确定线圈215的传播因数(βp)，且可以使用等式(49)确定垂直馈线导体221的传播相位常数(βw)。使用自电容以及线圈215和垂直馈线导体221的确定的值，可以使用等式(62)、(63)和(64)确定如“向上看”到线圈215中的引导表面波导探头200的阻抗(Zbase)。
通过调整负载阻抗ZL以，可将引导表面波导探头200的等效镜像平面模型调谐为谐振，使得Zbase的电抗分量Xbase抵消Zin的电抗分量Xin，或者Xbase+Xin＝0，来。因此，“向上看”到引导表面波导探头200中的物理边界136处的阻抗是在“向下看”到有损导电介质203中的物理边界136处的阻抗的共轭。可以通过改变充电端子T1的电容(CT)而不改变充电端子T1的电相位延迟Φ＝θc+θy，来调整负载阻抗ZL。可以采用迭代方案，来调谐负载阻抗ZL以，用于等效镜像平面模型相对于导电镜像地平面139(或者130)的谐振。以该方式，沿着有损导电介质203(例如，大地)的表面的电场到引导表面波导模式的耦合可以改进和/或最大化。
这可以通过图示具有数字实例的情况更好地理解。考虑以充电端子T1在顶部的包括物理高度hp的顶部负载垂直根的引导表面波导探头200，其中在1.85MHz的工作频率(fo)通过螺旋线圈和垂直馈线导体激励充电端子T1。对于16英尺的高度(H1)和具有相对介电常数εr＝15和导电率σ1＝0.010mhos/m的有损导电介质203(例如，大地)，可以对于fo＝1.850MHz计算几个表面波传播参数。在这些情况下，可以求出汉克尔相交距离是具有hp＝5.5英尺的物理高度的Rx＝54.5英尺，其很好地在充电端子T1的实际高度以下。虽然可以使用充电端子高度H1＝5.5英尺，但是更高的探头结构减小绑定电容，这允许充电端子T1上更大百分比的自由电荷，提供更大场强和行波的激励。
波长度可以确定为：
米， (67)
其中c是光的速度。从等式(41)，复数折射率是：
其中x＝σ1/ωεo，且ω＝2πfo，且从等式(42)，复数布鲁斯特角是：
使用等式(66)，波倾斜值可以确定为：
因此，可以调整螺旋线圈以匹配Φ＝Ψ＝40.614°
垂直馈线导体(近似为具有0.27英寸的直径的均匀圆柱导体)的速率因数可以给出为Vw≈0.93。因为hp＜＜λo，所以垂直馈线导体的传播相位常数可以近似为：
从等式(49)，垂直馈线导体的相位延迟是：
θy＝βwhw≈βwhp＝11.640°。 (72)
通过调整螺旋线圈的相位延迟以使得θc＝28.974°＝40.614°-11.640°，Φ将等于Ψ以匹配引导表面波导模式。为图示Φ和Ψ之间的关系，图11示出两者在频率范围上的绘图。因为Φ和Ψ两者是取决于频率的，所以可以看到它们各自的曲线在大约1.85MHz处彼此相交。
对于具有0.0881英寸的导体直径、30英寸的线圈直径(D)和4英寸的匝到匝间隔(s)的螺旋线圈，该线圈的速率因数可以使用等式(45)确定为：
且来自等式(35)的传播因数是：
在θc＝28.974°的情况下，螺线管螺旋线(H)的轴向长度可以使用等式(46)
确定，使得：
英寸。 (75)
该高度确定螺旋线圈上连接垂直馈线导体的位置，导致具有8.818匝(N＝H/s)的线圈。
通过调整线圈和垂直馈线导体的行波相位延迟以匹配波倾斜角(Φ＝θc+θy＝Ψ)，可以调整充电端子T1的负载阻抗(ZL)，用于引导表面波导探头200的等效镜像平面模型的驻波谐振。从测量的大地的介电常数、电导率和渗透率，可以使用等式(57)确定径向传播常数：
并且导电镜像地平面的复数深度可以从等式(52)近似为：
米， (77)
其中导电镜像地平面和大地的物理边界之间的相应的相移由下式给出：
θd＝βo(d/2)＝4.015-j 4.73°。 (78)
使用等式(65)，“向下看”到有损导电介质203(即，大地)中的阻抗可以确定为：
Zin＝Zotanh(jθd)＝Rin+jXin＝31.191+j 26.27欧姆。 (79)
通过匹配“向下看”到有损导电介质203中的电抗分量(Xin)与“向上看”到引导表面波导探头200中的电抗分量(Xbase)，可以使得到引导表面波导模式中的耦合最大化。这可以通过调整充电端子T1的电容来实现，而不改变线圈和垂直馈线导体的行波相位延迟。例如，通过将充电端子电容(CT)调整到61.8126pF，来自等式(62)的负载阻抗是：
欧姆， (80)
且匹配在边界处的电抗分量。
使用等式(51)，垂直馈线导体(具有0.27英寸的直径(2a))的阻抗给出为：
欧姆， (81)
且“向上看”到垂直馈线导体中的阻抗由等式(63)给出为：
欧姆。 (82)
使用等式(47)，螺旋线圈的特性阻抗给出为：
欧姆， (83)
且在基底处“向上看”到线圈中的阻抗由等式(64)给出为：
欧姆。 (84)
当与等式(79)的解比较时，可以看到电抗分量相反且近似相等，且因此是彼此的共轭。因此，从完美导电镜像地平面“向上看”到图9A和图9B的等效镜像平面模型中的阻抗(Zip)仅是电阻，或者Zip＝R+j0。
当通过匹配馈送网络的行波相位延迟与波倾斜角建立由引导表面波导探头200(图3)产生的电场、且探头结构相对于在复数深度z＝-d/2处的完美导电镜像地平面谐振时，场实质上被模式匹配到有损导电介质的表面上的引导表面波导模式，沿着有损导电介质的表面启动引导表面行波。如图1所示，引导电磁场的引导场强曲线103具有的特性指数衰减，且以对数-对数量级展现区别拐点109。
总之，分析地和实验地，引导表面波导探头200的结构上的行波分量在其上端具有匹配表面行波的波倾斜的角度(Ψ)的相位延迟(Φ)(Φ＝Ψ)。在该情况下，可以认为该表面波导是“模式匹配的”。另外，引导表面波导探头200的结构上的谐振驻波分量在充电端子T1处具有VMAX且在镜像平面139(图8B)下具有VMIN，其中在复数深度z＝-d/2处而不是在有损导电介质203的物理边界136处的连接处，Zip＝Rip+j 0。(图8B)。最后，充电端子T1处于图3的充分高度H1(h≥Rxtanψi,B)，使得在复数布鲁斯特角处入射到有损导电介质203上的电磁波在距离(≥Rx)之外这样做，其中项是占主导的。可以与一个或多个引导表面波导探头一起使用接收电路，以促进无线传输和/或功率传递系统。
回去参考图3，可以控制引导表面波导探头200的操作，以调整与引导表面波导探头200相关联的操作条件的改变。例如，可以使用自适应探头控制系统230来控制馈送网络209和/或充电端子T1，以控制引导表面波导探头200的操作。操作条件可以包括，但是不限于有损导电介质203的特性(例如，电导率σ和相对介电常数εr)的改变、场强的变化和/或引导表面波导探头200的负载的变化。如可以从等式(31)、(41)和(42)看到的，可以通过例如天气状况导致的土壤导电率和介电常数的改变，来影响折射率(n)、复数布鲁斯特角(θi,B)和波倾斜(|W|ejΨ)。
例如电导率测量探头、介电常数传感器、地参数计、场计、电流监视器和/或负载接收器之类的仪器可以用于监控操作条件的改变，并将关于当前操作条件的信息提供给自适应探头控制系统230。探头控制系统230然后可以对引导表面波导探头200做出一个或多个调整，以维持引导表面波导探头200的特定操作条件。例如，当湿度和温度改变时，土壤的电导率也将改变。电导率测量探头和/或介电常数传感器可以位于引导表面波导探头200周围的多个位置。通常，可期望在该操作频率的汉克尔相交距离Rx处或其周围监控电导率和/或介电常数。电导率测量探头和/或介电常数传感器可以位于引导表面波导探头200周围的多个位置(例如，每个象限中)。
电导率测量探头和/或介电常数传感器可以配置为按照周期性的基础估计电导率和/或介电常数，并将该信息传递到探头控制系统230。该信息可以通过网络传递到探头控制系统230，网络比如但是不限于LAN、WLAN、蜂窝网络、或者其它适当的有线或者无线通信网络。基于监控的电导率和/或介电常数，探头控制系统230可以估计折射率(n)、复数布鲁斯特角(θi,B)和/或波倾斜(|W|ejΨ)的变化，并调整引导表面波导探头200，以维持馈送网络209的相位延迟(Φ)等于波倾斜角(Ψ)和/或维持引导表面波导探头200的等效镜像平面模型的谐振。这可以通过例如调整θy、θc和/或CT来实现。例如，探头控制系统230可以调整充电端子T1的自电容和/或应用于充电端子T1的相位延迟(θy，θc)，以将引导表面波的电启动效率维持在最大或其附近。例如，充电端子T1的自电容可以通过改变端子的大小来改变。电荷分布也可以通过增加充电端子T1的大小来改进，增加充电端子T1的大小可以减小从充电端子T1的放电的机会。在其它实施例中，充电端子T1可以包括可以调整以改变负载阻抗ZL的可变电感。应用于充电端子T1的相位可以通过改变线圈215(图7)上的抽头位置、和/或通过包括沿着线圈215的多个预定义抽头并在不同预定义抽头位置之间切换来调整，以最大化启动效率。
场或者场强(FS)计也可以围绕引导表面波导探头200分布，以测量与引导表面波相关联的场的场强。场或者FS计可以配置为检测场强和/或场强(例如，电场强)的改变，并将该信息传递到探头控制系统230。该信息可以通过网络传递到探头控制系统230，网络比如但是不限于LAN、WLAN、蜂窝网络、或者其它适当的通信网络。当负载和/或环境条件在操作期间改变或者变化时，可以调整引导表面波导探头200以维持在FS计位置的特定场强，以保证到接收器的适当的功率传输、和它们提供的负载。
例如，可以调整应用于充电端子T1的相位延迟(Φ＝θy+θc)以匹配波倾斜角(Ψ)。通过调整一个或两个相位延迟，可以调整引导表面波导探头200，以保证波倾斜对应于复数布鲁斯特角。这可以通过调整线圈215(图7)上的抽头位置、以改变供应到充电端子T1的相位延迟来实现。供应到充电端子T1的电压电平还可以增加或者减少，以调整电场强。这可以通过调整激励源212的输出电压或者通过调整或者重新配置馈送网络209来实现。例如，可以调整AC源212的抽头227(图7)的位置，以增加由充电端子T1看到的电压。在预定义范围内维持场强级别可以改进接收器的耦合，减小地电流损耗，和避免与来自其它引导表面波导探头200的传输的干扰。
探头控制系统230可以以硬件、固件、由硬件执行的软件、或者其组合实现。例如，探头控制系统230可以包括处理电路，其包括处理器和存储器，处理器和存储器两者可以耦合到本地接口，例如具有附带的控制/地址总线的数据总线，如本领域技术人员认识到的那样。探头控制应用可以由处理器执行，以基于监控的条件调整引导表面波导探头200的操作。探头控制系统230还可以包括用于与各种监控装置通信的一个或多个网络接口。通信可以通过网络，比如但是不限于LAN、WLAN、蜂窝网络、或者其它适当的通信网络。探头控制系统230例如可以包括比如服务器、桌面计算机、膝上型计算机之类的计算机系统，或者具有类似性能的其他系统。
回头参考图5A的实例，示出复数角三角学用于具有在汉克尔相交距离(Rx)处的复数布鲁斯特角(θi,B)的充电端子T1的入射电场(E)的射线光学解释。回想，对于有损导电介质，布鲁斯特角是复数且由等式(38)指定。电气地，几何参数通过等式(39)由充电端子T1的电有效高度(heff)相关。因为物理高度(hp)和汉克尔相交距离(Rx)两者都是实数量，所以在汉克尔相交距离处的所需的引导表面波倾斜的角度(WRx)等于复数有效高度(heff)的相位(Φ)。对于位于物理高度hp处且以具有适当相位Φ的电荷激励的充电端子T1，产生的电场在汉克尔相交距离Rx处，并以布鲁斯特角入射该有损导电介质边界界面。在这些条件下，可以激励引导表面波导模式，而没有反射或者实质上可忽略的反射。
但是，等式(39)指的是引导表面波导探头200的物理高度可以相对小。虽然这将激励引导表面波导模式，但是这可能导致具有很小自由改变的过大的绑定电荷。为了补偿，可以将充电端子T1升高到适当标高，以增加自由电荷量。作为一个示例经验法则，充电端子T1可以位于充电端子T1的有效直径的大约4-5倍(或者更大)的标高处。图6图示将充电端子T1升高到如图5A所示的物理高度(hp)以上的效果。增加的标高导致波倾斜入射该有损导电介质的距离移动超出汉克尔相交点121(图5A)。为了改进引导表面波导模式中的耦合，且因此提供引导表面波的更大的启动效率，可使用下部补偿端子T2，以调整充电端子T1的总有效高度(hTE)，使得在汉克尔相交距离处的波倾斜在布鲁斯特角。
参考图12，示出了引导表面波导探头200c的实例，其包括沿着与由有损导电介质203表示的平面垂直的垂直轴z布置的升高的充电端子T1和下部补偿端子T2。在这方面，充电端子T1直接位于补偿端子T2以上，虽然可能使用两个或者更多充电和/或补偿端子TN的一些其他布置。根据本公开的实施例，引导表面波导探头200c设置在有损导电介质203以上。有损导电介质203组成区域1，同时第二介质206组成区域2，第二介质206与有损导电介质203共享边界界面。
引导表面波导探头200c包括馈送网络209，该馈送网络209将激励源212耦合到充电端子T1和补偿端子T2。根据各种实施例，取决于在任何给定时刻施加到端子T1和T2的电压，电荷Q1和Q2能施加于相应充电和补偿端子T1和T2上。I1是经由端子引线在充电端子T1上馈送电荷Q1的传导电流，且I2是经由端子引线在补偿端子T2上馈送电荷Q2的传导电流。
根据图12的实施例，充电端子T1位于有损导电介质203以上物理高度H1处，且补偿端子T2沿着垂直轴z直接位于T1以下物理高度H2处，其中H2小于H1。传输结构的高度h可以计算为h＝H1-H2。充电端子T1具有隔离的(或者自)电容C1，且补偿端子T2具有隔离的(或者自)电容C2。互电容CM可取决于其间的距离而存在于端子T1和T2之间。在操作期间，取决于在任何给定时刻施加到充电端子T1和补偿端子T2的电压，电荷Q1和Q2分别施加在充电端子T1和补偿端子T2上。
接下来参考图13，示出了由图12的充电端子T1和补偿端子T2上的升高的电荷产生的效果的射线光学解释。利用升高到射线在大于如由线163图示的汉克尔相交点121的距离处以布鲁斯特角与有损导电介质相交的高度的充电端子T1，补偿端子T2可以用于通过补偿增加的高度而调整hTE。补偿端子T2的效果是减小引导表面波导探头的电有效高度(或者有效地提升有损介质界面)，使得在汉克尔相交距离处的波倾斜在布鲁斯特角，如线166图示的。
总有效高度可以写为与充电端子T1相关联的上部有效高度(hUE)和与补偿端子T2相关联的下部有效高度(hLE)的叠加，使得：
其中ΦU是施加到上部充电端子T1的相位延迟，ΦL是施加到下部补偿端子T2的相位延迟，β＝2π/λp是来自等式(35)的传播因数，hp是充电端子T1的物理高度且hd是补偿端子T2的物理高度。如果考虑额外的引线长度，则可以通过将充电端子引线长度z加到充电端子T1的物理高度hp和将补偿端子引线长度y加到补偿端子T2的物理高度hd来说明它们，如下所示：
下部有效高度可以用于调整总有效高度(hTE)以等于图5A的复数有效高度(heff)。
等式(85)或者(86)可以用于确定补偿端子T2的下部盘的物理高度和馈送端子的相位角，以获得在汉克尔相交距离处的所需波倾斜。例如，等式(86)可以重写为作为补偿端子高度(hd)的函数施加到充电端子T1的相移，以给出：
为了确定补偿端子T2的定位，可以使用上述关系。首先，总有效高度(hTE)是上部充电端子T1的复数有效高度(hUE)和下部补偿端子T2的复数有效高度(hLE)的叠加，如等式(86)表示的。之后，入射角的正切可以几何地表示为：
其等于波倾斜的定义，W。最终，给定所需汉克尔相交距离Rx，可以调整hTE以使得入射射线的波倾斜匹配在汉克尔相交点121处的复数布鲁斯特角。这可以通过调整hp、ΦU和/或hd实现。
当在引导表面波导探头的实例的上下文中讨论时，这些概念可以更好地理解。参考图14，示出了包括沿着实质上与由有损导电介质203表示的平面正交的垂直轴z定位的上部充电端子T1(例如，在高度hT的球)和下部补偿端子T2(例如，在高度hd的盘)的引导表面波导探头200d的实例的图形表示。在操作期间，取决于在任何给定时刻施加到端子T1和T2的电压，电荷Q1和Q2分别施加在充电端子T1和补偿端子T2上。
AC源212用作充电端子T1的激励源，其通过包括比如螺旋线圈的线圈215的馈送网络209耦合到引导表面波导探头200d。AC源212可以通过抽头227连接在线圈215的下部两端，如图14所示，或者可以通过主线圈的方式电感地耦合到线圈215。线圈215可以在第一端耦合到地桩218并在第二段耦合到充电端子T1。在一些实现中，可以使用在线圈215的第二端处的抽头224调整到充电端子T1的连接。补偿端子T2位于有损导电介质203(例如，地或者大地)以上并实质上与其平行，且通过耦合到线圈215的抽头致能。位于线圈215和地桩218之间的电流计236可以用于提供在引导表面波导探头的基底处的电流(I0)的幅度的指示。替代地，可以在耦合到地桩218的导体周围使用电流钳以获得电流(I0)的幅度的指示。
在图14的实例中，线圈215在第一端耦合到地桩218，并经由垂直馈线导体221在第二端耦合到充电端子T1。在一些实现中，可以使用在线圈215的第二端处的抽头224调整到充电端子T1的连接，如图14所示。线圈215可以通过在线圈215的下部的抽头227由AC源212以操作频率致能。在其它实现中，AC源212可以通过主线圈电感地耦合到线圈215。补偿端子T2通过耦合到线圈215的抽头233致能。位于线圈215和地桩218之间的电流计236可以用于提供在引导表面波导探头200d的基底处的电流的幅度的指示。替代的，可以在耦合到地桩218的导体周围使用电流钳，以获得电流的幅度的指示。补偿端子T2位于有损导电介质203(例如，地)以上并实质上与其平行。
在图14的实例中，位于线圈215上的到充电端子T1的连接在用于补偿端子T2的抽头223的连接点以上。这种调整允许增大的电压(且因此更高的电荷Q1)施加到上部充电端子T1。在其它实施例中，充电端子T1和补偿端子T2的连接点可以反向。可以调整引导表面波导探头220d的总有效高度(hTE)以激励具有在汉克尔相交距离Rx处的引导表面波倾斜的电场。汉克尔相交距离也可以通过对于-jγρ令等式(20b)和(21)的幅度相等，并求解如图4所示的Rx而求出。折射率(n)、复数布鲁斯特角(θi,B和ψi,B)、波倾斜(|W|ejΨ)和复数有效高度(heff＝hpejΦ)可以相对于上面的等式(41)-(44)确定。
利用所选的充电端子T1配置，可以确定球面直径(或者有效球面直径)。例如，如果充电端子T1不配置为球面，则端子配置可以建模为具有有效球面直径的球面电容。可以选择充电端子T1的大小以提供用于施加在端子上的电荷Q1的足够大的表面。总的来说，期望使得充电端子T1尽可能大。充电端子T1的大小应该足够大以避免周围空气的电离，这可能导致充电端子周围的放电或者火花。为了减小充电端子T1上的绑定电荷的量，提供用于启动引导表面波的充电端子T1上的自由电荷的期望提升应该是有损导电介质(例如，大地)以上的有效球面直径的至少4-5倍。补偿端子T2可以用于调整引导表面波导探头200d的总有效高度(hTE)，以激励具有在Rx处的引导表面波倾斜的电场。补偿端子T2可以在hd＝hT-hp处位于充电端子T1以下，其中hT是充电端子T1的总物理高度。对于固定的补偿端子T2的位置和施加到上部充电端子T1的相位延迟ΦU，施加到下部补偿端子T2的相位延迟ΦL可以使用等式(86)的关系来确定，以使得：
在替代实施例中，补偿端子T2可以位于高度hd处，其中Im{ΦL}＝0。这在图15A中图形地示出，图15A分别示出ΦU的虚数和实数部分的绘图172和175。补偿端子T2位于高度hd处，其中Im{ΦU}＝0，如绘图172图形地图示的。在该固定高度，可以从Re{ΦU}确定线圈相位ΦU，如绘图175图形地图示的。
对于耦合到线圈215的AC源212(例如，在50Ω点以最大化耦合)，可以调整抽头233的位置以用于补偿端子T2与在操作频率的线圈的至少一部分的并行谐振。图15B示出了图14的总的电气关联(hookup)的示意性图，其中V1是通过抽头227从AC源212施加到线圈215的下部部分的电压，V2是供应到上部充电端子T1的抽头224处的电压，且V3是通过抽头233施加到下部补偿端子T2的电压。电阻Rp和Rd分别表示充电端子T1和补偿端子T2的地返回电阻。充电端子T1和补偿端子T2可以配置为球面、圆柱、环面、环、罩或者电容结构的任何其他组合。可以选择充电端子T1和补偿端子T2的大小以提供在端子上施加的电荷Q1和Q2的足够大的表面。总的来说，需要使得充电端子T1尽可能大。充电端子T1的大小应该足够大以避免周围空气的电离，这可导致充电端子周围的放电或者火花。充电端子T1和补偿端子T2的自电容Cp和Cd例如可以分别使用等式(24)确定。
如在图15B中看到的，由线圈215的电感的至少一部分、补偿端子T2的自电容Cd和与补偿端子T2相关联的地返回电阻Rd形成谐振电路。可以通过调整施加到补偿端子T2的电压V3(例如，通过调整线圈215上的抽头233位置)或者通过调整补偿端子T2的高度和/或大小以调整Cd，来建立并行谐振。可以调整线圈抽头233的位置以用于并行谐振，这将导致通过地桩218和通过电流计236的地电流达到最大点。在已经建立补偿端子T2的并行谐振之后，可以调整AC源212的抽头227的位置到线圈215上的50Ω点。
来自线圈215的电压V2可以施加到充电端子T1，且可以调整抽头224的位置以使得总有效高度(hTE)的相位(Φ)近似地等于在汉克尔相交距离(Rx)处的引导表面波倾斜(WRx)的角度。可以调整线圈抽头224的位置直到到达该操作点为止，这导致通过电流计236的地电流增大到最大。在这点，由引导表面波导探头200d激励的产生的场实质上模式匹配到有损导电介质203的表面上的引导表面波导模式，导致沿着有损导电介质203的表面的引导表面波的启动。这可以通过测量沿着从引导表面波导探头200延伸的径向的场强来确认。
可以通过充电端子T1的附加和/或通过抽头224施加到充电端子T1的电压的调整，来改变包括补偿端子T2的电路的谐振。虽然调整补偿端子电路用于谐振帮助充电端子连接的后续调整，但是不必建立在汉克尔相交距离(Rx)处的引导表面波倾斜(WRx)。可以进一步调整该系统，以通过迭代地调整AC源212的抽头227的位置以在线圈215上的50Ω点、和调整抽头233的位置以最大化通过电流计236的地电流，来改进耦合。当调整抽头227和233的位置时，或者当其他组件附加到线圈215时，包括补偿端子T2的电路的谐振可以漂移。
在其它实现中，来自线圈215的电压V2可以施加到充电端子T1，且可以调整抽头233的位置，以使得总有效高度(hTE)的相位(Φ)近似地等于在Rx处的引导表面波倾斜的角度(Ψ)。可以调整线圈抽头224的位置，直到达到操作点为止，这导致通过电流计236的地电流实质上达到最大。产生的场实质上模式匹配到有损导电介质203上的引导表面波导模式，且沿着有损导电介质203的表面启动引导表面波。这可以通过测量沿着从引导表面波导探头200延伸的径向的场强来确认。可以进一步调整该系统，以通过迭代地调整AC源212的抽头227的位置在线圈215上的50Ω点，并调整抽头224和/或223的位置以最大化通过电流计236的地电流，来改进耦合。
回头参考图12，可以控制引导表面波导探头200的操作，以调整用于与引导表面波导探头200相关联的操作条件的变化。例如，探头控制系统230可以用于控制馈送网络209和/或充电端子T1和/或补偿端子T2的定位，以控制引导表面波导探头200的操作。操作条件可以包括，但是不限于有损导电介质203的特性(例如，电导率σ和相对介电常数εr)的变化、场强的变化和/或引导表面波导探头20的负载的变化。如可以从等式(41)-(44)看到的，可以通过例如由天气条件导致的土壤电导率和介电常数的改变，影响折射率(n)、复数布鲁斯特角(θi,B和ψi,B)、波倾斜(|W|ejΨ)和复数有效高度(heff＝hpejΦ)。
例如电导率测量探头、介电常数传感器、地参数计、场计、电流监视器和/或负载接收器之类的仪器可以用于监控操作条件的改变，并将关于当前操作条件的信息提供给探头控制系统230。探头控制系统230然后可以对引导表面波导探头200做出一个或多个调整，以维持引导表面波导探头200的特定操作条件。例如，当湿度和温度改变时，土壤的电导率也将改变。电导率测量探头和/或介电常数传感器可以位于引导表面波导探头200周围的多个位置。通常，期望对于该操作频率在汉克尔相交距离Rx处或其周围监控电导率和/或介电常数。电导率测量探头和/或介电常数传感器可以位于引导表面波导探头200周围的多个位置(例如，每个象限中)。
然后参考图16，示出了包括沿着垂直轴z布置的充电端子T1和充电端子T2的引导表面波导探头200e的实例。引导表面波导探头200e设置在组成区域1的有损导电介质203以上。另外，第二介质206共享与有损导电介质203的边界界面，并组成区域2。充电端子T1和T2位于有损导电介质203以上。充电端子T1位于高度H1处，且充电端子T2沿着垂直轴z直接位于T1以下高度H2处，其中H2小于H1。由引导表面波导探头200e表示的传输结构的高度h是h＝H1–H2。引导表面波导探头200e包括将激励源212耦合到充电端子T1和T2的馈送网络209。
充电端子T1和/或T2包括可以保持电荷的导电物质(mass)，该导电物质可以被调整大小以保持尽可能多的电荷。充电端子T1具有自电容C1，且充电端子T2具有自电容C2，其可以使用例如等式(24)确定。由于将充电端子T1直接放置在充电端子T2以上，所以在充电端子T1和T2之间创建互电容CM。注意到充电端子T1和T2不需要是相同的，而是每个可以具有单独的大小和形状，且可以包括不同导电物质。最终，由引导表面波导探头200e启动的引导表面波的场强与端子T1上的电荷量成正比。电荷Q1又与和充电端子T1相关联的自电容C1成比例，因为Q1＝C1V，其中V是在充电端子T1上施加的电压。
当适当地调整以在预定义操作频率操作时，引导表面波导探头200e生成沿着有损导电介质203的表面的引导表面波。激励源212可以以施加到引导表面波导探头200e以激励该结构的预定义频率生成电能。当由引导表面波导探头200e生成的电磁场实质上与有损导电介质203模式匹配时，该电磁场实质上合成在复数布鲁斯特角入射的波前，导致很少或者没有反射。因此，表面波导探头200e不产生辐射波，但是沿着有损导电介质203的表面启动引导表面行波。来自激励源的能量可以作为Zenneck表面电流传送到位于引导表面波导探头200e的有效传输范围内的一个或多个接收器。
人们可以确定有损导电介质203的表面上的径向Zenneck表面电流Jρ(ρ)的渐近线是J1(ρ)趋近和J2(ρ)远离，其中：
趋近(ρ<λ/8):和 (90)
远离(ρ>>λ/8):
其中I1是在第一充电端子T1上馈送电荷Q1的传导电流，且I2是在第二充电端子T2上馈送电荷Q2的传导电流。上部充电端子T1上的电荷Q1由Q1＝C1V1确定，其中C1是充电端子T1的隔离电容。注意到，对于由给出的上述J1存在第三分量，其符合Leontovich边界条件且是由第一充电端子Q1上的提升的振荡电荷的准静态场泵送的有损导电介质203中的径向电流贡献。量Zρ＝jωμo/γe是有损导电介质的径向阻抗，其中γe＝(jωμ1σ1-ω2μ1ε1)1/2。
表示由等式(90)和(91)提出的径向电流趋近和远离的渐近线是复数量。根据各种实施例，合成物理表面电流J(ρ))以在幅度和相位上尽可能接近地匹配电流渐近线。就是说，趋近|J(ρ)|是对|J1|的正切，且远离|J(ρ)|是对|J2|的正切。此外，根据各种实施例，J(ρ)的相位应该从J1趋近的相位变换为J2远离的相位。
为了在传输的地点匹配引导表面波模式以启动引导表面波，表面电流|J2|远离的相位应该不同于表面电流|J1|趋近的相位，该不同是与对应的传播相位加上大约45度或者225度的常数。这是因为对于存在两个根，一个在π/4附近且一个在5π/4附近。适当调整的合成径向表面电流是：
注意到这与等式(17)一致。通过麦克斯韦方程，这种J(ρ)表面电流自动创建符合以下的场：
和 (94)
因此，对于要匹配的引导表面波模式的表面电流|J2|远离和表面电流|J1|趋近之间的相位差是由于与等式(1)-(3)一致的、等式(93)-(95)中的汉克尔函数的特性。认识到以下方面是重要的：由等式(1)-(6)和(17)以及等式(92)-(95)表示的场具有绑定到有损界面的传输线模式的性质，而不是与地波传播相关联的辐射场。
为了获得在给定位置处的引导表面波导探头200e的给定设计的适当的电压幅度和相位，可以使用迭代方案。特别地，可以考虑到端子T1和T2的馈送电流、充电端子T1和T2上的电荷以及有损导电介质203中的它们的镜像，来执行引导表面波导探头200e的给定激励和配置的分析，以便确定生成的径向表面电流密度。可以迭代地执行该处理，直到基于所需参数确定给定引导表面波导探头200e的最优配置和激励为止。为了帮助确定给定引导表面波导探头200e是否以最优级别操作，可以基于在引导表面波导探头200e的位置处的区域1的电导率(σ1)和区域1的介电常数(ε1)的值，使用等式(1)-(12)，来生成引导场强曲线103(图1)。这种引导场强曲线103可以提供操作的基准，以使得测量的场强可以与由引导场强曲线103指示的幅度比较，以确定是否已经达成最优传输。
为了达成最优条件，可以调整与引导表面波导探头200e相关联的各种参数。可以改变以调整引导表面波导探头200e的一个参数是充电端子T1和/或T2之一或两者相对于有损导电介质203的表面的高度。另外，还可以调整充电端子T1和T2之间的距离或者间距。这样做时，如可以理解的，人们可以最小化或者按照别的方式更改充电端子T1和T2与有损导电介质203之间的互电容CM或者任何绑定电容。还可以调整各个充电端子T1和/或T2的大小。通过改变充电端子T1和/或T2的大小，如可以理解的，人们将改变各个自电容C1和/或C2和互电容CM。
此外，可以调整的另一参数是与引导表面波导探头200e相关联的馈送网络209。这可以通过调整组成馈送网络209的电感和/或电容性电抗的大小来实现。例如，在这种电感性电抗包括线圈时，可以调整这种线圈上的匝数。最终，可以做出馈送网络209的调整以更改馈送网络209的电长度，由此影响充电端子T1和T2上的电压幅度和相位。
注意到，如可以理解的，通过做出各种调整所执行的传输的迭代可以通过使用计算机模型或者通过调整物理结构来实现。通过做出上述调整，人们可以创建近似在上述等式(90)和(91)中指定的引导表面波模式的相同电流J(ρ)的对应的“趋近”表面电流J1和“远离”表面电流J2。这样做时，产生的电磁场将实质上或者近似地模式匹配到有损导电介质203的表面上的引导表面波模式。
虽然在图16的实例中没有示出，但是可以控制引导表面波导探头200e的操作，以对于与引导表面波导探头200相关联的操作条件的变化进行调整。例如，图12中示出的探头控制系统230可以用于控制馈送网络290和/或充电端子T1和/或T2的定位和/或大小，以控制引导表面波导探头200e的操作。操作条件可以包括，但是不限于有损导电介质203的特性变化(例如，电导率σ和相对介电常数εr)、场强的变化和/或引导表面波导探头200e的负载的变化。
现在参考图17，示出了图16的引导表面波导探头200e的实例，在这里表示为引导表面波导探头200f。引导表面波导探头200f包括沿着实质上与由有损导电介质203(例如，大地)表示的平面正交的垂直轴z定位的充电端子T1和T2。第二介质206在有损导电介质203以上。充电端子T1具有自电容C1，且充电端子T2具有自电容C2。在操作期间，取决于在任何给定时刻施加到充电端子T1和T2的电压，电荷Q1和Q2分别施加在充电端子T1和T2上。取决于其间的距离，充电端子T1和T2之间可存在互电容CM。另外，取决于各个充电端子T1和T2相对于有损导电介质203的高度，在各个充电端子T1和T2与有损导电介质203之间可存在绑定电容。
引导表面波导探头200f包括馈送网络209，该馈送网络209包括电感性阻抗，该电感性阻抗包括具有耦合到充电端子T1和T2中相应的一个的一对引线的线圈L1a。在一个实施例中，指定线圈L1a具有引导表面波导探头200f的操作频率处的波长一半(1/2)的电长度。
虽然将线圈L1a的电长度指定为在操作频率的波长的近似二分之一(1/2)，但是可以理解可以指定线圈L1a具有在其他值的电长度。根据一个实施例，线圈L1a具有近似在操作频率的波长的二分之一的电长度的事实提供在充电端子T1和T2上创建最大电压差分的优势。但是，当调整引导表面波导探头200f以获得引导表面波模式的最优激励时，线圈L1a的长度或者直径可以增大或者减小。线圈长度的调整可以通过位于线圈的一端或者两端的抽头提供。在其它实施例中，这可以是指定电感性阻抗以具有显著小于或者大于在引导表面波导探头200f的操作频率的波长的1/2的电长度的情况。
激励源212可以通过磁耦合的方式耦合到馈送网络209。特别地，激励源212耦合到线圈LP，线圈LP电感地耦合到线圈L1a的线圈LP。这可以通过链路耦合、分接线圈、可变电抗或者可以理解的其它耦合方法达成。为此，线圈LP用作初级线圈，且线圈L1a用作次级线圈，如可以理解的。
为了对于所需引导表面波的传输调整引导表面波导探头200f，可以相对于有损导电介质203和相对于彼此更改各个充电端子T1和T2的高度。此外，可以更改充电端子T1和T2的大小。另外，可以通过添加或者去除匝、或者通过改变线圈L1a的一些其他维度，来更改线圈L1a的大小。线圈L1a还可以包括用于调整如图17所示的电长度的一个或多个抽头。也可以调整连接到充电端子T1或者T2的抽头的位置。
接下来参考图18A、图18B、图18C和图19，示出了用于使用无线功率传送系统中的表面引导波的一般接收电路的实例。图18A和图18B-图18C分别包括线性探头303和调谐的谐振器306。图19是根据本公开的各种实施例的磁线圈309。根据各种实施例，可以采用线性探头303、调谐的谐振器306和磁线圈309中的每一个，以接收根据各种实施例以有损导电介质203的表面上的引导表面波的形式发送的功率。如上所述，在一个实施例中，有损导电介质203包括陆地介质(或者大地)。
通过特别参考图18A，在线性探头303的输出端312处的开路端子电压取决于线性探头303的有效高度。为此，端子点电压可以计算为：
其中Einc是以伏特每米为单位的在线性探头303上感应的入射电场的强度，dl是沿着线性探头303的方向上的积分元素，且he是线性探头303的有效高度。电气负载315通过阻抗匹配网络318耦合到输出端312。
当线性探头303经历如上所述的引导表面波时，在输出端312两端生成电压，该电压可以通过共轭阻抗匹配网络318施加到电气负载315，如情况可能的。为了促进功率到电气负载315的流动，电气负载315应该实质上与线性探头303阻抗匹配，如以下将要描述的。
参考图18B，拥有等于引导表面波的波倾斜的相移的地电流激励线圈306a包括在有损导电介质203上方升高(或者悬挂)的充电端子TR。充电端子TR具有自电容CR。另外，取决于充电端子TR在有损导电介质203以上的高度，还可能在充电端子TR和有损导电介质203之间存在绑定电容(未示出)。绑定电容应该优选地尽可能最小化，尽管这不是在每个情况下完全必要的。
调谐的谐振器306a还包括包含具有相移Φ的线圈LR的接收器网络。线圈LR的一端耦合到充电端子TR，且线圈LR的另一端耦合到有损导电介质203。接收器网络可以包括将线圈LR耦合到充电端子TR的垂直供应线导体。为此，线圈LR(其也可以被称为调谐的谐振器LR-CR)包括串行调整的谐振器，因为充电端子CR和线圈LR串行设置。可以通过改变充电端子TR的大小和/或高度、和/或调整线圈LR的大小，来调整线圈LR的相位延迟，以使得该结构的相位Φ实质上等于波倾斜的角度Ψ的角度。还可以例如通过改变导体的长度，来调整垂直供应线的相位延迟。
例如，由自电容CR表示的电抗被计算为1/jωCR。注意到，该结构306a的总电容还可以包括充电端子TR和有损导电介质203之间的电容，其中该结构306a的总电容可以从自电容CR和任何绑定电容两者计算，如可以理解的那样。根据一个实施例，充电端子TR可以被升高到一高度，从而实质上减小或者消除任何绑定电容。可以从充电端子TR和有损导电介质203之间的电容测量来确定绑定电容的存在，如先前讨论的。
由分立元件线圈LR表示的电感性电抗可以计算为jωL，其中L是线圈LR的集中元件电感。如果线圈LR是分布元件，则其等效端点电感性电抗可以通过传统方案确定。为调谐该结构306a，人们可以做出调整以使得为了模式匹配到操作频率的表面波导的目的，相位延迟等于波倾斜。在该情况下，可以认为接收结构与表面波导“模式匹配”。该结构周围的变压器链路和/或阻抗匹配网络324可以插入在探头和电气负载327之间，以将功率耦合到负载。在探头端子321和电气负载327之间插入阻抗匹配网络324可以影响用于到电气负载327的最大功率传送的共轭匹配条件。
当在操作频率的表面电流的存在下放置时，功率将从表面引导波传递到电气负载327。为此，电气负载327可以通过磁耦合、电容耦合或者导电(直接分接)耦合的方式，耦合到该结构306a。耦合网络的元件可以是集中组件或者分布元件，如可以理解的那样。
在图18B所示的实施例中，采用磁耦合，其中线圈LS相对于用作变压器初级的线圈LR位于次级。如可以理解的，线圈LS可以通过在同一铁芯结构周围几何地缠绕它并调整耦合的磁通量，来链路耦合到线圈LR。另外，虽然接收结构306a包括串行调谐的谐振器，但是还可以使用适当相位延迟的并行调谐的谐振器或者甚至分布元件谐振器。
虽然浸入电磁场中的接收结构可以耦合来自场的能量，但是可以理解的是通过最大化耦合，极化匹配的结构最好地工作，且应该遵守用于到波导模式的探头耦合的现有规则。例如，TE20(横向电气模式)波导探头对于从以TE20模式激励的传统波导提取能量可能是最优的。类似地，在这些情况下，可以对于耦合来自表面引导波的功率优化模式匹配和相位匹配的接收结构。由引导表面波导探头200在有损导电介质203的表面上激励的引导表面波可以考虑为开波导的波导模式。排除波导损耗，可以完全恢复源能量。有用的接收结构可以是耦合的E场、耦合的H场或者激励的表面电流。
可以调整接收结构以基于在接收结构附近的有损导电介质203的局部特性增大或者最大化与引导表面波的耦合。为实现此，可以调整接收结构的相位延迟(Φ)以匹配在接收结构处的表面行波的波倾斜的角度(Ψ)。如果适当地配置，则可以调谐该接收结构以用于相对于在复数深度z＝-d/2处的完美导电镜像地平面的谐振。
例如，考虑包括图18B的调谐的谐振器306a的接收结构，包括线圈LR和在线圈LR和充电端子TR之间连接的垂直供应线。对于位于有损导电介质203以上定义高度的充电端子TR，线圈LR和垂直供应线的总相移Φ可以与在调谐的谐振器306a处的波倾斜的角度(Ψ)匹配。从等式(22)，可以看到波倾斜渐进地通过：
其中εr包括相对介电常数，且σ1是在接收结构的位置处的有损导电介质203的电导率，εo是自由空间的介电常数，且ω＝2πf，其中f是激励的频率。因此，可以从等式(97)确定波倾斜角(Ψ)。
调谐的谐振器306a的总相移(Φ＝θc+θy)包括通过线圈LR的相位延迟(θc)和垂直供应线的相位延迟(θy)两者。沿着垂直供应线的导体长度lw的空间相位延迟可以由θy＝βwlw给出，其中βw是垂直供应线导体的传播相位常数。由于线圈(或者螺旋延迟线)的相位延迟是θc＝βplC，其中lC是物理常数且传播因数是：
其中Vf是该结构上的速率因数，λ0是在供应频率的波长，且λp是从速率因数Vf产生的传播波长。可以调整一个或两个相位延迟(θc+θy)以将相移Φ与波倾斜的角度(Ψ)匹配。例如，可以在图18B的线圈LR上调整抽头位置以调整线圈相位延迟(θc)以将总相移与波倾斜角匹配(Φ＝Ψ)。例如，线圈的位置可以通过抽头连接旁路，如图18B所示。垂直供应线导体也可以经由抽头连接到线圈LR，可以调整其在线圈上的位置以将总相移与波倾斜角匹配。
一旦已经调整调谐的谐振器306a的相位延迟(Φ)，就可以调整充电端子TR的阻抗以调谐为相对于在复数深度z＝-d/2处的完美导电镜像地平面谐振。这可以通过调整充电端子T1的电容实现，而不改变线圈LR和垂直供应线的行波相位延迟。该调整类似于相对于图9A和图9B描述的调整。
“向下看”到有损导电介质203中到复数镜像平面的阻抗由下式给定：
Zin＝Rin+jXin＝Zotanh(jβo(d/2))， (99)
其中对于大地以上的垂直极化源，复数镜像平面的深度可以由下式给出：
其中μ1是有损导电介质203的介电常数，且ε1＝εrεo。
在调谐的谐振器306a的基底，“向上看”到接收结构中的阻抗是Z↑＝Zbase，如图9A所示。其中端子阻抗是：
其中CR是充电端子TR的自电容，“向上看”到调谐的谐振器306a的垂直供应线导体中的阻抗由下式给定：
且“向上看”到调谐的谐振器306a的线圈LR中的阻抗由下式给定：
通过匹配“向下看”到有损导电介质203中的电抗分量(Xin)与“向上看”到调谐的谐振器306a中的电抗分量(Xbase)，可以最大化到引导表面波导模式中的耦合。
接下来参考图18C，示出了不在接收结构的顶部包括充电端子TR的调谐的谐振器306b的实例。在该实施例中，调谐的谐振器306b不包括在线圈LR和充电端子TR之间耦合的垂直供应线。因此，调谐的谐振器306b的总相移(Φ)仅包括通过线圈LR的相位延迟(θc)。如对于图18B的调谐的谐振器306a那样，可以调整线圈相位延迟θc以匹配从等式(97)确定的波倾斜的角度(Ψ)，这导致Φ＝Ψ。虽然对于耦合到表面波导模式中的接收结构功率提取是可能的，但是难以调整接收结构以最大化与引导表面波的耦合而没有由充电端子TR提供的可变电抗性负载。
参考图18D，示出了图示调整接收结构以实质上模式匹配有损导电介质203的表面上的引导表面波导模式的实例的流程图180。在181开始，如果接收结构包括充电端子TR(例如，图18B的调谐的谐振器306a的充电端子)，则在184，充电端子TR位于有损导电介质203以上的定义高度处。因为已经由引导表面波导探头200建立了表面引导波，所以充电端子TR的物理高度(hp)可以低于有效高度。可以选择物理高度以减小或者最小化充电端子TR上的绑定电荷(例如，充电端子的球面直径的四倍)。如果接收结构不包括充电端子TR(例如，图18C的调谐的谐振器306b的充电端子)，则流程进行到187。
在187，接收结构的电相位延迟Φ匹配由有损导电介质203的局部特性定义的复数波倾斜角Ψ。可以调整螺旋线圈的相位延迟(θc)和/或垂直供应线的相位延迟(θy)以使得Φ等于波倾斜(W)的角度(Ψ)。可以从等式(86)确定波倾斜的角度(Ψ)。然后电相位Φ可以匹配波倾斜的角度。例如，可以通过改变线圈LR的几何参数和/或垂直供应线导体的长度(或者高度)来调整电相位延迟Φ＝θc+θy。
接下来在190，可以调谐充电端子TR的负载阻抗以谐振调谐的谐振器306a的等效镜像平面模式。接收结构以下的导电镜像地平面139(图9A)的深度(d/2)可以使用等式(100)和可以本地测量的在接收结构处的有损导电介质203(例如，大地)的值确定。使用复数深度，在镜像地平面139和有损导电介质203的物理边界136(图9A)之间的相移(θd)可以使用θd＝βod/2确定。然后可以使用等式(99)确定“向下看”到有损导电介质203中的阻抗(Zin)。可以考虑该谐振关系以最大化与引导表面波的耦合。
基于线圈LR的调整的参数和垂直供应线导体的长度，可以确定速率因数、相位延迟、以及线圈LR和垂直供应线的阻抗。另外，可以例如使用等式(24)确定充电端子TR的自电容(CR)。可以使用等式(98)确定线圈LR的传播因数(βp)，且可以使用等式(49)确定垂直供应线的传播相位常数(βw)。使用自电容、以及线圈LR和垂直供应线的确定的值，可以使用等式(101)、(102)和(103)确定“向上看”到线圈LR中的调谐的谐振器306a的阻抗(Zbase)。
图9A的等效镜像平面模型应用于图9B的调谐的谐振器306a。可以通过调整充电端子TR的负载阻抗ZR以使得Zbase的电抗分量Xbase抵消Zin的电抗分量Xin，或者Xbase+Xin＝0，来调谐调谐的谐振器306a。因此，“向上看”到调谐的谐振器306a的线圈中的在物理边界136(图9A)处的阻抗是“向下看”到有损导电介质203中的在物理边界136处的阻抗的共轭。可以通过改变充电端子TR的电容(CR)来调整负载阻抗ZR，而不改变由充电端子TR看到的电相位延迟Φ＝θc+θy。可以采用迭代方案来调谐负载阻抗ZR，以用于等效镜像平面模型相对于导电镜像地平面139的谐振。以该方式，可以改进和/或最大化沿着有损导电介质203(例如，大地)的表面的电场到引导表面波导模式的耦合。
参考图19，磁线圈309包括通过阻抗匹配网络333耦合到电气负载336的接收电路。为了促进来自引导表面波的电能的接收和/或提取，磁线圈309可以定位以使得引导表面波的磁通量通过穿过磁线圈309，由此在磁线圈309中感应电流，并在其输出端330产生端点电压。耦合到单匝线圈的引导表面波的磁通量由下式表示：
其中是耦合的磁通量，μr是磁线圈309的铁芯的有效相对介电常数，μo是自由空间的介电常数，是入射磁场强矢量，是与匝的横截面正交的单位矢量，且ACS是每个环路围绕的区域。对于用于到在磁线圈309的横截面上均匀的入射磁场的最大耦合而定向的N匝磁线圈309，在磁线圈309的输出端330处出现的开路感应电压是：
其中变量如上定义。磁线圈309可以被调谐到引导表面波频率，作为分布谐振器或者外部电容器跨接其输出端330，如可能的情况，且然后通过共轭阻抗匹配网络333阻抗匹配到外部电气负载336。
假定由磁线圈309和电气负载336表示的产生的电路被适当地调整和经由阻抗匹配网络333共轭阻抗匹配，则可以采用磁线圈309中感应的电流以最优地对电气负载336供电。由磁线圈309表示的接收电路提供的优点在于它不必须物理地连接到地。
参考图18A、图18B、图18C和图19，由线性探头303、模式匹配结构306和磁线圈309表示的接收电路的每个促进接收从上面描述的引导表面波导探头200的任何一个实施例发送的电能。为此，接收的能量可以用于经由共轭匹配网络向电气负载315/327/336供应功率，如可以理解的。这与可以在接收器中接收的以辐射电磁场的形式发送的信号形成对比。这种信号具有非常低的可用功率，且这种信号的接收器不加载发射器。
使用上面描述的引导表面波导探头200生成的当前引导表面波的特性还在于由线性探头303、模式匹配结构306和磁线圈309表示的接收电路将加载应用于引导表面波导探头200的激励源212(例如，图3、图12和16)，由此生成这种接收电路经历的引导表面波。这反映由上面描述的给定引导表面波导探头200生成的引导表面波包括传输线模式的事实。通过对比的方式,驱动生成辐射电磁波的辐射天线的功率源未由接收器加载，而无论采用的接收器的数目如何。
因此，与一个或多个引导表面波导探头200和以线性探头303、调谐的模式匹配结构306和/或磁线圈309的形式的一个或多个接收电路一起，可以组成无线分布系统。给定使用如以上提出的引导表面波导探头200的引导表面波的传输距离取决于频率，则可能在宽区域上甚至全球地实现无线功率分布。
现在广泛地研究的传统的无线功率传输/分布系统包括来自辐射场的“能量收获”以及耦合到电感或者电抗近场的传感器。相反地，该无线功率系统不浪费以辐射的形式的功率，辐射如果不截取则永远丢失。本公开的无线功率系统也不限于传统的互电抗耦合近场系统那样的极短距离。在这里公开的无线功率系统探头耦合到新颖的表面引导传输线模式，其等效于通过波导传递功率到负载、或者传递功率到直接连线到远程功率发生器的负载。不考虑维持传输场强需要的功率加上在表面波导中耗散的功率(这在极低频率相对于传统的在60Hz的高压电源线的传输损失是无关紧要的)，所有发生器功率仅到达期望的电气负载。当电气负载需要终止时，源功率生成相对空闲。
接下来参考图20A-图20E，示出了参考后续讨论使用的各种示意性符号的实例。通过特别参考图20A，示出了表示引导表面波导探头200a、200b、200c、200e、200d或者200f中的任何一个、或者其任何变形的符号。在下面的图和讨论中，该符号的叙述将称为引导表面波导探头P。为了在下面讨论中的简单起见，对引导表面波导探头P的任何参考是对引导表面波导探头200a、200b、200c、200e、200d或者200f中的任何一个或者其变形的参考。
类似地，参考图20B，示出了表示可以包括线性探头303(图18A)、调谐的谐振器306(图18B-18C)或者磁线圈309(图19)中的任何一个的引导表面波接收结构的符号。在下面的附图和讨论中，该符号的叙述将称为引导表面波接收结构R。为了在下面讨论中的简单起见，对引导表面波接收结构R的任何参考是对线性探头303、调谐的谐振器306或者磁线圈309中的任何一个或者其变形的参考。
进一步，参考图20C，示出了特别地表示线性探头303(图18A)的符号。在下面的附图和讨论中，该符号的叙述将称为引导表面波接收结构RP。为了在下面讨论中的简单起见，对引导表面波接收结构RP的任何参考是对线性探头303或者其变形的参考。
另外，参考图20D，示出了特别地表示调谐的谐振器306(图18B-图18C)的符号。在下面的附图和讨论中，该符号的叙述将称为引导表面波接收结构RR。为了在下面讨论中的简单起见，对引导表面波接收结构RR的任何参考是对调谐的谐振器306或者其变形的参考。
另外，参考图20E，示出了特别地表示磁线圈309(图19)的符号。在下面的附图和讨论中，该符号的叙述将称为引导表面波接收结构RM。为了在下面讨论中的简单起见，对引导表面波接收结构RM的任何参考是对磁线圈309或者其变形的参考。
参考图21，示出了根据本公开一个实施例的比如幅度调制(AM)传输系统400的已调制传输系统的实例。AM传输系统400包括AM发射器403、匹配网络406、引导表面波导探头P和可能地其他组件。
在下面的讨论中，参考幅度调制(AM)讨论各种实施例。但是，应当理解可以采用许多其他类型的调制。因此，如在这里描述的，AM发射器提供可以采用的各种类型的发射器的实例。为此，在AM传输之外可以采用的其他类型的调制例如可以包括频率调制、频移键控、分组调制及其他调制技术。因此，在参考AM发射器、或者AM传输中涉及的另一其他组件或者方面时，应当理解相同原理应用于其他调制技术且这种其他调制设备和技术可以在适当时由AM传输代替。因此，如在这里考虑的，比如调制发射器、已调制信号等的术语是指所有类型的调制而并非仅幅度调制。因此，如在这里描述的，幅度调制传输系统仅是已调制传输系统的实例，AM发射器仅是调制发射器的实例、或者AM信号仅是已调制信号的实例。
如图21所示，AM发射器403包括AM子系统409、载波源413、信息信号源416和放大器419。另外，AM发射器403也可以包括其他元件。根据一个实施例，AM发射器403是采用来生成AM信号的幅度调制电路的一个实例，如将描述的。AM子系统409接收来自信息信号源416的信息信号423和来自载波源413的载波信号426两者。载波源413例如可以包括以期望传输频率生成载波信号426的振荡器或者其他源。
信息信号423用于调制载波信号426。生成信息信号423的信息信号源416例如可以是麦克风、音频再现设备或者其他源，如可以理解的。信息信号源416可以包括提供用于信号处理或者比如降噪、均衡、预放大的调节、或者其他信号处理的各种组件，如可以理解的。信息信号423也可以被称为“调制信号”，因为它用于调制载波信号426。
AM子系统409从信息信号423和载波信号426生成AM信号429。为此，AM子系统409可以实现多个不同类型的幅度调制中的任何一个。这种类型的幅度调制例如可以包括：双边带全载波、单边带减载波、单边带全载波、单边带抑制载波、独立边带发射、残留边带、链接的压缩器和扩展器、或者其他类型的幅度调制。
AM子系统409可以是模拟或者数字电路。例如，AM子系统409可以采用数字信号处理以生成AM信号429。为此，可以在调制子系统409内关于信息信号423和载波信号2019执行模拟数字转换，除非这种信号在应用于调制子系统409之前已经为数字形式。替代地，调制子系统409可以包括其中载波信号426和信息信号423是模拟信号的模拟组件。
AM信号429可以应用于放大AM信号429的放大器419，由此生成输出AM信号433。替代地，可以使用某些其它组件代替放大器419以生成期望的输出AM信号433。输出AM信号433然后被通过匹配网络406发送到引导表面波导探头P。为此，匹配网络406可以包括配置为促进在最小化反射的同时将输出AM信号433耦合到引导表面波导探头P的一个或多个电路元件，如可以理解的。根据一个实施例，AM发射器403/匹配网络406可以通过直接耦合的方式直接耦合到引导表面波导探头P。替代地，AM发射器403/匹配网络406可以电感地耦合或者链路耦合到引导表面波导探头P，如将要描述的。应当注意，采用匹配网络406以最小化或者消除系统中的不想要的反射。为此，当AM发射器403耦合到如在这里描述的引导表面波导探头的任何实施例时，应该考虑用于阻抗匹配的各种方法以消除不想要的反射。
接下来，描述AM传输系统400的一般操作。开始，载波源413生成载波信号426，且信息信号源416生成信息信号423。信息信号423和载波信号426两者都应用于调制子系统409。调制子系统409生成由放大器419放大的AM信号429，由此生成输出AM信号433。输出AM信号433然后通过匹配网络406应用于引导表面波导探头P。在有些情况下，匹配网络406可以不是必要的，如将要描述的。而且，可以理解可以包括匹配网络406作为AM发射器403的一部分。
调整引导表面波导探头P以启动沿着地表面的体现(embody)已调幅信号的引导表面波，地也称为如上所述的“陆地介质”。如上所述，引导表面波沿着陆地介质和大气介质之间的界面传播。为了启动引导表面波，调整引导表面波导探头P以生成提供至少在距如上所述的引导表面波导探头P汉克尔相交距离处的复数入射角的复合场。该复数入射角可以如上所述计算。
根据各种实施例，体现已调幅信号的引导表面波作为距引导表面波导探头P的距离的函数指数地衰减。在这方面，体现已调幅信号的引导表面波是传输线模式。因此，比如AM收音机的接收器将向耦合到引导表面波导探头P的AM发射器403呈现电气负载。但是，鉴于典型的AM收音机是本地供能的，这种接收器将呈现给AM发射器403的电气负载如果不是可忽略的也非常小。
事实上，相信由给定AM收音机呈现的电气负载将依据皮瓦测量。鉴于该现实，将不可能拿出足够接收器以通过AM收音机呈现由AM发射器403经历的电气负载的很大改变。因此，最终，由AM发射器403和引导表面波导探头P看到的电气负载很可能是相对恒定的，且主要涉及地、引导表面波导探头P、AM发射器403和整个系统中的任何其他组件中的电阻损耗。
随着时间，地可能经历由于改变天气条件等导致的变化。例如，由于日光暴露导致的干的地可能由于经过的暴风雨变为湿的。因而，地的导电率和介电常数将改变。鉴于由引导表面波导探头P经历的电气负载不可能显著地波动，根据各种实施例，引导表面波导探头P可以包括控制系统以调整引导表面波导探头P本身的操作以用于最优传输，如将要描述的。
替代地，在一些实施例中，在没有控制系统以相对于改变的地上条件等调整引导表面波导探头P本身的操作以用于最优传输的情况下，引导表面波导探头P可本质上是静态的。在这种实施例中，可以是发送引导表面波的效率可能受到地的改变的导电率和介电常数的影响的情况。但是，在一些环境下，地的导电率和介电常数的改变从一个极端天气(雨或者雪)到另一个极端天气(干的条件)可能没那么重要到显著地影响引导表面波导探头P的操作。在由改变的天气条件引入的任何无效率的程度上，在采用静态引导表面波导探头P时可以容忍这种无效率。
根据一个实施例，控制AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件，以便以维持引导表面波导探头P的上充电端子T1(图7)上的恒定电压的方式驱动输出AM信号433。因为由引导表面波导探头P启动的引导表面波中体现的产生的电磁场的强度与充电端子T1上的电压成正比，所以维持的电压电平将取决于引导表面波的电磁场的最终期望强度。注意到在地的导电率和介电常数改变时，引导表面波导探头P启动引导表面波的效率可能相应地增大或者减小。因而，控制系统可以配置为关于启动引导表面波而维持最优启动效率，以使得不由于经由放大器419以更大功率不必要地驱动输出AM信号433而损失能量。换句话说，如果引导表面波导探头P的启动效率折中，且放大器419更努力地工作以维持期望电压和场强，则可能是在系统中不必要地浪费能量的情况。
为了帮助维持最优操作，可以基于在驱动引导表面波导探头P时由放大器419产生的功率幅度生成反馈信号，其中，由引导表面波导探头P经历的期望的电气负载如在这里描述的幅度调制传输系统400的情况那样保持恒定。如果供应到引导表面波导探头P的功率的量超过期望值，则启动效率可能不是最优的，且可能期望对引导表面波导探头P的操作的调整。参考之后的图讨论可以关于引导表面波导探头P的操作做出的特定调整。
由于引导表面波导探头P启动作为传输线模式的引导表面波的事实，引导表面波的电磁场作为距引导表面波导探头P的距离的函数而指数地衰减。另外，引导表面波不半球地扩散，而是绑定到陆地介质并作为(其中d＝距离)的函数扩散，并在对数-对数尺度上展现有区别的拐点。由引导表面波导探头P生成的引导表面波指数地衰减且不经历半球扩散的事实意味着，在曲线的拐点之前的场强远大于以相当的现有四分之一波长天线实现的场强。体现已调幅信号的引导表面波具有这种形状的事实意味着，由引导表面波导探头P生成的电磁场比由现有的四分之一波长天线生成的辐射场强得多。以一定距离，引导表面波的场强可以比这种辐射场强100到1000倍(或更多)。
另外，可以回想为了使用现有的天线生成辐射场，最大化辐射电阻。指定这种天线的电长度从而最大化辐射电阻。一个习惯是使用在高度上至少为四分之一波长的天线。
但是，根据各种实施例，引导表面波导探头P的电长度在电气方面较小，从而最小化辐射电阻，这又最小化或者实质上消除该结构的辐射电磁波的生成。根据一个实施例，引导表面波导探头P的电长度小于以相同频率操作的现有的四分之一波长天线的高度的1/10，虽然可以采用其他电长度。假定引导表面波导探头P配置为最小化辐射电阻，则这种结构提供的显著优点在于引导表面波导探头P可以在尺寸上比传统的天线小得多。当考虑为了将较大的天线结构保持就位而对长绳等的需要时，这转化为安装引导表面波导探头P所需的更小的面积。
在一个另外的实施例中，将可能指定引导表面波导探头P的电高度以使得在启动的引导表面波和由引导表面波导探头P的修改版本发送的辐射场两者中体现已调幅信号429。
参考图22，示出了根据本公开的一个实施例的包括幅度调制(AM)传输系统400a的已调制传输系统的另一实例。AM传输系统400a是上面描述的AM传输系统400(图21)的特定实例。AM传输系统400a包括AM发射器403、匹配网络406和类似于引导表面波导探头200b(图7)的引导表面波导探头P1。AM发射器403与参考图21描述的相同且包括如上所述的载波源413、信息信号源416、AM子系统409、放大器419和可能地其他组件。因此，不参考图22提供AM发射器403的操作的详细讨论，因为其在以上图21的讨论中阐明了。
AM发射器403耦合到匹配网络406，匹配网络406又直接耦合到引导表面波导探头P1。替代地，匹配网络406可以电感地耦合或者链路耦合到引导表面波导探头P1。
根据一个实施例，引导表面波导探头P1是具有单个充电端子T1的单相探头。引导表面波导探头P1包括线圈453。线圈453的一端耦合到充电端子T1，且线圈453的另一端耦合到地桩456或者其他接地机构。线圈453提供可以在引导表面波导探头P1的馈送网络中使用的相位延迟电路的一个实例。应当理解如上所述可以采用其他相位延迟电路。
接下来，描述AM传输系统400a的一般操作。开始，AM发射器403生成通过匹配网络406应用于引导表面波导探头P1的输出AM信号433。如上所述，在一些情况下，在AM发射器403的输出是与引导表面波导探头P1匹配的阻抗时，匹配网络406可能不是必要的。特别地，如果AM发射器403的输出阻抗已知，则AM发射器403的输出可以耦合到在线圈453上的适当的位置的抽头，以匹配AM发射器403的输出阻抗以消除不想要的反射。
调整引导表面波导探头P1以启动如上所述沿着地或者陆地介质的表面的体现AM信号的引导表面波。为此，如上所述，引导表面波沿着陆地介质和大气介质之间的界面传播。调整引导表面波导探头P1以生成如上所述的提供至少在距引导表面波导探头P1汉克尔相交距离处的复数入射角的复合场。进一步说，在陆地介质或者有损导电介质上方升高的充电端子T1配置为生成至少一个复合场，该复合场合成在陆地介质或者有损导电介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。该复数入射角或者复数布鲁斯特入射角可以如上所述计算。
线圈453和在线圈453(和开关机构364)与充电端子T1之间的馈送线包括电气地耦合到充电端子T1的馈送网络。该馈送网络提供匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)的相位延迟(Φ)，该复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在引导表面波导探头P1附近的陆地介质(其是有损导电介质)相关联。
如上面讨论的，体现已调幅信号的引导表面波作为距引导表面波导探头P1的距离的函数而指数地衰减。在这方面，体现已调幅信号的引导表面波是传输线模式。因此，比如AM收音机的接收器将向AM发射器403和引导表面波导探头P1呈现电气负载。但是，鉴于典型的AM收音机是本地供能的，这种接收器将呈现给引导表面波导探头P1的电气负载如上所述如果不是可忽略的也非常小。最终，由引导表面波导探头P1看到的电气负载很可能非常小且相对恒定，如上面关于引导表面波导探头P(图21)描述的。
如上所述，随着时间，地或者陆地介质可能经历由于改变天气条件等导致的变化。例如，由于日光暴露导致的干的地可能由于经过的暴风雨变为湿的。因而，地的导电率和介电常数将改变。引导表面波导探头P1的操作的效率可能受到在此情况下的改变的导电率和介电常数的影响。但是，在一些情况下，改变导电率和介电常数对引导表面波导探头P1的操作的影响可能在可接受的或者可容忍的限度内。因而，AM发射器403可以通过向系统提供更多功率而补偿任何效率。为此，可以从在引导表面波导探头P1的基底处的电流计或者从在提供给AM发射器403的传输的地点附近的场计生成反馈信号，以使得AM发射器403可以工作以维持端子T1上的恒定电压，而不论传输的地点周围的改变条件如何。在任何情况下，根据一个实施例，控制AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件，以便以维持充电端子T1上的恒定电压的方式驱动输出AM信号433。
参考图23，示出了根据本公开的一个实施例的包括幅度调制(AM)传输系统400b的已调制传输系统的又一个实例。AM传输系统400b是上面描述的AM传输系统400(图21)的另一特定实例。AM传输系统400b包括AM发射器403、匹配网络406和类似于引导表面波导探头200b(图7)但是具有如以下将要描述的一些差异的引导表面波导探头P2。AM发射器403与参考图21描述的相同且包括如上所述的载波源413、信息信号源416、AM子系统409、放大器419和可能地其他组件。因此，不参考图23提供AM发射器403的操作的详细讨论，因为其在以上图21的讨论中阐明了。
AM发射器403耦合到匹配网络406，匹配网络406又直接耦合到引导表面波导探头P2。替代地，匹配网络406可以电感地耦合或者链路耦合到引导表面波导探头P2。
根据一个实施例，引导表面波导探头P2是类似于引导表面波导探头P1(图22)的具有单个充电端子T1的单相探头。为此，引导表面波导探头P2包括线圈453。线圈453的一端耦合到充电端子T1，且线圈453的另一端耦合到地桩456或者其他接地机构。电流计459位于地桩456处以测量在该点的电流。线圈453提供可以在引导表面波导探头P2的馈送网络中使用的相位延迟电路的一个实例。应当理解如上所述可以采用其他相位延迟电路。
引导表面波导探头P2还包括开关机构463。开关机构463例如可以包括滚轮(roller)电感器中的滚轮、比如复用器的固态器件、机械开关器件或者其他配置。在开关机构是滚轮电感器中的滚轮时，线圈453是滚轮电感器的一部分，如将在以下进一步详细地描述的。使用的开关机构463的特定类型将取决于给定引导表面波导探头P(图21)的电压和电流处理要求。开关机构463的输入耦合到充电端子T1。开关机构463具有耦合到线圈453上的抽头的多个输出。在任何给定时间，取决于其状态，开关机构463将充电端子T1耦合到抽头中的相应一个，由此将充电端子T1耦合到线圈453上的相应点。以该方式，可以取决于可能由于天气或者其他因素导致随时间改变的地的物理参数，调整由于线圈453导致的相位延迟，以提供引导表面波导探头P2的最优操作。
为此，引导表面波导探头P2还包括波导探头控制系统466。波导探头控制系统466控制开关机构463的位置以优化引导表面波导探头P2的操作，如将要描述的。来自波导探头控制系统466的控制输出耦合到开关机构463的控制输入，并允许波导探头控制系统466指导开关机构463的状态以确定在任何给定时间充电端子T1连接到的抽头。
应当注意，场计469也可以耦合到波导探头控制系统466以向其提供场强读数。根据各种实施例，可以代替电流计459或者除电流计459之外采用场计469。
接下来，描述AM传输系统400b的一般操作。开始，AM发射器403生成通过匹配网络406应用于引导表面波导探头P2的输出AM信号433。如上所述，匹配网络406可能不是必要的。
调整引导表面波导探头P2以启动沿着如上所述的地或者陆地介质的表面的体现AM信号的引导表面波。为此，如上所述，引导表面波沿着陆地介质和大气介质之间的界面传播。调整引导表面波导探头P2以生成提供如上所述的至少距引导表面波导探头P2汉克尔相交距离处的复数入射角的复合场。进一步说，在陆地介质或者有损导电介质上方升高的充电端子T1配置为生成至少一个复合场，该复合场合成在陆地介质或者有损导电介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。该复数入射角或者复数布鲁斯特入射角可以如上所述计算。
替代地，线圈453和在线圈453(和开关机构364)与和充电端子T1之间的馈送线包括电气地耦合到充电端子T1的馈送网络。该馈送网络提供匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)的相位延迟(Φ)，该复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在引导表面波导探头P2附近的陆地介质(其是有损导电介质)相关联。
如上面讨论的，体现已调幅信号的引导表面波作为距引导表面波导探头P2的距离的函数而指数地衰减。在这方面，体现已调幅信号的引导表面波是传输线模式。因此，比如AM收音机的接收器将向AM发射器403和引导表面波导探头P2呈现电气负载。但是，鉴于典型的AM收音机是本地供能的，这种接收器将呈现给引导表面波导探头P2的电气负载如上所述如果不是可忽略的也非常小。最终，由引导表面波导探头P2看到的电气负载很可能非常小且相对恒定，如上面关于引导表面波导探头P(图21)描述的。
如上所述，随着时间，地或者陆地介质可能经历由于改变的天气条件等导致的变化。例如，由于日光暴露导致的干的地可能由于经过的暴风雨变为湿的。因而，地的导电率和介电常数将改变。鉴于由引导表面波导探头P2经历的电气负载不可能显著地波动，波导探头控制系统466可以配置为通过使用在地桩456处的由电流计459检测到的电流、或者由场计469检测到的场强作为反馈来控制开关机构463而调整抽头，以优化引导表面波的启动。
最终，可以调整抽头以优化引导表面波导探头P2的操作。根据一个实施例，当最大化在地桩456处的电流时或者当最大化由引导表面波导探头生成的引导表面波的场强时，优化引导表面波导探头P2的操作。因此，在一个实施例中，可以调整抽头以最大化在地桩456处的由电流计459检测到的电流，或者最大化由场计469测量的场强，以根据改变的地条件或者其他条件而确保最优操作。作为替代，波导探头控制系统466可以从提供如上所述的引导表面波导探头P2本地的地的导电率和介电常数的当前值的地参数计获得反馈信号。可以调整引导表面波导探头P2以实质上匹配如从引导表面波导探头P2的地点处的地的导电率和介电常数的值计算的引导表面波导探头P2的最优配置。
根据一个实施例，控制AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件，以便以维持充电端子T1上的恒定电压的方式驱动输出AM信号433。因为由引导表面波导探头P2启动的引导表面波中体现的产生的电磁场的强度与充电端子T1上的电压成正比，所以维持的电压电平将取决于引导表面波的电磁场的最终期望强度。注意到在地的导电率和介电常数改变时，引导表面波导探头P2启动引导表面波的效率可能相应地增大或者减小。因而，波导探头控制系统466配置为关于启动引导表面波而维持最优启动效率，以使得不由于经由放大器419以必要的更大能量驱动输出AM信号433而损失能量。换句话说，如果引导表面波导探头P2的启动效率折中，且迫使AM发射器403更难以(经由放大器)维持期望电压和场强，则可能是在系统中不必要地浪费能量的情况。为此，还可能基于在驱动引导表面波导探头P2时由AM发射器403产生的功率输出的幅度生成反馈信号，其中由引导表面波导探头P2经历的期望的电气负载如在这里描述的幅度调制传输系统400的情况那样保持恒定。如果供应到引导表面波导探头P2的功率的量超过期望值，则启动效率可能不是最优的，且可能期望经由开关机构463对抽头的调整。替代地，可以调整引导表面波导探头P2的其他参数。注意到，信号可以从AM发射器403发送到波导探头控制系统466，以提供关于是否由于AM发射器403过驱动引导表面波导探头P2的事实导致正在浪费能量的指示。
参考图24，示出了根据本公开的一个实施例的包括幅度调制(AM)传输系统400c的已调制传输系统的又一个实例。AM传输系统400c是上面描述的AM传输系统400(图21)的另一实例。AM传输系统400c包括AM发射器403、匹配网络406和类似于引导表面波导探头200d(图14)的引导表面波导探头P3。AM发射器403与参考图21描述的相同且包括如上所述的载波源413、信息信号源416、AM子系统409、放大器419和可能地其他组件。因此，不参考图24提供AM发射器403的操作的详细讨论，因为其在以上图21的讨论中阐明了。
根据一个实施例，导引导表面波导探头P3是具有单个充电端子T1与补偿端子473的单相探头。引导表面波导探头P3包括线圈453。线圈453的一端耦合到充电端子T1，且线圈453的另一端耦合到地桩456或者其他接地机构。电流计459位于地桩456处以测量在该点的电流。线圈453提供可以在引导表面波导探头P3的馈送网络中使用的相位延迟电路的一个实例。应当理解如上所述可以采用其他相位延迟电路。
引导表面波导探头P3还包括类似于上面参考图23讨论的开关机构463的开关机构476。但是，引导表面波导探头P3不同于引导表面波导探头P2(图23)，因为开关机构463的输入耦合到补偿端子473。开关机构2049具有耦合到线圈453上的抽头的多个输出。在任何给定时间，取决于它的状态，开关机构463将补偿端子473耦合到抽头中的相应一个。
引导表面波导探头P3还包括波导探头控制系统479。波导探头控制系统479控制开关机构463的位置，以便以类似于上面描述的波导探头控制系统466(图23)的方式优化引导表面波导探头P3的操作。为此，来自波导探头控制系统479的控制输出耦合到开关机构476的控制输入，并允许波导探头控制系统479指导开关机构476的状态以确定在任何给定时间补偿端子473连接到的抽头。
调整引导表面波导探头P3以启动沿着如上所述的地或者陆地介质的表面的体现已调幅信号的引导表面波。为此，如上所述，引导表面波沿着陆地介质和大气介质之间的界面传播。调整引导表面波导探头P3以生成如上所述的提供至少距引导表面波导探头P3汉克尔相交距离处的复数入射角的复合场。进一步说，在陆地介质或者有损导电介质上方升高的充电端子T1配置为生成至少一个复合场，该复合场合成在陆地介质或者有损导电介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。该复数入射角或者复数布鲁斯特入射角可以如上所述计算。
根据各种实施例，体现已调幅信号的引导表面波作为距引导表面波导探头P3的距离的函数而指数地衰减。在这方面，体现已调幅信号的引导表面波是传输线模式。因此，比如AM收音机的接收器将加载通过匹配网络406耦合到其的引导表面波导探头P3和AM发射器403。但是，鉴于典型的AM收音机是本地供能的，这种接收器将呈现给引导表面波导探头P3/AM发射器403的电气负载如上面讨论的如果不是可忽略的也非常小。鉴于该现实，将不可能拿出足够接收器以呈现由AM接收器为AM发射器402和引导表面波导探头P3呈现的电气负载的很多改变。因此，最终，由AM发射器403和引导表面波导探头P3看到的电气负载很可能相对恒定，且主要涉及地和组成AM发射器403、匹配网络406和引导表面波导探头P3本身的组件中的电阻损耗。
鉴于由引导表面波导探头2006a经历的电气负载不可能显著地波动，因为如上所述地的导电率和介电常数随时间改变，所以波导探头控制系统479可以配置为通过使用在地桩456处由电流计459检测到的电流作为反馈来控制开关机构476来调整抽头，以优化引导表面波的启动。可以调整抽头以最大化在地桩456处的电流，以根据改变的地条件而确保最优操作。在由场计469提供场读数作为对波导探头控制系统479的反馈的实施例中，可以调整抽头以维持由引导表面波创建的场的预定义场强。
作为替代，波导探头控制系统479可以从提供如上所述的引导表面波导探头P3本地的地的导电率和介电常数的实时值的地参数计获得反馈信号。波导探头控制系统479可以选择抽头，以使得引导表面波导探头P3的物理配置实质上匹配如从在引导表面波导探头P3的地点处的地的导电率和介电常数的值计算的引导表面波导探头P3的最优配置。
根据一个实施例，控制AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件，以便以维持充电端子T1上的恒定电压的方式驱动输出AM信号433。因为由引导表面波导探头P3启动的引导表面波中体现的产生的电磁场的强度与充电端子T1上的电压成正比，所以维持的电压电平将取决于引导表面波的电磁场的最终期望强度。注意到在地的导电率和介电常数改变时，引导表面波导探头P3启动引导表面波的效率可能相应地增大或者减小。因而，波导探头控制系统479配置为关于启动引导表面波而维持最优启动效率，以使得不由于经由放大器419以比维持期望场强所需的功率更多功率驱动输出AM信号433而损失能量。换句话说，如果引导表面波导探头P3的启动效率折中，且放大器419更努力地工作以维持期望电压和场强，则可能是在系统中不必要地浪费能量的情况。为此，还可能的是，可以在驱动引导表面波导探头P3时基于功率幅度、电流或者指示由放大器419或者其他组件产生的输出的程度的其他参数生成反馈信号，其中由引导表面波导探头P3和AM发射器403经历的期望电气负载保持相对恒定。如果供应到引导表面波导探头P3和AM发射器403的功率的量超过期望值，则启动效率可能不是最优的，且可能期望经由开关机构476对抽头的调整。替代地，可以调整引导表面波导探头P3的其他参数。
接下来参考图25，示出了根据本公开的一个实施例的包括幅度调制(AM)传输系统400d的已调制传输系统的再一实例。AM传输系统400d是上面描述的AM传输系统400(图21)的再一个实例。AM传输系统400d包括AM发射器403、匹配网络406和类似于引导表面波导探头200f(图17)的引导表面波导探头P4。AM发射器403与参考图21描述的相同且包括如上所述的载波源413、信息信号源416、AM子系统409、放大器419和可能地其他组件。因此，不参考图25提供AM发射器403的操作的详细讨论，因为其在以上图21的讨论中阐明了。
引导表面波导探头P4是包括第一充电端子T1和第二充电端子T2的多相探头。引导表面波导探头P4还包括滚轮机构483。引导表面波导探头P4还包括线圈486。滚轮机构483以连续方式接触线圈486并改变其位置，如可以理解的，以使得充电端子T1电气地耦合到线圈486的位置可以相应地变化。
滚轮机构483是作为可以使用的可变电感器的一个实例的滚轮电感器的一部分。替代地，可以采用如上所述的开关机构463(图23)。线圈486的自由端耦合到第二充电端子T2。滚轮机构483的输入耦合到第一充电端子T1。作为替代，滚轮机构483的输入可以耦合到第二充电端子T2，且线圈486的自由端可以耦合到第一充电端子T1。最后，滚轮机构483的使用促进改变第一充电端子T1和第二充电端子T2之间耦合的线圈486的长度。线圈486提供可以在引导表面波导探头P4的馈送网络中使用的相位延迟电路的一个实例。应当理解如上所述可以采用其他相位延迟电路。
引导表面波导探头P4包括波导探头控制系统489。波导探头控制系统489生成应用于控制线圈486上的滚轮机构483的位置的控制输出。另外，场计469的信号输出可以耦合到波导探头控制系统489的反馈输入。替代地，地参数计493的信号输出可以耦合到波导探头控制系统489的反馈输入。
根据一个实施例，AM发射器403通过匹配网络406电感地耦合到引导表面波导探头P4。但是，应当理解AM发射器403和匹配网络406可以直接耦合到引导表面波导探头P4，其中这种到引导表面波导探头P4的电感耦合示为实例。
幅度调制传输系统400d以类似于上面描述的幅度调制传输系统400(图21)的方式操作。为此，AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件驱动通过匹配网络406应用于引导表面波导探头P4的输出AM信号433。在一个实施例中，波导探头控制系统489从场计469接收反馈，并操作以生成具有期望场强的引导表面波。替代地，波导探头控制系统489可以从提供如上所述的引导表面波导探头P4本地的地的导电率和介电常数的当前值的地参数计493获得信号。可以调整引导表面波导探头P4以实质上匹配如从以上阐明的在引导表面波导探头P4的地点处的地的导电率和介电常数的值计算的引导表面波导探头P4的最优配置。另外，波导探头控制系统489可以接收从AM发射器403的放大器419或者其他适当的组件的功率输出生成的反馈信号，该反馈信号指示供应到引导表面波导探头P4的功率。
基于这些反馈参数中的一个或多个，波导探头控制系统489控制滚轮机构483的位置以最大化引导表面波的启动效率，且相应地，最小化由放大器419供应的功率的幅度，同时维持第一或者上充电端子T1上的期望电压和/或与启动的产生的引导表面波相关联的期望场强。波导探头控制系统489还可以考虑由引导表面波导探头P4感知的电气负载很可能如上所述是可忽略的和相对恒定的。
参考图26，示出了来自传统天线的天波传播的图示。特别地，因为辐射电磁场从源天线503传播，所以它们将在空中的电离层506折射并在距源天线503的一些距离处传播回到地。在这方面，存在与天波相关联的天波传播路径509和地波传播路径513。通常，鉴于在日间在电离层上太阳辐射的作用，该效果在晚上更显著。还示出了电离层506的虚拟高度HV。
根据各种实施例，在这里描述的引导表面波导探头是反天波结构。也就是，引导表面波导探头P启动体现如在这里描述的已调制信号的引导表面波，同时最小化或者消除任何天波的创建。这是因为引导表面波的本质在于它们绑定到大地或者陆地介质的表面。因此，可以使用引导表面波导探头发送比如AM信号的已调制信号而不考虑创建有问题的天波。在由给定引导表面波导探头P创建任何辐射场的程度上，只要如上所述引导表面波导探头P在电气方面较小，这种辐射场就很可能是相对小的或者可忽略的。因此，可以以如在这里描述的引导表面波的形式发送已调制信号，而不必在夜间减小传输的功率以防止与其他站的天波干扰。
另外，参考上面在图21到图26中描述的各种实施例，可以采用各种屏蔽技术以进一步减小可能由在这里描述的引导表面波导探头P的各种实施例生成的任何的但是最小的辐射。
接下来参考图27，示出了提供与由如上所述的相应的一对引导表面波导探头生成的一对引导表面波相关联的第一和第二引导表面波(GSW)场强曲线2096a和2096b的图示的图。GSW场强曲线2096a/b示出了作为距离的函数的场强，如可以理解的。还示出了辐射场强曲线2097a/b，其示出由传统的天线生成的辐射场的示例场强。为此，定位各个引导表面波导探头以使得它们的传输区域以预定义方式重叠。根据各种实施例，指定各个引导表面波导探头的场强和物理分离，以使得实现预定义重叠，从而第一引导表面波中体现的第一AM信号实质上不干扰第二引导表面波中体现的第二AM信号。
如上所述，各个引导表面波的GSW场强曲线2096a/b中的每一个作为(参见上面)的函数而指数地衰减，其中d是距各个引导表面波导探头的距离。这是由于这种引导表面波包括如上所述的传输线模式。因而，GSW场强曲线2096a/b每个具有如上所述的特性拐点。
应当注意，辐射场的扩散因数是1/r的函数，其中r是距离。但是，引导表面波的扩散因数是的函数。辐射场半球地扩散，而引导表面波绑定到作为有损导电介质或者地的波导。因此，在由指数衰减定义的曲线的拐点之前，引导表面波具有转化为较强信号的小得多的扩散因数。另外，引导表面波的指数衰减指的是在如上所述的场强曲线的特性拐点之外存在更多定义的信号截止(cutoff)。因此，引导表面波的信号强度在拐点之前更强，且由于指数衰减导致的相对陡峭的截止意味着减小与其他发送的信号的干扰的可能性。
特别地，由于与由引导表面波导探头启动的引导表面波相关联的GSW场强曲线2096a/b指数地衰减的事实，可以相对近地放置两个不同服务区域而没有实质的干扰。即使传输频率对于两个引导表面波导探头相同，也是这样。
为了图示，假定两个不同引导表面波导探头配置为发送体现AM信号的引导表面波，其中引导表面波具有在距相应的引导表面波导探头各个距离处在幅度上相等的场强。每个GSW场强曲线2096a/b包括位于距起始(originating)引导表面波导探头一距离处的服务轮廓SC，该起始引导表面波导探头具有考虑适合于避免与各种其他无线电信号、由本地电气设备生成的场、及其他干扰源的干扰的预定义阈值的场强。在一个实施例中，这种阈值可以设置在0.5毫伏每米(mV/m)和其他适当的阈值。该阈值定义相应发送结构的服务轮廓SC。
在相邻GSW场强曲线2096a/b重叠的程度上，必须指定第二引导表面波导探头的第二场强以便具有低于在与第一引导表面波导探头相关联的服务轮廓SC处的预定义阈值的场强，从而避免与由第一引导表面波导探头表示的AM信号的任何实质的干扰。
根据一个惯例，这种预定义阈值设置在第一引导表面波导探头的场强的1/20。也就是，在一个实施例中(其中第一GSW场强曲线2096a的场强等于0.5mv/m)，与第二相邻引导表面波导探头相关联的第二GSW场强曲线2096b的场强必须小于或等于作为小于0.5mv/m二十倍的值(其为0.025mv/m)，以避免各个信号之间的不可接受的干扰。给定GSW场强曲线2096b具有在0.025mv/m的强度的点可以被称为给定引导表面波导探头的干扰轮廓IC。用于AM信号的传输的引导表面波的使用的其中一个优点在于，这种信号的信号强度对于大部分给定服务区域比可以经由传统的天线创建的信号强度强得多。因而，可以增大AM信号的信噪比。鉴于引导表面波具有特性拐点的事实，给定引导表面波导探头的服务轮廓SC和干扰轮廓IC之间的距离比由现有的四分之一波长天线生成的辐射场的相同距离小得多。
如图27所示，给定引导表面波导探头的服务轮廓SC和干扰轮廓IC之间的距离比由现有的四分之一波长天线生成的辐射场的相同距离小得多的事实意味着，可以由各个引导表面波导探头覆盖更多区域，且各个服务区域可以更靠近在一起而没有不可接受的干扰。
如图27所示，第一引导表面波导探头3003a的位置与第二引导表面波导探头3003b相邻。各个服务轮廓SCSa/b和它们的对应干扰轮廓ICSa/b(其中“S”指的是引导表面波的“表面”)之间的距离减小很多的事实，这种相邻探头之间的干扰的区域是相对小的。这有利地与由辐射场强度曲线2097a/b表示的辐射场的服务轮廓SCRa/b和干扰轮廓ICRa/b之间的距离比较。特别地，服务轮廓SCRa/b更靠近位于与引导表面波导探头3003a/b相同位置的相应的辐射天线(未示出)的位置。因此，引导表面波导探头3003a/b以相对于传统天线，以减小很多的干扰区域提供大得多的服务区域。
接下来参考图28，示出了与发送体现AM信号的引导表面波的三个不同引导表面波导探头相关联的服务区域3006。如图所示，可以指定相邻服务区域的网络，其中服务轮廓SC和干扰轮廓IC之间的距离相对于整个有效服务区域是相对小的。因而，将可以创建与发送体现AM信号的引导表面波的引导表面波导探头相关联的服务区域的蜂房(honeycomb)或者其他布置以提供给定区域的优良覆盖。
应该强调本公开的上述实施例仅是为了清楚地理解本公开的原理而提出的实现的可能的实例。可以对一个或多个上述实施例做出许多变化和修改而不实质上脱离本公开的精神和原理。所有这种修改和变化在这里意在包括在本公开的范围内并由以下权利要求保护。另外，描述的实施例和从属权利要求的所有可选的和优选的特征和修改可用于在这里教导的本公开的所有方面。此外，从属权利要求的单独的特征、以及描述的实施例的所有可选的和优选的特征和修改是彼此可组合和可互换的。

Claims (26)

1.一种系统，包括：
引导表面波导探头；
耦合到所述引导表面波导探头的调制电路，所述调制电路配置为生成已调制信号，所述已调制信号应用于所述引导表面波导探头；和
调整所述引导表面波导探头以启动沿着陆地介质的引导表面波，所述引导表面波体现所述已调制信号。
2.如权利要求1所述的系统，其中，所述调制电路还包括幅度调制电路，且所述已调制信号还包括幅度调制信号。
3.如权利要求1或者2所述的系统，其中，所述引导表面波导探头是具有至少两个充电端子的多相波导探头。
4.如权利要求1或者2所述的系统，其中，所述引导表面波导探头包括在陆地介质上方升高的充电端子，所述充电端子配置为生成至少一个复合场，所述复合场合成在所述引导表面波导探头附近处的陆地介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。
5.如权利要求1或者2所述的系统，其中，所述引导表面波导探头是具有单个充电端子的单相探头。
6.如权利要求5所述的系统，其中，所述引导表面波导探头还包括电气地耦合到所述单个充电端子的馈送网络，所述馈送网络提供匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)的相位延迟(Φ)，所述复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在所述引导表面波导探头附近的陆地介质相关联。
7.如权利要求5所述的系统，其中，所述引导表面波导探头还包括补偿端子。
8.如权利要求1、2、3、4、5、6或者7所述的系统，其中，所述引导表面波作为距所述引导表面波导探头的距离的函数而指数地衰减。
9.如权利要求1、2、3、4、5、6、7或者8所述的系统，其中，所述引导表面波导探头还包括反天波结构。
10.如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8或者9所述的系统，其中，所述幅度调制电路直接耦合到所述表面波导探头的电路组件。
11.如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8或者9所述的系统，其中，所述调制电路电感地耦合到所述表面波导探头的电路组件。
12.如权利要求1、2、3、4、5、6、7、8、9、10或者11所述的系统，其中，所述调制电路还包括幅度调制电路，且由所述幅度调制电路执行的调制的调制类型从由以下构成的组中得到：双边带全载波、单边带减载波、单边带全载波、单边带抑制载波、独立边带发射、残留边带或者链接压缩器和扩展器。
13.一种方法，包括：
将已调幅信号耦合到引导表面波导探头；和
经由所述引导表面波导探头启动体现所述已调幅信号的引导表面波，所述引导表面波作为距所述引导表面波导探头的距离的函数而指数地衰减。
14.如权利要求13所述的方法，其中，在最小化天波的创建的同时启动所述引导表面波。
15.如权利要求13或者14所述的方法，其中，所述引导表面波沿着大气介质和陆地介质的界面传播。
16.如权利要求13、14或者15所述的方法，其中，所述引导表面波导探头还包括具有充电端子和电气地耦合到所述充电端子的馈送网络的单相波导探头，且经由所述引导表面波导探头启动引导表面波的步骤还包括生成复合场，所述复合场匹配与复数布鲁斯特入射角(θi,B)相关联的波倾斜角(Ψ)，所述复数布鲁斯特入射角(θi,B)与在所述引导表面波导探头附近的陆地介质相关联。
17.如权利要求13、14或者15所述的方法，其中，所述引导表面波导探头包括在陆地介质上方升高的至少一个充电端子，且经由所述引导表面波导探头启动引导表面波的步骤还包括生成至少一个复合场，所述复合场合成在所述引导表面波导探头的附近处的陆地介质的复数布鲁斯特入射角(θi,B)入射的波前。
18.如权利要求13、14、15、16或者17所述的方法，还包括生成所述已调幅信号。
19.一种装置，包括：
引导表面波导探头，具有充电端子和耦合到充电端子的馈送网络，所述馈送网络包括位置与所述充电端子相邻的相位延迟电路；
耦合到所述引导表面波导探头的调制电路，所述调制电路配置为生成已调制信号，所述已调制信号应用于所述引导表面波导探头；和
调整所述引导表面波导探头以启动沿着陆地介质的引导表面波，所述引导表面波体现所述已调制信号。
20.如权利要求19所述的装置，其中，所述馈送网络还包括具有内部导体的屏蔽导体，所述内部导体的第一端耦合到所述相位延迟电路，且所述内部导体的第二端耦合到所述调制电路的输出。
21.如权利要求20所述的装置，其中，所述馈送网络还包括将所述相位延迟电路耦合到所述充电端子的馈送线，其中，所述馈送线的长度小于所述屏蔽导体的长度。
22.如权利要求20所述的装置，其中，所述相位延迟电路还包括线圈，且所述内部导体耦合到线圈上的抽头。
23.如权利要求20所述的装置，其中，所述相位延迟电路还包括线圈，且所述内部导体耦合到所述线圈的一端。
24.如权利要求20所述的装置，其中，至少一个扼流器位于所述屏蔽导体上。
25.如权利要求19所述的装置，其中，所述相位延迟电路还包括有源组件。
26.如权利要求19所述的装置，其中：
所述馈送网络还包括具有内部导体的屏蔽导体，所述内部导体的第一端耦合到地桩，且所述内部导体的第二端耦合到所述调制电路；和
所述调制电路的输出耦合到所述相位延迟电路。
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