CN107012290A - 一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 - Google Patents
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN107012290A CN107012290A CN201710136455.XA CN201710136455A CN107012290A CN 107012290 A CN107012290 A CN 107012290A CN 201710136455 A CN201710136455 A CN 201710136455A CN 107012290 A CN107012290 A CN 107012290A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- nitrogen
- induction coil
- steel
- stainless steel
- sample
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 183
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 102
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 83
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 82
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 82
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 40
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 38
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 37
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 23
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 description 18
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 10
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 102000000584 Calmodulin Human genes 0.000 description 1
- 108010041952 Calmodulin Proteins 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005339 levitation Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明公开一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，具体步骤是：将试样装夹在高压/真空感应区域熔炼炉中，试样从感应线圈中间穿过，炉内抽真空至真空度不高于100Pa，之后充入氮气，氮气压力为1.0×105Pa~1.0×106Pa，高压/真空感应区域熔炼炉内的感应线圈加热试样温度到1450℃~1650℃使试样熔化为钢液，钢液在感应线圈的电磁力作用下悬浮于感应线圈上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面1mm~20mm，试样以10~100mm/min的速度穿过感应线圈，感应线圈上方凝固得到高氮奥氏体不锈钢；适用于提高钢中氮含量，能在现有技术的基础上进一步提高钢中含氮量，为高氮钢的制备提供了一种新的思路。
Description
技术领域
本发明涉及一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，属于高氮钢冶炼技术领域。
背景技术
氮合金化对不锈钢有诸多益处:首先，氮合金化能够显著提高不锈钢的强度，但不降低塑性；其次，氮是强烈的奥氏体稳定化元素，可以减少甚至取代不锈钢中的镍，经济效益显著；此外，氮合金化还能提高不锈钢的耐蚀性能。氮含量超过常规熔炼条件下钢所能达到的上限的钢(铁素体基体约为0.08%，奥氏体基体约为0.4%)称为高氮钢，由于氮在奥氏体中的溶解度远大于其在铁素体、马氏体中的溶解度，氮合金化的研究工作更多地是围绕高氮奥氏体不锈钢展开。目前不锈钢的氮合金化主要基于液相渗氮工艺和固溶渗氮工艺。
针对不锈钢进行氮合金化，首先要考虑的问题是如何提高氮含量。一般的液相渗氮中，通过加压能使溶入的氮达到较高的含量，但在随后的冷却过程中，由于冷却速度较慢，固态相变过程中会经过“铁素体肼”区域，使已经溶入的氮气再次逃逸出来，并在铸锭中形成气泡。而在固溶渗氮中，氮含量虽然较高，但渗氮时间长，一般长达几小时到几十小时。
发明内容
针对氮合金化的现有技术中存在的缺陷，液态条件下合金化易形成气泡，固态条件下所需时间长，本发明提供一种方法能迅速提高氮含量，并有效防止气孔形成的问题，达到增氮的目的。
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法使用的设备为高压/真空感应区域熔炼炉，包括炉盖1、感应线圈4、样品架6、牵引装置7、炉底8、下锁紧圈9、炉体10、上锁紧圈11、充气口12、压力表13、排气口14，炉底8、炉体10、炉盖1从下往上依次设置，炉底8与炉体10连接处设有下锁紧圈9，用于紧固连接炉底8与炉体10，炉体10与炉盖1连接处设有上锁紧圈11，用于紧固连接炉体10与炉盖1，炉盖1上还设置有压力表13、排气口14，排气口14设置在炉盖1顶部，感应线圈4、样品架6设置在炉体10内部，感应线圈4设置在样品架6中间并固定在炉体10内壁上，感应线圈4外接加热电源，牵引装置7从底部穿过炉底8后与样品架6的下端连接，牵引装置7顶部连接不锈钢原材料试样5，不锈钢原材料试样5底部设置在样品架6下端，不锈钢原材料试样5从感应线圈4中间穿过。
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，具体包括以下步骤：
（1）将不锈钢原材料试样5两端装夹在高压/真空感应区域熔炼炉的样品架6上下两端并从感应线圈4中间穿过，装上后不锈钢原材料试样5顶端距感应线圈约30mm，盖紧炉盖1，锁紧高压/真空感应区域熔炼炉的上锁紧圈11，将炉盖1与炉体10紧密连接闭合，开启真空泵抽真空至炉内真空度不高于100Pa；
（2）往炉内充入氮气至压力为1.0×105Pa~1.0×106Pa；
（3）打开感应线圈4的加热电源将感应线圈4加热，将接近感应线圈4的不锈钢原材料试样5加热至温度为1450℃~1650℃后使不锈钢原材料试样5在熔区3熔化，熔化后的钢液在感应线圈4的电磁力作用下悬浮于感应线圈4上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面1mm~20mm，氮气在高压条件下溶解进入钢液中；
（4）启动牵引装置7带动不锈钢原材料试样5竖直向上移动，移动牵引速度为10 ~100mm/min，使不锈钢原材料试样5从上至下逐渐穿过感应线圈4，并保持感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5在熔区3处于熔化状态，氮气在高压作用下迅速溶入熔区3中的钢液，牵引装置7向上移动的过程中，带动样品架6向上移动，钢液离开熔区3的高温范围后在样品架6上端凝固形成高氮钢试样2，感应线圈4上方的钢液在已凝固的高氮钢试样2牵引下，不断粘接到高氮钢试样2下端，并迅速凝固，钢液中氮含量的提高使钢液直接转变为奥氏体，从而获得高氮奥氏体不锈钢。
本发明方法中使用红外测温仪测量熔区的温度，理论上实验温度越接近液相线温度越好，因为实验温度越靠近液相线温度，金属液在离开熔区后越容易凝固，而且越靠近液相线，金属液中氮的饱和溶解度越高，但限于温度的控制只能通过调节感应线圈4的加热功率，相对不易，可在高于液相线温度即熔点20~200℃进行实验。
本发明的原理为利用悬浮熔炼技术，增大氮气同钢液的接触面积，使氮气更易迅速进入试样中，在高压氮气氛围下，提高氮在金属液中的饱和溶解度，利用区域熔炼中固液界面前沿稳定移动的技术，使氮元素全部保存于金属熔体中，液相中较高的氮含量使液相在凝固过程中不经铁素体区直接转变为奥氏体，从而有效制备高氮奥氏体不锈钢。利用悬浮熔炼在高压下进行高氮奥氏体不锈钢的制备，可以促进凝固过程中液相直接转变成奥氏体，提高奥氏体的质量分数，越过铁素体区而直接形成奥氏体，提高钢中的含氮量，增氮效果尤为明显。
本发明的有益效果为：
（1）采用悬浮熔炼结合区域熔炼技术，利用了区域熔炼中连续送料技术，解决了悬浮熔炼中只能熔炼少量试样的问题。
（2）利用高压条件下氮在液相中的高溶解度，使更多的氮溶入钢液中。
（3）利用区域熔炼中，固液界面前沿移动的可控性，使氮在液相中达到饱和，最终使液相完全转变为奥氏体。
（4）只有位于感应线圈附近很小的一个区域被熔化，熔体被拉出熔区后迅速凝固，能够有效防止氮的逃逸。
（5）本方法适用于奥氏体不锈钢的氮合金化，为高氮钢的制备提供了一种新思路新方法，尤其针对凝固模式为液相→奥氏体转变规律的钢种，效果尤为明显。
（6）本方法工艺简单，可以获得优异的增氮效果。
附图说明
图1是本发明所用设备结构示意图；
图2是本发明实施例1Cr10Mn9Ni0.7奥氏体不锈钢的相图；
图3是本发明实施例1获得的高氮奥氏体不锈钢的显微组织；
图中，1-炉盖；2-高氮钢试样；3-熔区；4-感应线圈；5-不锈钢原材料试样；6-样品架；7-牵引装置；8-炉底；9-下锁紧圈；10-炉体；11-上锁紧圈；12-充气口；13-压力表；14-排气口。
具体实施方式
下面结合具体实施例及附图对本发明作进一步详细说明，但本发明的保护范围不局限于所述内容。
实施例1
本实施例是在高压/真空感应区域熔炼炉中进行，合金选择Cr10Mn9Ni0.7奥氏体不锈钢，其液相线温度即熔点为1430℃，成品化学成分质量百分配比如下表：
本实施例使用的设备高压/真空感应区域熔炼炉，如图1所示，包括炉盖1、感应线圈4、样品架6、牵引装置7、炉底8、下锁紧圈9、炉体10、上锁紧圈11、充气口12、压力表13、排气口14，炉底8、炉体10、炉盖1从下往上依次设置，炉底8与炉体10连接处设有下锁紧圈9，用于紧固连接炉底8与炉体10，炉体10与炉盖1连接处设有上锁紧圈11，用于紧固连接炉体10与炉盖1，炉盖1上还设置有压力表13、排气口14，排气口14设置在炉盖1顶部，感应线圈4、样品架6设置在炉体10内部，感应线圈4设置在样品架6中间并固定在炉体10内壁上，感应线圈4外接加热电源，牵引装置7从底部穿过炉底8后其顶部与样品架6的下端连接，牵引装置7顶部连接不锈钢原材料试样5，不锈钢原材料试样5底部设置在样品架6下端，不锈钢原材料试样5从感应线圈4中间穿过。
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，具体包括以下步骤：
（1）将尺寸为Φ10mm×250mm的不锈钢原材料试样5两端夹在高压/真空感应区域熔炼炉的样品架6上下两端并从感应线圈4中间穿过，装上后不锈钢原材料试样5顶端距感应线圈4约30mm处，盖紧炉盖1，锁紧高压/真空感应区域熔炼炉的上锁紧圈11，将炉盖1与炉体10紧密连接闭合，开启真空泵，将炉内空气从排气口14抽出，抽气过程中随时观察压力表13示数, 当炉内压力显示为20Pa时，停止抽真空；
（2）由充气口12充入氮气，当压力表13显示压力为4.0×105Pa时，停止充气；
（3）打开感应线圈4的加热电源进行加热，将接近感应线圈4的不锈钢原材料试样5加热至1465℃，熔化感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5形成钢液并与不锈钢原材料试样5断开，使熔化后的钢液在感应线圈4的电磁力的作用下悬浮于感应线圈4上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面10mm，高压氮气溶解进入钢液中；
（4）启动牵引装置7带动不锈钢原材料试样5竖直向上移动，移动牵引速度为40mm/min，使不锈钢原材料试样5从上至下逐渐穿过感应线圈4，并保持感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5在熔区3始终处于熔化状态，氮气在高压作用下迅速溶入熔区3 中的钢液，牵引装置7向上移动的过程中，带动样品架6向上移动，钢液离开熔区3的高温范围后在样品架6上端凝固形成高氮钢试样2，感应线圈4上方的钢液在已凝固的高氮钢试样2牵引下，不断粘接到高氮钢试样2下端，并迅速凝固，钢液中氮含量的提高使钢液直接转变为奥氏体，从而获得高氮奥氏体不锈钢。
图2为氮气压力为4×105Pa时，Cr10Mn9Ni0.7不锈钢的相图，MQN为液相线，当实验温度为1465℃时，理论上液相中的氮的饱和溶解度为0.38%，本实施例最后所得高氮钢试样2中，测得的最终氮含量为0.34%，与理论值较为接近，说明本实施例方法中氮充分溶入了不锈钢原材料试样5中；图3所示，为本实施例所得高氮奥氏体不锈钢的显微组织，说明最后得到的奥氏体不锈钢试样2为全奥氏体组织，说明本方法能够有效制备高氮奥氏体不锈钢，且组织致密，未形成气孔。
实施例2
本实施例是在高压/真空感应区域熔炼炉上进行，合金选择Cr10Mn9Ni0.7奥氏体不锈钢，液相线温度即熔点为1430℃，成品化学成分质量百分配比如下表：
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，本实施例所使用的高压/真空区域感应熔炼炉与实施例1相同，具体包括以下步骤：
（1）将尺寸为Φ15mm×300mm的不锈钢原材料试样5两端夹在高压/真空感应区域熔炼炉的样品架6上下两端并从感应线圈4中间穿过，装上后不锈钢原材料试样5顶端距感应线圈4约15mm处，盖紧炉盖1，锁紧高压/真空感应区域熔炼炉的上锁紧圈11，炉盖1与炉体10紧密连接闭合，开启真空泵，将炉内空气从排气口14抽出，抽气过程中随时观察压力表13示数, 当炉内压力显示为10Pa时，停止抽真空；
（2）由充气口12充入氮气，当压力表13显示压力为1.0×105Pa时，停止充气；
（3）打开感应线圈4的加热电源进行加热，将接近感应线圈4的不锈钢原材料试样5加热至1650℃，熔化感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5形成钢液并与不锈钢原材料试样5断开，使熔化后的钢液在感应线圈4的电磁力的作用下悬浮于感应线圈4上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面20mm，高压氮气溶解进入钢液中；
（4）启动牵引装置7带动不锈钢原材料试样5竖直向上移动，移动牵引速度为10mm/min，使不锈钢原材料试样5从上至下逐渐穿过感应线圈4，并保持感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5在熔区3始终处于熔化状态，氮气在高压作用下迅速溶入熔区3 中的钢液，牵引装置7向上移动的过程中，带动样品架6向上移动，钢液离开熔区3的高温范围后在样品架6上端凝固形成高氮钢试样2，感应线圈4上方的钢液在已凝固的高氮钢试样2牵引下，不断粘接到高氮钢试样2下端，并迅速凝固，钢液中氮含量的提高使钢液直接转变为奥氏体，从而获得高氮奥氏体不锈钢。
最终测得得到的高氮钢试样2的氮含量为0.417%，且经检测显微组织致密，未形成气孔。
实施例3
本实施例是在高压/真空感应区域熔炼炉上进行，合金选择Cr10Mn9Ni0.7奥氏体不锈钢，液相线温度即熔点为1430℃，成品化学成分质量百分配比如下表：
一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，本实施例所使用的高压/真空感应区域熔炼炉与实施例1相同，具体包括以下步骤：
（1）将尺寸为Φ20mm×100mm的不锈钢原材料试样5两端夹在高压/真空感应区域熔炼炉的样品架6上下两端并从感应线圈4中间穿过，装上后不锈钢原材料试样5顶端距感应线圈4约20mm处，盖紧炉盖1，锁紧高压/真空感应区域熔炼炉的上锁紧圈11，炉盖1与炉体10紧密连接闭合，开启真空泵，将炉内空气从排气口14抽出，抽气过程中随时观察压力表13示数, 当炉内压力显示为100Pa时，停止抽真空；
（2）由充气口12充入氮气，当压力表13显示压力为1.0×106Pa时，停止充气；
（3）打开感应线圈4的加热电源进行加热，将接近感应线圈4的不锈钢原材料试样5加热至1450℃，熔化感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5形成钢液并与不锈钢原材料试样5断开，使熔化后的钢液在感应线圈4的电磁力的作用下悬浮于感应线圈4上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面1mm，高压氮气溶解进入钢液中；
（4）启动牵引装置7带动不锈钢原材料试样5竖直向上移动，移动牵引速度为100mm/min，使不锈钢原材料试样5从上至下逐渐穿过感应线圈4，并保持感应线圈4附近的不锈钢原材料试样5在熔区3始终处于熔化状态，氮气在高压作用下迅速溶入熔区3中的钢液，牵引装置7向上移动的过程中，带动样品架6向上移动，钢液离开熔区3的高温范围后在样品架6上端凝固形成高氮钢试样2，感应线圈4上方的钢液在已凝固的高氮钢试样2牵引下，不断粘接到高氮钢试样2下端，并迅速凝固，钢液中氮含量的提高使钢液直接转变为奥氏体，从而获得高氮奥氏体不锈钢。
最终测得得到的高氮钢试样2的氮含量为0.438%，且经检测显微组织致密，未形成气孔。
Claims (1)
1.一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
将试样装夹在高压/真空感应区域熔炼炉中，试样从感应线圈中间穿过，炉内抽真空至真空度不高于100Pa，之后充入氮气，氮气压力为1.0×105Pa~1.0×106Pa，高压/真空感应区域熔炼炉内的感应线圈加热试样温度到1450℃~1650℃使试样熔化为钢液，钢液在感应线圈的电磁力作用下悬浮于感应线圈上方，钢液的悬浮高度距离熔断截面1mm~20mm，氮气在高压条件下溶解进入钢液中，试样以10 ~100mm/min的速度穿过感应线圈，钢液离开加热区域后在感应线圈上方凝固得到高氮奥氏体不锈钢。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710136455.XA CN107012290B (zh) | 2017-03-09 | 2017-03-09 | 一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201710136455.XA CN107012290B (zh) | 2017-03-09 | 2017-03-09 | 一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN107012290A true CN107012290A (zh) | 2017-08-04 |
| CN107012290B CN107012290B (zh) | 2019-02-19 |
Family
ID=59440187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201710136455.XA Active CN107012290B (zh) | 2017-03-09 | 2017-03-09 | 一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN107012290B (zh) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109777978A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-05-21 | 昆明理工大学 | 一种基于区域熔炼的钛合金置氢方法 |
| CN111742615A (zh) * | 2018-04-20 | 2020-10-02 | Ald真空技术有限公司 | 悬浮熔化过程 |
| CN112941401A (zh) * | 2021-03-06 | 2021-06-11 | 昆明理工大学 | 基于感应悬浮区熔的钢基藕状多孔材料的制备方法 |
| CN116397156A (zh) * | 2023-04-12 | 2023-07-07 | 昆明理工大学 | 一种二级复合多孔钢基材料的制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5996210A (ja) * | 1982-11-22 | 1984-06-02 | Daido Steel Co Ltd | 含窒素低酸素鋼の製造法 |
| CN103924031A (zh) * | 2014-04-22 | 2014-07-16 | 钢铁研究总院 | 一种真空感应正压炉冶炼高氮钢的方法 |
| CN104862447A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-08-26 | 昆明理工大学 | 一种高氮钢的制备方法 |
-
2017
- 2017-03-09 CN CN201710136455.XA patent/CN107012290B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5996210A (ja) * | 1982-11-22 | 1984-06-02 | Daido Steel Co Ltd | 含窒素低酸素鋼の製造法 |
| CN103924031A (zh) * | 2014-04-22 | 2014-07-16 | 钢铁研究总院 | 一种真空感应正压炉冶炼高氮钢的方法 |
| CN104862447A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-08-26 | 昆明理工大学 | 一种高氮钢的制备方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 《铸造技术标准手册》编委会 编: "《铸造技术标准手册》", 31 May 2004, 中国物资出版社 * |
| 李花兵 等: "氮气加压熔炼高氮钢技术的研究进展", 《中国冶金》 * |
| 阳康 等: "糊状区保温对Cr9Mn14Ni0.5合金氮含量的影响", 《钢铁研究学报》 * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111742615A (zh) * | 2018-04-20 | 2020-10-02 | Ald真空技术有限公司 | 悬浮熔化过程 |
| CN111742615B (zh) * | 2018-04-20 | 2021-06-29 | Ald真空技术有限公司 | 悬浮熔化过程 |
| CN109777978A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-05-21 | 昆明理工大学 | 一种基于区域熔炼的钛合金置氢方法 |
| CN112941401A (zh) * | 2021-03-06 | 2021-06-11 | 昆明理工大学 | 基于感应悬浮区熔的钢基藕状多孔材料的制备方法 |
| CN116397156A (zh) * | 2023-04-12 | 2023-07-07 | 昆明理工大学 | 一种二级复合多孔钢基材料的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN107012290B (zh) | 2019-02-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107012290A (zh) | 一种高氮奥氏体不锈钢的制备方法 | |
| CN101328522B (zh) | 一种聚变堆用低活化马氏体钢的冶炼生产方法 | |
| CN111636027B (zh) | 兼具二次屈服和高强高塑的共晶高熵合金及其制备方法 | |
| US20110094705A1 (en) | Methods for centrifugally casting highly reactive titanium metals | |
| CN107164639B (zh) | 一种电子束层覆式凝固技术制备高温合金的方法 | |
| CN105950883B (zh) | 一种加压电渣重熔气相渗氮制备高氮马氏体不锈钢的渣系 | |
| CN104328501B (zh) | 一种片层取向完全可控的TiAl单晶合金及其制备方法 | |
| CN104862447B (zh) | 一种高氮钢的制备方法 | |
| CN105385931A (zh) | 一种常压下两步冶炼高氮钢的方法 | |
| CN107236913B (zh) | 一种锆基非晶合金及其制备方法 | |
| CN107488806A (zh) | 非晶合金带材的生产工艺 | |
| CN103526038A (zh) | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 | |
| KR20050055838A (ko) | 저압 유도용해법을 이용한 고질소 스테인리스강 제조방법및 그 방법으로 제조된 고질소 스테인리스강 | |
| CN206828617U (zh) | 真空熔炼镍锭生产惰性气体保护装置 | |
| CN108326263B (zh) | 一种合金铸件超强行波磁场连续处理定向凝固方法 | |
| CN101748323B (zh) | 一种在钢液中形成Al2O3纳米颗粒的制备方法 | |
| CN108149082A (zh) | 一种Al-Mo中间合金及其制备方法 | |
| Zarandi et al. | Effect of boron on the hot ductility of the Nb-microalloyed steel in austenite region | |
| Eremin et al. | Promising method of producing cast billets from superalloys | |
| CN103131964B (zh) | 一种改善X12CrMoWVNbN10-1-1马氏体不锈钢铸态组织均匀性的方法 | |
| CN109777978A (zh) | 一种基于区域熔炼的钛合金置氢方法 | |
| CN106282773A (zh) | 低硫钢光谱分析标样用钢的生产方法 | |
| Köthe et al. | Precipitation of TiN and (Ti, Nb)(C, N) during solidification, cooling and hot direct deformation | |
| CN103290330A (zh) | 一种高硬度铸造钛锰铁合金 | |
| CN109158564A (zh) | 一种改善含磷钢连铸坯内部裂纹的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |