CN103526038A - 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 - Google Patents
一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103526038A CN103526038A CN201310499144.1A CN201310499144A CN103526038A CN 103526038 A CN103526038 A CN 103526038A CN 201310499144 A CN201310499144 A CN 201310499144A CN 103526038 A CN103526038 A CN 103526038A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- slag
- twip steel
- twip
- esr
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
一种高强度高塑性TWIP钢的生产方法,属于冶金技术领域。TWIP钢成分为:C:0.03%~0.08%,Si:2.0%~3.0%,Mn:20%~30%,Al:2.5%~3.5%,余量为Fe和少量其它合金元素;采用60~70%CaF2+20~30%Al2O3+5~15%CaO的渣系冶炼TWIP钢;渣中加入适量金属锰或电解锰和铝粉,解决TWIP钢中易氧化和挥发元素烧损问题。采用氩气保护重熔,流量20~40Nm3/h,减少铝烧损;采用低熔化速率进行精炼,熔化速率控制在700~950kg钢/小时。在补缩期,电流逐渐下降,补缩时间大于1.5小时。本发明优点是:采用电渣重熔方法冶炼TWIP钢,不仅可以防止TWIP凝固过程产生裂纹,而且可以改善TWIP钢的凝固组织和偏析状况,同时也可显著提高TWIP钢洁净度。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,涉及到一种高强度高塑性TWIP(孪晶诱导塑性)钢的生产和控制方法,得到具有成分合格,内部冶金质量优良,力学性能优异的TWIP钢。
背景技术
TWIP钢是一种孪晶诱导塑性钢(Twinninginducedplasticity),是一种集高强度、高塑性和高应变硬化性能于一体的理想的汽车用安全、减重、节能的结构材料。
单相奥氏体的高锰钢早在1883年就由R.A.Hadfield申请专利。其后,Grassel研究表明,Fe-Mn-Al-Si合金中增加Mn含量和调整Al、Si含量的值,能够得到单一奥氏体结构的钢组织,其抗拉强度和延伸率的乘积在50000Mpa以上,同时具有很高的强度和塑性。这种强化机理不是来自于相变,而是来自形变过程中孪晶的形成,所以命名为孪生诱发塑性钢(Twinninginducedplasticity),简称TWIP钢。
TWIP钢具有较高的Mn、Al、Si含量,这些元素在熔炼过程中,很容易形成非金属夹杂物,这对于纯净度的提高和合金成分的控制会比较困难。Al、Si和Mn在冶炼过程容易发生宏观偏析,材料的均匀性和一致性都很难保证。由于Al含量较高,在浇注过程容易发生氧化,用连铸方法生产会堵塞水口,而且容易产生大量的氧化物夹杂。同时,TWIP钢存在较宽的脆性温度区,具有较高的裂纹敏感性,在连铸生产或者轧制过程中,容易出现热裂纹。而采用模铸工艺生产,会出现柱状晶异常粗大、偏析严重及中心疏松严重等问题。
鉴于上述诸多困难,采用连铸和模铸工艺技术难以生产出质量合格的TWIP钢,本发明成功研发电渣重熔技术生产TWIP钢技术。但TWIP钢电渣工艺技术目前还没有相关文献报道,其保护渣组成的确定、易氧化元素及易挥发元素的烧损控制、以及电渣末期中心疏松的控制是本技术研发的关键问题。
发明内容
本发明公开一种生产高强度高塑性TWIP钢的生产方法,采用电渣重熔(ESR)在初炼的基础上进一步去除钢中夹杂物,同时改善钢锭的结晶组织,从而得到高质量的TWIP钢产品。
一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:采用电渣重熔工艺精炼TWIP钢,具体制作步骤为;
1、化学成分质量百分比是:C:0.03%~0.08%,Si:2.0%~3.0%,Mn:20%~30%,Al:2.5%~3.5%,余量为Fe和少量其它合金元素;
2、采用60~70%CaF2+20~30%Al2O3+5~15%CaO的渣系冶炼TWIP钢;同时,渣中加入适量金属锰或电解锰和铝粉,解决TWIP钢中易氧化和挥发元素烧损问题;铝粉的加入量为TWIP钢质量的0.05~0.10%,电解锰的加入量为TWIP钢质量的0.01~0.05%;
3、采用氩气保护重熔,流量20~40Nm3/h,减少铝烧损。
锰是易挥发元素,在1600℃以上挥发较为严重。电渣精炼过程中,熔池中最高温度可达1700℃~2000℃,加之TWIP钢中锰含量在25.0%左右,因此损失较为严重,损失量达到0.10~1.5%。
铝是易氧化元素,在电渣过程中容易与大气中的氧及渣中SiO2等氧化物反应,损失较大。TWIP钢中铝含量达到3.0%左右,在电渣过程中损失达0.30%~0.80%左右,钢中铝很容易把渣中微量的SiO2还原,引起TWIP钢硅含量升高,电渣过程中硅含量可增加0.10%~0.30%左右。
因此,本发明电渣重熔用电极锭冶炼时,铝和锰含量按TWIP目标成分的上限控制,硅含量按TWIP钢目标成分的下限控制;采用氩气保护重熔,流量20~40Nm3/h,减少铝烧损;电渣精炼渣料调配时添加铝粉和金属锰,补充TWIP钢电渣过程中铝和锰的损失;电渣精炼时采用低电流、低熔速冶炼制度,控制熔池温度,抑制锰的挥发损失。
本发明采用低熔化速率进行精炼,熔化速率控制在700~950kg钢/小时,促进夹杂物的上浮,同时改善凝固组织和偏析状况。
冶炼前渣料要进行预熔处理,采用热态引燃,用石墨电极化渣。
汽车用TWIP钢对洁净度要求较高,同时电渣重熔后的材料加工对TWIP钢的 组织、偏析、疏松也均有较高要求。因此,为了保证TWIP钢电渣重熔后电渣锭的纯净度、组织、偏析和疏松均得到良好控制,本方法控制电渣重熔过程中TWIP钢的熔化速率,尽量采用低熔化速率熔炼。整个过程平均熔化率控制在700-950kg/h范围,目标熔化率确定为800kg/h。
为了实现低熔化速率熔炼,电渣重熔过程中将采用较低电压和电流强度进行精炼,这将降低熔池温度,有利于控制锰的挥发和损失。
补缩工艺
补缩环节是电渣重熔过程不可缺少的重要环节,特别对于热导率较低的高锰钢,容易因为糊状凝固方式而形成疏松和缩孔,所以控制好补缩工艺显得尤为关键。通过几个小段逐步降低二次电压和冶炼电流,逐渐减少自耗电极的熔化速度,使金属熔池由深变浅,使凝固收缩造成的缩孔能够及时得到液态钢水的补缩,这样就不会产生较严重的缩孔和疏松缺陷。
本方法强调尽早进行补缩操作,增大补缩时间,补缩时间大于1.5小时。
在补缩阶段采用多级降电流电压制度,即分3至5个阶段调节电流强度由大变小,分段补缩。在补缩期,电流逐渐下降,下降速度为3A/s;每降低3000A左右,保持3至15分钟,使电流保持稳定,保证TWIP钢低热导率特性下熔池逐渐变浅,得到无疏松缩孔缺陷的电渣锭。
保温与缓冷
脱模缓冷
TWIP钢为裂纹敏感钢,容易产生裂纹。在工业生产中,TWIP钢铸锭尺寸较大,电渣完成后如果冷却过快,会造成电渣锭内部应力较大,引起表面和内部缺陷。为了防止TWIP电渣锭冷却速度过快而引起表面和内部缺陷,本发明在TWIP钢电渣重熔、补缩结束后,采用缓冷罩对电渣锭继续缓冷,控制电渣锭的冷却速度,防止电渣锭急冷引起裂纹,缓冷时间大于24小时。
冶炼中渣量根据目标电渣锭的尺寸,即结晶器平均直径确定,计算公式为:
GS=π/4·D2(r×10-6)H,H=fSD±20mm
其中:GS-渣量,kg;fS-渣深系数,其大小由结晶器直径决定,具体取值见表
1;D-结晶器平均直径,mm;r-渣密度,g/cm3;H-渣池高度,mm;
表1渣深系数fS与结晶器直径的关系
冶炼过程的控制
在冶炼过程,平均熔化率控制750-950kg/h,目标熔化率800kg/h。根据该熔化速率决定供电制度,电流强度的计算公式为:
QE=QM+QS+QW+QR
QE=1h输入电能,KV·A·h
QM=1h合金加热,熔化及过热所需能量,KV·A·h
QS=1h内渣熔化,过热,挥发所耗能量,KV·A·h
QW=熔铸1h冷却水带走能量,KV·A·h
QR=熔铸1h渣池表面热辐射损失,KV·A·h
式中IW为二次电流强度,A;RS为有效电阻,Ω。
RS=1/XS·LE/SE
式中:XS-渣电导率,Ω-1·cm-1;LE-电极椎体中心至金属液面的距离,cm;SE-电极导电面积,cm2。
本发明优点是采用电渣重熔方法冶炼TWIP钢,不仅可以防止TWIP凝固过程产生裂纹,而且可以改善TWIP钢的凝固组织和偏析状况,同时也可显著提高TWIP钢洁净度。
附图说明
图1为本发明TWIP钢侵蚀后100倍光镜下图片
图2为本发明中TWIP钢的XRD图
图3为本发明方法冶炼得到的TWIP钢凝固组织
具体实施方式
冶炼的TWIP钢目标成分见表1.
表1TWIP钢化学成分控制要求,%
元素 | C | Si | Mn | P | S | Al |
化学成分 | ≤0.04 | 2.55~3.05 | 24.00~26.00 | ≤0.025 | ≤0.005 | 2.90~3.50 |
1)电极锭的制备
根据目标成分要求,电渣重熔前的电极锭化学成分控制见表2.
表2TWIP钢电极锭化学成分控制,%
根据目标产品的尺寸确定电极锭的尺寸。本实例计划用电渣重熔生产14吨左右的TWIP钢,因此制备了2根7.3t的电极锭,然后用电渣重熔连续冶炼得到14t左右重量的TWIP钢电渣锭。其中,电极锭尺寸为φ580/620×3800/3900mm。
2)电渣重熔用精炼渣的准备
采用组成为65%CaF2+25%Al2O3+10%CaO的渣系冶炼TWIP钢。渣量确定为480kg。用φ400mm石墨电极化渣,二次电压由65~75V,电流1000~3000A起弧引燃,9000~10000A精炼20分钟,10000~12000A精炼20分钟,化渣总时间约50分钟。为了防止钢中易氧化元素烧损问题,在渣中加入脱氧剂,一共在渣中加入2kg电解锰和10kg铝。
3)电渣重熔
结晶器的尺寸选用970/1040×2500mm。
整个冶炼过程熔化率控制按表3进行。
表3电渣重熔过程熔化率控制
在冶炼过程中,平均熔化率控制在750-950kg/h,目标熔化率800kg/h,这主要是出于TWIP钢中夹杂物去除和凝固组织的考虑。
为了使熔速控制在800公斤/小时,冶炼过程中的冶炼前期、稳定期的二次电压和电流的控制按表4执行。
表4冶炼过程供电制度
在最后的补缩阶段,二次电压和电流的控制按表5执行。
表5补缩期间二次电压和电流
4)脱模缓冷
停电后,脱模,将电渣锭放入缓冷罩内进行缓冷,缓冷时间为48小时。
5)电渣锭化学成分分析结果
表6是电渣锭化学成分检测结果。
表6TWIP钢电渣锭化学成分,%
冶炼出来的电渣锭化学成分完全符合要求,精准地控制了合金成分。
6)组织形貌
图1是在100倍光镜下观察用硝酸酒精侵蚀后的TWIP钢。图2是TWIP钢XRD组织检测结果。由XRD衍射图中各衍射峰判断,试样具有面心立方点阵的特征,相应的各衍射面指数分别是(111)(200)(311)(222)(400),由此可知TWIP钢在本成分体系下是奥氏体组织。光镜观察和XRD分析结果表明了TWIP钢单一的奥氏体组织。
图3是TWIP钢侵蚀后宏观组织观察结果,表明电渣重熔后TWIP钢组织致密、较均匀。
Claims (5)
1.一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:采用电渣重熔工艺精炼TWIP钢,具体制作步骤为;
(1)化学成分质量百分比是:C:0.03%~0.08%,Si:2.0%~3.0%,Mn:20%~30%,Al:2.5%~3.5%,余量为Fe和少量其它合金元素;
(2)采用60~70%CaF2+20~30%Al2O3+5~15%CaO的渣系冶炼TWIP钢;同时,渣中加入适量金属锰或电解锰和铝粉,解决TWIP钢中易氧化和挥发元素烧损问题;铝粉的加入量为TWIP钢质量的0.05~0.10%,电解锰的加入量为TWIP钢质量的0.01~0.05%;
(3)采用氩气保护重熔,流量20~40Nm3/h,减少铝烧损;
(4)采用低熔化速率进行精炼,熔化速率控制在700~950kg钢/小时,促进夹杂物的上浮,同时改善凝固组织和偏析状况。
2.根据权利要求1所述一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:在冶炼过程中,平均熔化率控制750-950kg/h,根据该熔化速率决定供电制度,电流强度的计算公式为:
QE=QM+QS+QW+QR
QE=1h输入电能,KV·A·h,
QM=1h合金加热,熔化及过热所需能量,KV·A·h,
QS=1h内渣熔化,过热,挥发所耗能量,KV·A·h,
QW=熔铸1h冷却水带走能量,KV·A·h,
QR=熔铸1h渣池表面热辐射损失,KV·A·h,
式中IW为二次电流强度,A;RS为有效电阻,Ω,
RS=1/XS·LE/SE
式中:XS-渣电导率,Ω-1·cm-1;LE-电极椎体中心至金属液面的距离,cm;SE-电极导电面积,cm2。
3.根据权利要求1所述一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:补缩时间大于1.5小时,在补缩期,电流逐渐下降,下降速度为3A/s;每降低3000A,保持3至15分钟,使电流保持稳定,保证TWIP钢低热
导率特性下熔池逐渐变浅,得到无疏松缩孔缺陷的电渣锭。
4.根据权利要求1所述一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:电渣重熔后,采用缓冷罩进行缓冷,防止冷却速度过快引起表面和内部缺陷,缓冷时间大于24小时。
5.根据权利要求1所述一种高强度高塑性TWIP钢电渣重熔生产方法,其特征在于:对于重量为14t的TWIP钢电渣锭,电极锭尺寸为φ580/620×3800/3900mm;制备步骤为:
1)电渣重熔用精炼渣的准备
采用组成为65%CaF2+25%Al2O3+10%CaO的渣系冶炼TWIP钢;渣量确定为480kg;用φ400mm石墨电极化渣,二次电压由65~75V,电流1000~3000A起弧引燃,9000~10000A精炼20分钟,10000~12000A精炼20分钟,化渣总时间50分钟;为了防止钢中易氧化元素烧损问题,在渣中加入脱氧剂,一共在渣中加入2kg电解锰和10kg铝;
2)电渣重熔
结晶器的尺寸选用970/1040×2500mm;
整个冶炼过程熔化率控制按表3进行;
表3电渣重熔过程熔化率控制
为了使熔速控制在800公斤/小时,冶炼过程中的冶炼前期、稳定期的二次电压和电流的控制按表4执行;
表4冶炼过程供电制度
在最后的补缩阶段,二次电压和电流的控制按表5执行;
表5补缩期间二次电压和电流
4)脱模缓冷
停电后,脱模,将电渣锭放入缓冷罩内进行缓冷,缓冷时间为48小时。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310499144.1A CN103526038B (zh) | 2013-10-22 | 2013-10-22 | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310499144.1A CN103526038B (zh) | 2013-10-22 | 2013-10-22 | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103526038A true CN103526038A (zh) | 2014-01-22 |
CN103526038B CN103526038B (zh) | 2016-01-20 |
Family
ID=49928383
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310499144.1A Active CN103526038B (zh) | 2013-10-22 | 2013-10-22 | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103526038B (zh) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104313340A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-01-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种电渣冶炼twz-2钢的方法 |
CN105838897A (zh) * | 2016-04-05 | 2016-08-10 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种消除电渣钢锭型偏析的重熔工艺 |
CN107604173A (zh) * | 2017-08-23 | 2018-01-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大型板坯电渣炉熔速控制工艺 |
CN110004301A (zh) * | 2019-04-26 | 2019-07-12 | 辽宁辽重新材有限公司 | 一种大型超超临界转子用钢fb2电渣生产工艺 |
CN113832353A (zh) * | 2021-09-15 | 2021-12-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种低硅、低氮、高铝钢的电渣冶炼工艺 |
CN115369304A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-22 | 中国科学院金属研究所 | 不锈钢材料的制备方法和不锈钢材料 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101580916A (zh) * | 2009-06-25 | 2009-11-18 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种高强度高塑性孪生诱发塑性钢及其制造方法 |
US20100012233A1 (en) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | Hyundai Motor Company | Ultra high strength twip steel sheet and manufacturing method thereof |
CN102690938A (zh) * | 2012-06-20 | 2012-09-26 | 中北大学 | 一种低碳Fe-Mn-Al-Si系TWIP钢中试生产方法 |
-
2013
- 2013-10-22 CN CN201310499144.1A patent/CN103526038B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100012233A1 (en) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | Hyundai Motor Company | Ultra high strength twip steel sheet and manufacturing method thereof |
CN101580916A (zh) * | 2009-06-25 | 2009-11-18 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种高强度高塑性孪生诱发塑性钢及其制造方法 |
CN102690938A (zh) * | 2012-06-20 | 2012-09-26 | 中北大学 | 一种低碳Fe-Mn-Al-Si系TWIP钢中试生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JAN REITZ 等: "Enhanced Homogenization Strategy by Electroslag Remelting of High-Manganese TRIP and TWIP Steels", 《ADVANCED ENGINEERING MATERIALS》, vol. 13, no. 5, 31 May 2011 (2011-05-31), pages 395 - 399 * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104313340A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-01-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种电渣冶炼twz-2钢的方法 |
CN105838897A (zh) * | 2016-04-05 | 2016-08-10 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种消除电渣钢锭型偏析的重熔工艺 |
CN107604173A (zh) * | 2017-08-23 | 2018-01-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大型板坯电渣炉熔速控制工艺 |
CN110004301A (zh) * | 2019-04-26 | 2019-07-12 | 辽宁辽重新材有限公司 | 一种大型超超临界转子用钢fb2电渣生产工艺 |
CN110004301B (zh) * | 2019-04-26 | 2021-04-16 | 辽宁辽重新材有限公司 | 一种大型超超临界转子用钢fb2电渣生产工艺 |
CN113832353A (zh) * | 2021-09-15 | 2021-12-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种低硅、低氮、高铝钢的电渣冶炼工艺 |
CN115369304A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-22 | 中国科学院金属研究所 | 不锈钢材料的制备方法和不锈钢材料 |
CN115369304B (zh) * | 2022-08-19 | 2024-02-06 | 中国科学院金属研究所 | 不锈钢材料的制备方法和不锈钢材料 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103526038B (zh) | 2016-01-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108546834B (zh) | 一种镍基高温合金母合金纯净化熔炼方法 | |
CN103526038B (zh) | 一种高强度高塑性twip钢电渣重熔生产方法 | |
RU2490350C2 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ БАЗОВОГО β-γ-TiAl-СПЛАВА | |
CN103122431B (zh) | 一种长周期结构相增强的镁锂合金的制备方法 | |
CN110453106A (zh) | 一种非真空下引连铸铜铁合金扁锭的生产工艺 | |
Sundar et al. | Processing of iron aluminides | |
CN107164639B (zh) | 一种电子束层覆式凝固技术制备高温合金的方法 | |
CN110396605A (zh) | 一种变形高温合金铸锭的制备方法 | |
CN102912152B (zh) | 抑制高Nb含量的高温合金宏观偏析的真空电弧重熔方法 | |
UA93651C2 (ru) | Электрошлаковая система для рафинирования или производства метала, способ рафинирования и способ производства металла | |
CN108339953A (zh) | 一种非真空下引连铸铬锆铜扁锭的生产工艺 | |
CN110714156B (zh) | 一种轻质高强耐蚀高熵合金及其制备方法 | |
CN105274365A (zh) | 一种钛合金的制备工艺 | |
CN105420524B (zh) | 一种使用k417g及dz417g合金返回料制备k424铸造高温合金的方法 | |
KR20240038039A (ko) | 고강도 전자기 차폐 구리 합금 및 그 제조방법 | |
CN106834730A (zh) | 一种加压电渣重熔技术冶炼高品质高速钢的方法 | |
JP4181416B2 (ja) | Cr−Ti−V系水素吸蔵合金の製造法 | |
CN111004976A (zh) | 一种节镍型气阀合金及其制备方法 | |
CN104109760A (zh) | 钢锭的中频感应炉电渣炉双联冶炼系统、冶炼方法及钢锭 | |
CN107058854A (zh) | 一种Nb、V、Ti微合金化高锰高铝钢的真空熔炼方法 | |
CN108660320A (zh) | 一种低铝高钛型高温合金电渣重熔工艺 | |
CN104404356B (zh) | 一种叶轮用马氏体不锈钢的返回料熔炼方法 | |
CN103817314A (zh) | 一种富铁铝硅合金中铁相的电脉冲控制方法和装置 | |
CN110484742B (zh) | 一种电子束熔炼高纯化制备Fe-W中间合金的方法 | |
JP2006326639A (ja) | マルエージング鋼の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |