CN106503385B - 一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 - Google Patents
一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106503385B CN106503385B CN201610976752.0A CN201610976752A CN106503385B CN 106503385 B CN106503385 B CN 106503385B CN 201610976752 A CN201610976752 A CN 201610976752A CN 106503385 B CN106503385 B CN 106503385B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- strutbeam
- equivalent
- cell element
- dot matrix
- indicate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title claims abstract description 80
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 53
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000013519 translation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004080 punching Methods 0.000 claims description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 10
- 238000010008 shearing Methods 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 2
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 abstract description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 abstract description 2
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 58
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 240000002853 Nelumbo nucifera Species 0.000 description 1
- 235000006508 Nelumbo nucifera Nutrition 0.000 description 1
- 235000006510 Nelumbo pentapetala Nutrition 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 210000003850 cellular structure Anatomy 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000003562 lightweight material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000007634 remodeling Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，属于多孔材料的等效力学性能分析与计算领域。该点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法包括点阵芯体、点阵上面板和点阵下底板，点阵上面板承受竖直方向的均布载荷时等效为多个受力特征相同的胞元，包括受力的等效分析、等效平移、等效平移力的分解、轴向位移及端部挠度计算及竖直化、计算竖直方向的等效应变、等效应力和计算等效弹性模量步骤；该点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，克服了现有技术将弹性模量等效为相对密度的函数所造成的分析计算结果与实验结果相差较大的不足，充分引入了点阵夹层材料几何参数及其支梁所受压力、弯矩参数，提高了计算分析结果与实验结果的一致性，便于工程应用。
Description
技术领域
一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，属于多孔材料的等效力学性能分析与计算领域。
背景技术
点阵夹层材料作为一种换热结构，具有质轻、高强、高韧、多功能化应用等特点，被公认为是一种应用前景十分广阔的新型轻质材料，其不仅对换热设备的紧凑化和微型化具有良好的促进作用，而且在高温气冷堆、航空航天回热器中具有较好的应用前景。多项研究均表明，等重量的点阵材料比蜂窝和泡沫多孔材料具有更优秀的力学性能，而且点阵材料的周期性结构可以按相应的工程要求采用适合的力学原理进行自主的优化设计，即点阵材料的力学性能具有更强的可设计性。弹性模量作为工程材料的重要性能参数，是结构设计中经常用到的力学性能指标，对于点阵夹层材料等效弹性模量的计算，现有的方法均未考虑其自身几何参数的影响，而是将其直接表示为相对密度的函数，且计算过程中对点阵结构的受力分析过于简化且不精确等效，大多未考虑支梁所受弯矩的影响，以上均造成等效弹性模量的分析计算结果与实验结果相差较大，限制了工程应用。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：克服现有技术的不足，提供一种提高计算分析结果与实验结果一致性的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：该点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，包括点阵芯体、点阵上面板和点阵下底板，所述点阵上面板设置在点阵芯体的顶部，点阵下底板设置在点阵芯体的底部，点阵芯体包括多个支梁，点阵上面板承受竖直方向的均布载荷时，点阵夹层材料等效为多个受力特征相同的胞元，每个胞元均包括胞元上面板、胞元下底板和多个支梁，支梁支撑在胞元上面板和胞元下底板之间，所述计算方法包括以下步骤：
S101，受力的等效分析，将点阵上面板的受力等效为胞元的受力进行分析；
S102，受力的等效平移，将胞元上面板的受力等效平移为支梁的端部受力进行分析；
S103，等效平移力的分解，将步骤S102所述的支梁的端部受力，在支梁端部横截面的空间局部坐标系内，等效分解为沿支梁长度方向的力及垂直于支梁长度方向的力，同时获得支梁的弯矩；
S104，轴向位移及端部挠度计算，通过步骤S103所述的沿支梁长度方向的力计算支梁的轴向位移，通过步骤S103所述的垂直于支梁长度方向的力和支梁的弯矩计算支梁的端部挠度；
S105，轴向位移及端部挠度的竖直化，将支梁的轴向位移及支梁的端部挠度全部转化为支梁的竖直方向的位移；
S106，计算竖直方向的等效应变，通过步骤S105所述的支梁的竖直方向的位移，计算胞元的竖直方向的等效应变；
S107，计算竖直方向的等效应力，计算步骤S106所述的胞元的竖直方向的等效应力；
S108，计算等效弹性模量，计算胞元的等效弹性模量，进而获得点阵夹层材料的等效弹性模量。
优选的，步骤S103所述沿支梁长度方向的力的表达式为：垂直于支梁长度方向的力的表达式为：支梁的弯矩的表达式为：α为冲压角度，β为剪切角度，P为支梁受力，M为支梁的弯矩，轴方向为沿支梁长度的方向，轴、轴方向为垂直于支梁长度的方向，表示支梁沿轴方向的受力，表示支梁沿轴方向的受力，表示支梁沿轴方向的受力。
优选的，步骤S104中所述支梁的轴向位移的计算公式为：
支梁的端部挠度的计算公式为：
表示由支梁沿轴方向的受力作用产生的支梁的轴向位移，表示由支梁沿轴方向的受力作用产生的支梁的端部挠度，表示由支梁沿轴方向的受力作用产生的支梁的端部挠度，DM表示由支梁的弯矩M作用产生的支梁的端部挠度，L表示支梁的长度，E表示胞元母材的弹性模量，表示支梁的横截面对轴的惯性矩，表示支梁的横截面对轴的惯性矩，α为冲压角度，β为剪切角度，S表示胞元上面板与多个支梁连接平台的宽度，A表示支梁的横截面积。
优选的，步骤S105中所述支梁的轴向位移的竖直方向的位移转化公式为：
支梁的端部挠度的竖直方向的位移转化公式为：
表示沿轴方向的支梁的轴向位移转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁的端部挠度转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁的端部挠度转化为竖直方向的位移，dM表示支梁的弯矩M作用产生的支梁的端部挠度DM转换为竖直方向的位移。
优选的，步骤S106中所述胞元的竖直方向的等效应变的计算公式为：
H表示胞元竖直方向的高度，通过公式计算获得，ε表示胞元的竖直方向的等效应变，d表示支梁的厚度，T表示胞元上面板或胞元下底板的厚度。
优选的，步骤S107中所述胞元的竖直方向的等效应力的计算公式为：σ＝4P/(LXLY)，σ表示胞元的竖直方向的等效应力，LX表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内的胞元的宽度，LY表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内的胞元的长度。
优选的，步骤S108所述等效弹性模量的计算公式为：
Eeq表示点阵夹层材料的等效弹性模量，w表示支梁的宽度。
与现有技术相比，本发明所具有的有益效果是：
1、该点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，通过受力分析的等效单元化、平移及分解、轴向位移及端部挠度计算及竖直化、竖直方向的等效应变、等效应力和等效弹性模量的计算步骤，将点阵夹层材料结构的整体受力分析转化为胞元中支梁的等效受力分析，获得精确等效受力模型并进行相关受力分析，提高了点阵夹层材料等效弹性模量的计算分析结果与实验结果的一致性，便于工程应用。
2、点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法步骤中，引入点阵夹层材料几何参数及支梁所受压力、弯矩参数，并充分考虑该受力分析过程中压力、弯曲对支梁的作用，真实反应支梁的受力状况，且等效弹性模量的计算过程包含点阵夹层材料结构的各个几何参数，直观反应了点阵夹层材料结构的几何构型对等效弹性模量的影响，提高了等效弹性模量的计算精度。
附图说明
图1点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法步骤流程图。
图2点阵夹层材料结构示意图。
图3空间直角坐标系OXYZ内的胞元结构示意图。
图4支梁等效受力平移示意图。
图5局部坐标系内的支梁受力分解示意图。
其中：1、点阵上面板 2、支梁 3、点阵下底板 4、胞元上面板 5、胞元下底板。
具体实施方式
下面结合附图1～5对本发明做进一步说明。
参照图1～图5，点阵夹层材料包括点阵芯体、点阵上面板1和点阵下底板3，点阵芯体由多个支梁2组成，并呈周期性排列，点阵夹层材料是一种周期性的三维多孔结构，点阵上面板1设置在点阵芯体的顶部，点阵下底板3设置在点阵芯体的底部，确定点阵夹层材料的空间直角坐标轴系，X轴为横轴，Y轴为纵轴，X轴、Y轴确定的平面平行于点阵上面板1所在的平面，X轴为平行于点阵上面板1的宽度方向，Y轴为平行于点阵上面板1的长度方向， Z轴为竖轴，即垂直于X轴、Y轴确定的平面的方向，也即垂直于点阵上面板1所在水平面方向。
当点阵上面板1承受竖直方向的均布载荷时，点阵夹层材料等效为多个受力特征相同的胞元，每个胞元均包括胞元上面板4、胞元下底板5和多个支梁2，支梁2支撑在胞元上面板 4和胞元下底板5之间，当胞元上面板4受均布载荷时，每根支梁2的受力状况完全相同，考虑支梁2的轴向变形与弯曲变形，取其中一根支梁2作为等效受力分析对象，则点阵夹层材料的等效弹性模量的计算方法的步骤包括：
步骤S101，受力的等效分析，将点阵上面板1的受力等效为胞元的受力进行分析；如图 3所示，胞元的长LY、宽LX、高H通过下式计算：
步骤S102，受力的等效平移，将胞元上面板4的受力等效平移为支梁2的端部受力进行分析；如图4所示，将胞元上面板4的受力等效为任一根支梁2受到的Z轴方向的力P′，并将P′等效平移至支梁2的端部受力P的位置，|P′|＝|P|；胞元上面板4受到Z轴方向的均布载荷时，点阵芯体中每根支梁2的受力状况完全相同，此时任一根支梁2受到的Z轴方向的力P′(作用点在胞元上面板4与多个支梁2连接平台的中间部位)，将力P′等效平移至支梁2 的端部，则支梁的端部等效于同时受到力P及弯矩M的作用，弯矩M的作用方向垂直于支梁2的长度方向；
步骤S103，等效平移力的分解，将步骤S102中的支梁2的端部受力，在支梁2的端部横截面的空间局部坐标系内，等效分解为沿支梁2长度方向的力及垂直于支梁2方向的力，同时获得支梁2的弯矩，力的分解如图5所示，支梁2的端部横截面的空间局部坐标系内，轴表示沿支梁2长度的方向，沿支梁2长度方向的力的表达式为：
轴与轴同在支梁2的端部横截面所在的平面内并垂直于支梁2长度的方向，轴平行于支梁2横截面的宽度方向且与支梁2横截面的该方向的中性轴重合，轴平行于支梁2横截面的厚度方向，且与支梁2横截面的该方向的中性轴重合，垂直于支梁2长度方向的力的表达式为分别为：
支梁2的弯矩的表达式为：
其中，α为冲压角度，β为剪切角度，P为支梁受力，M为支梁2的弯矩，轴方向为沿支梁 2长度的方向，轴、轴方向为垂直于支梁2长度的方向，表示支梁2沿轴方向的受力，表示支梁2沿轴方向的受力，表示支梁2沿轴方向的受力；
步骤S104，轴向位移及端部挠度计算，通过沿支梁2长度方向的受力计算支梁2的轴向位移，通过垂直于支梁2长度方向的受力和支梁2的弯矩计算支梁2的端部挠度；如图5所示，支梁2的轴向位移的计算公式为：
支梁2的端部挠度的计算公式为：
其中，表示由支梁2沿轴方向的受力作用产生的支梁2的轴向位移，表示由支梁2 沿轴方向的受力作用产生的支梁2的端部挠度，表示由支梁2沿轴方向的受力作用产生的支梁2的端部挠度，DM表示由支梁2的弯矩M作用产生的支梁2的端部挠度，L表示支梁2的长度，E表示胞元母材的弹性模量，表示支梁2的横截面对轴的惯性矩，计算公式为： 表示支梁2的横截面对轴的惯性矩，计算表达式为：如图3所示，d表示支梁2的厚度，w表示支梁2的宽度，α为冲压角度，β为剪切角度，S表示胞元上面板4与多个支梁2连接平台的宽度，A表示支梁2的横截面积，A＝wd；
步骤S105，轴向位移及端部挠度的竖直化，将支梁2的轴向位移及支梁2的端部挠度全部转化为支梁2的竖直方向的位移；支梁2的轴向位移的竖直方向的位移转化公式为：
支梁2的端部挠度的竖直方向的位移转化公式为：
其中，表示沿轴方向的支梁2的轴向位移转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁2的端部挠度转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁2的端部挠度转化为竖直方向的位移，dM表示支梁2的弯矩M作用产生的支梁2的端部挠度DM转换为竖直方向的位移；
步骤S106，计算竖直方向的等效应变，通过步骤S105中支梁2的竖直方向的位移，计算胞元的竖直方向的等效应变；胞元的竖直方向的等效应变的计算公式为：
ε表示胞元的竖直方向的等效应变，d表示支梁2的厚度，T表示胞元上面板4或胞元下底板 5的厚度；
步骤S107，计算竖直方向的等效应力，计算步骤S106中胞元的竖直方向的等效应力；胞元的竖直方向的等效应力的计算公式为：
其中，σ表示胞元的竖直方向的等效应力，即胞元的整体等效应力为σ，LX表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内胞元的宽度，LY表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内胞元的长度；
步骤S108，计算等效弹性模量，计算胞元的等效弹性模量，计算公式为：即
式中，等效平移力P在计算中被约去，由于点阵夹层材料由多个受力特征相同的胞元组成，进而获得点阵夹层材料的等效弹性模量为Eeq，点阵夹层材料的等效弹性模量Eeq只是与点阵夹层材料几何参数冲压角度α、剪切角度β、支梁2的厚度d、支梁2的宽度w、等效特征胞元的胞元上面板4或胞元下底板5的厚度T、胞元上面板与多个支梁连接平台的宽度S、支梁 2的长度L和等效特征胞元的胞元母材的弹性模量E等有关的量，直观反应了点阵夹层材料结构的几何构型对等效弹性模量的影响，克服了现有技术将弹性模量等效为相对密度的函数所造成的分析计算结果与实验结果相差较大的不足，提高了等效弹性模量的计算精度，提高了点阵夹层材料等效弹性模量的计算分析结果与实验结果的一致性，便于工程应用。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例。但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (7)
1.一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，包括点阵芯体、点阵上面板(1)和点阵下底板(3)，所述点阵上面板(1)设置在点阵芯体的顶部，点阵下底板(3)设置在点阵芯体的底部，点阵芯体包括多个支梁(2)，点阵上面板(1)承受竖直方向的均布载荷时，点阵夹层材料等效为多个受力特征相同的胞元，每个胞元均包括胞元上面板(4)、胞元下底板(5)和多个支梁(2)，支梁(2)支撑在胞元上面板(4)和胞元下底板(5)之间，其特征在于：所述计算方法包括以下步骤：
S101，受力的等效分析，将点阵上面板(1)的受力等效为胞元的受力进行分析；
S102，受力的等效平移，将胞元上面板(4)的受力等效平移为支梁(2)的端部受力进行分析；
S103，等效平移力的分解，将步骤S102所述的支梁(2)的端部受力，在支梁(2)端部横截面的空间局部坐标系内，等效分解为沿支梁(2)长度方向的力及垂直于支梁(2)长度方向的力，同时获得支梁(2)的弯矩；
S104，轴向位移及端部挠度计算，通过步骤S103所述的沿支梁(2)长度方向的力计算支梁(2)的轴向位移，通过步骤S103所述的垂直于支梁(2)长度方向的力和支梁(2)的弯矩计算支梁(2)的端部挠度；
S105，轴向位移及端部挠度的竖直化，将支梁(2)的轴向位移及支梁(2)的端部挠度全部转化为支梁(2)的竖直方向的位移；
S106，计算竖直方向的等效应变，通过步骤S105所述的支梁(2)的竖直方向的位移，计算胞元的竖直方向的等效应变；
S107，计算竖直方向的等效应力，计算步骤S106所述的胞元的竖直方向的等效应力；
S108，计算等效弹性模量，计算胞元的等效弹性模量，进而获得点阵夹层材料的等效弹性模量，等效弹性模量的计算公式为：
Eeq表示点阵夹层材料的等效弹性模量，w表示支梁(2)的宽度，L表示支梁(2)的长度，α为冲压角度，β为剪切角度，d表示支梁(2)的厚度，T表示胞元上面板(4)或胞元下底板(5)的厚度，S表示胞元上面板(4)与多个支梁(2)连接平台的宽度，E表示胞元母材的弹性模量。
2.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S103所述沿支梁(2)长度方向的力的表达式为：垂直于支梁(2)长度方向的力的表达式为：支梁(2)的弯矩的表达式为：α为冲压角度，β为剪切角度，P为支梁受力，M为支梁(2)的弯矩，轴方向为沿支梁(2)长度的方向，轴、轴方向为垂直于支梁(2)长度的方向，表示支梁(2)沿轴方向的受力，表示支梁(2)沿轴方向的受力，表示支梁(2)沿轴方向的受力，S表示胞元上面板(4)与多个支梁(2)连接平台的宽度。
3.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S104中所述支梁(2)的轴向位移的计算公式为：支梁(2)的端部挠度的计算公式为：
表示由支梁(2)沿轴方向的受力作用产生的支梁(2)的轴向位移，表示由支梁(2)沿轴方向的受力作用产生的支梁(2)的端部挠度，表示由支梁(2)沿轴方向的受力作用产生的支梁(2)的端部挠度，DM表示由支梁(2)的弯矩M作用产生的支梁(2)的端部挠度，L表示支梁(2)的长度，E表示胞元母材的弹性模量，表示支梁(2)的横截面对轴的惯性矩，表示支梁(2)的横截面对轴的惯性矩，α为冲压角度，β为剪切角度，S表示胞元上面板(4)与多个支梁(2)连接平台的宽度，A表示支梁(2)的横截面积，P为支梁受力。
4.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S105中所述支梁(2)的轴向位移的竖直方向的位移转化公式为：支梁(2)的端部挠度的竖直方向的位移转化公式为：
表示沿轴方向的支梁(2)的轴向位移转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁(2)的端部挠度转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁(2)的端部挠度转化为竖直方向的位移，dM表示支梁(2)的弯矩M作用产生的支梁(2)的端部挠度DM转换为竖直方向的位移，P为支梁受力，L表示支梁(2)的长度，α为冲压角度，β为剪切角度，E表示胞元母材的弹性模量，A表示支梁(2)的横截面积，表示支梁(2)的横截面对轴的惯性矩，表示支梁(2)的横截面对轴的惯性矩。
5.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S106中所述胞元的竖直方向的等效应变的计算公式为：H表示胞元竖直方向的高度，通过公式计算获得，ε表示胞元的竖直方向的等效应变，d表示支梁(2)的厚度，T表示胞元上面板(4)或胞元下底板(5)的厚度，表示沿轴方向的支梁(2)的轴向位移转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁(2)的端部挠度转化为竖直方向的位移，表示沿轴方向的支梁(2)的端部挠度转化为竖直方向的位移，dM表示支梁(2)的弯矩M作用产生的支梁(2)的端部挠度DM转换为竖直方向的位移，L表示支梁(2)的长度，α为冲压角度，β为剪切角度，T表示胞元上面板(4)或胞元下底板(5)的厚度。
6.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S107中所述胞元的竖直方向的等效应力的计算公式为：σ＝4P/(LXLY)，σ表示胞元的竖直方向的等效应力，LX表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内胞元的宽度，LY表示在点阵夹层材料空间直角坐标系OXYZ内胞元的长度，P为支梁受力。
7.根据权利要求1所述的点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法，其特征在于：步骤S108所述等效弹性模量的计算公式为：
Eeq表示点阵夹层材料的等效弹性模量，w表示支梁(2)的宽度，L表示支梁(2)的长度，α为冲压角度，β为剪切角度，d表示支梁(2)的厚度，T表示胞元上面板(4)或胞元下底板(5)的厚度，S表示胞元上面板(4)与多个支梁(2)连接平台的宽度，E表示胞元母材的弹性模量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610976752.0A CN106503385B (zh) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | 一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610976752.0A CN106503385B (zh) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | 一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN106503385A CN106503385A (zh) | 2017-03-15 |
| CN106503385B true CN106503385B (zh) | 2019-06-21 |
Family
ID=58323201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610976752.0A Expired - Fee Related CN106503385B (zh) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | 一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN106503385B (zh) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110389070B (zh) * | 2019-06-14 | 2021-09-03 | 重庆大学 | 确定高强度和高弹性点阵材料的方法 |
| CN113029802B (zh) * | 2021-04-20 | 2022-10-18 | 中南大学 | 一种点阵材料等效弹性静力学参数高精度测试方法 |
| CN114112656B (zh) * | 2021-10-21 | 2023-12-15 | 上海机电工程研究所 | 点阵夹层材料等效弹性模量试验分析系统及方法和装置 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103245554A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-08-14 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量方法及装置 |
| CN203249816U (zh) * | 2013-04-07 | 2013-10-23 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量装置 |
| CN103376232A (zh) * | 2012-04-20 | 2013-10-30 | 浙江理工大学 | 蜂窝纸板在不同环境湿度下的能量吸收曲线的构建方法 |
| CN103761367A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 天津大学建筑设计研究院 | 一种基于位移控制目标的弦支梁结构内力的解析计算方法 |
| CN103761425A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 天津大学建筑设计研究院 | 一种弦支梁结构内力的数值计算方法 |
| CN106055766A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-26 | 中国科学院力学研究所 | 一种随机损伤对点阵夹层板动力学特性影响的分析方法 |
-
2016
- 2016-11-07 CN CN201610976752.0A patent/CN106503385B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103376232A (zh) * | 2012-04-20 | 2013-10-30 | 浙江理工大学 | 蜂窝纸板在不同环境湿度下的能量吸收曲线的构建方法 |
| CN103245554A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-08-14 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量方法及装置 |
| CN203249816U (zh) * | 2013-04-07 | 2013-10-23 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量装置 |
| CN103761367A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 天津大学建筑设计研究院 | 一种基于位移控制目标的弦支梁结构内力的解析计算方法 |
| CN103761425A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 天津大学建筑设计研究院 | 一种弦支梁结构内力的数值计算方法 |
| CN106055766A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-26 | 中国科学院力学研究所 | 一种随机损伤对点阵夹层板动力学特性影响的分析方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| MEMS薄膜弹性模量及残余应力提取的数值算法;戎华等;《传感技术学报》;20080526;第21卷(第3期);第431-434页 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN106503385A (zh) | 2017-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106503385B (zh) | 一种点阵夹层材料等效弹性模量的计算方法 | |
| Walters et al. | Stress-intensity factors for surface cracks in functionally graded materials under mode-I thermomechanical loading | |
| Xie et al. | Three-point bending behavior of Nomex honeycomb sandwich panels: Experiment and simulation | |
| CN102998540B (zh) | 共形承载微带天线阵面形貌对电性能影响的预测方法 | |
| Yin et al. | On bending crashworthiness of smooth-shell lattice-filled structures | |
| CN109141820A (zh) | 船体模型扭矩及剪力测量方法 | |
| Walczyk et al. | Using reconfigurable tooling and surface heating for incremental forming of composite aircraft parts | |
| Banks et al. | Assessment of digital image correlation as a method of obtaining deformations of a structure under fluid load | |
| CN111881531A (zh) | 四面内凹金字塔点阵结构弹性参数计算及无量纲设计方法 | |
| CN115879346A (zh) | 基于改进型四节点逆有限元理论的结构应变场反演方法 | |
| Du et al. | Determining factors affecting sheet metal plastic wrinkling in response to nonuniform tension using wrinkling limit diagrams | |
| Shi et al. | In-plane compressive response of composite sandwich panels with local-tight honeycomb cores | |
| Zhu et al. | Mechanical performances of novel cosine function cell-based metallic lattice structures under quasi-static compressive loading | |
| Patni et al. | Efficient modelling of beam-like structures with general non-prismatic, curved geometry | |
| Rubin | Buckling of elastic shallow arches using the theory of a Cosserat point | |
| Kulkarni et al. | Investigation of crashworthiness of carbon fiber-based electric vehicle battery enclosure using finite element analysis | |
| Zhang et al. | Mechanical behavior and crashworthiness assessment of corrugated inner rib reinforced tubular structures | |
| CN116663189A (zh) | 一种增材制造多孔结构的设计方法及金属护板 | |
| CN109214131B (zh) | 一种误差优化的静力试验载荷设计方法及系统 | |
| CN115859715A (zh) | 一种周期性多孔结构材料等效性能的计算方法 | |
| CN110457754A (zh) | 一种轨道车辆压型件曲面翻边成形的预测方法 | |
| CN113239519B (zh) | 一种基于细长度小的增材制造点阵材料杨氏模量预测模型的构建方法 | |
| CN111353229B (zh) | 一种实体结构光滑粒子动力学建模方法 | |
| Cheng et al. | Laser forming of varying thickness plate—part II: process synthesis | |
| Liu et al. | A novel compliant assembly variation analysis with consideration of initial deviation and welding shrinkage |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20190621 |