CN106068192A - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

在该充气轮胎(1)中，胎肩陆部(33)具备：沿轮胎周向延伸的1条周向细槽(23)；从周向细槽(23)向轮胎宽度方向内侧延伸并且向最外周向主槽(22)开口的多条内侧花纹块槽(43)；从周向细槽(23)向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端(T)的多条外侧花纹块槽(44)；由最外周向主槽(22)、周向细槽(23)以及多条内侧花纹块槽(43)划分而成的多个内侧块(331)；以及由周向细槽(23)、轮胎接地端(T)以及多条外侧花纹块槽(44)划分而成的多个外侧块(332)。另外，内侧块(331)与外侧块(332)以周向细槽(23)为中心在轮胎周向上交错地配置。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及充气轮胎，更加详细而言涉及能够提高轮胎的耐偏磨损性的充气轮胎。

背景技术

在近年的小型卡车用无钉防滑轮胎中，为了提高轮胎的冰上性能以及雪上性能，采用具备多个具有刀槽花纹的块列的牵引型花纹。作为这样的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2009-12671号公报

发明内容

发明要解决的问题

另一方面，在具有上述那样的牵引型花纹的构成中，存在应抑制块的偏磨损(特别是胎根和胎趾磨损)的问题。

因此，本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供能够提高轮胎的耐偏磨损性的充气轮胎。

用于解决问题的手段

为了达成上述目的，本发明所涉及的充气轮胎，具备沿轮胎周向延伸的多条周向主槽和由所述周向主槽划分而成的多个陆部，其特征在于，在将处于轮胎宽度方向的最外侧的所述周向主槽称为最外周向主槽，并且将由所述最外周向主槽划分出的轮胎宽度方向外侧的所述陆部称为胎肩陆部时，所述胎肩陆部具备：沿轮胎周向延伸的1条周向细槽；从所述周向细槽向轮胎宽度方向内侧延伸并向所述最外周向主槽开口的多条内侧花纹块槽；从所述周向细槽向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端的多条外侧花纹块槽；由所述最外周向主槽、所述周向细槽以及所述多条内侧花纹块槽划分而成的多个内侧块；以及由所述周向细槽、轮胎接地端以及所述多条外侧花纹块槽划分而成的多个外侧块，并且，所述内侧块与所述外侧块以所述周向细槽为中心在轮胎周向上交错地配置。

发明的效果

在本发明所涉及的充气轮胎中，内侧块与外侧块以周向细槽为中心在轮胎周向上交错地配置，所以，在轮胎接地时周向细槽闭塞，由此，内侧块与外侧块在轮胎周向上连续地啮合。由此，具有确保胎肩陆部在轮胎周向上的刚度、抑制块的偏磨损(特别是胎根和胎趾磨损)的优点。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式所涉及的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。

图3是示出图2所记载的胎面花纹的胎肩陆部的说明图。

图4是示出图2所记载的胎面花纹的胎肩陆部的说明图。

图5是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图6是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。

图7是示出本发明的实施方式所涉及的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，一边参照附图一边详细地对本发明进行说明。此外，本发明不受该实施方式限定。另外，该实施方式的构成要素，包括在维持发明的同一性的同时可以置换并且本领域技术人员知道如何置换的要素。另外，可以在本领域技术人员所知的范围内任意地组合该实施方式所记载的多个变形例。

[充气轮胎]

图1是示出本发明的实施方式所涉及的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。该图示出轮胎径向的单侧区域。另外，该图作为充气轮胎的一例，示出了小型卡车用无钉防滑轮胎。此外，在该图中，附图标记CL为轮胎赤道面。另外，轮胎宽度方向是指平行于轮胎旋转轴(省略图示)的方向，轮胎径向是指垂直于轮胎旋转轴的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层(帘布层)13、带束层14、胎面橡胶15、一对胎侧橡胶16、16以及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是束集多条胎圈线而成的环状部件，构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周并对胎圈部进行加强。

胎体层13在左右的胎圈芯11、11间架设成环状而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以使得包入胎圈芯11以及胎圈填胶12的方式向轮胎宽度方向外侧反卷并卡定。另外，胎体层13是用涂敷橡胶被覆由钢丝或有机纤维材料(例如，芳香族聚酰胺、尼龙、聚酯、人造丝等)制成的多条胎体帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为80[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14是层叠一对交叉带束141、142和带束覆盖件143而形成的，卷挂于胎体层13的外周而配置。一对交叉带束141、142是用涂敷橡胶被覆由钢丝或有机纤维材料制成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值为20[deg]以上且40[deg]以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有彼此正负符号不同的带束角度(带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的纤维方向相互交叉而层叠(交叉带束构造)。带束覆盖件143是对用涂敷橡胶被覆的由钢丝或有机纤维材料制成的多条带束帘线进行轧制加工而构成的，具有绝对值为45[deg]以上且70[deg]以下的带束角度。另外，带束覆盖件143层叠配置于交叉带束141、142的轮胎径向外侧。

胎面橡胶15配置于胎体层13以及带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的胎侧部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11以及胎圈填胶12、12的轮胎宽度方向外侧，构成左右的胎圈部。

另外，胎面橡胶15(特别是构成胎面表面的胎冠橡胶)优选具有50以上且75以下的橡胶硬度，更优选具有60以上且70以下的橡胶硬度。橡胶硬度是指基于JIS-K6263的JIS-A硬度，是在20[℃]的条件下测定的。

[胎面花纹]

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。该图示出无钉防滑轮胎的牵引型花纹。此外，在图2中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。另外，附图标记T是轮胎接地端。

如图2所示，该充气轮胎1在胎面部具备：沿轮胎周向延伸的多条周向主槽21、22；由这些周向主槽21、22划分而成的多个陆部31～33；以及沿轮胎宽度方向延伸的多条花纹块槽41～44。

周向主槽是具有表示磨损末期的磨损指示器的周向槽，一般而言，具有5.0[mm]以上的槽宽以及7.5[mm]以上的槽深。

槽宽是在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无载荷状态下，作为在槽开口部处的左右的槽壁的距离的最大值而测定的。在陆部在边缘部具有缺口部和/或倒角部的构成中，在以槽长度方向为法线方向的剖视图中，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准而测定槽宽。另外，在槽沿轮胎周向以锯齿状或波状延伸的构成中，以槽壁的振幅的中心线为基准而测定槽宽。

槽深是在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无载荷状态下，作为从胎面踏面到槽底的距离的最大值而测定的。另外，在槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的构成中，避开它们而测定槽深。

规定轮辋是指JATMA所规定的“適用リム(应用轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷膨胀压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(膨胀压力)”。另外，规定载荷是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大载荷能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷膨胀压力下的轮胎负载极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“LOADCAPACITY(负载能力)”。只是，在JATMA中，在乘用车轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为最大负载能力的88[％]。

在此，将处于轮胎宽度方向的最外侧的左右的周向主槽22、22称为最外周向主槽。另外，将与左右的最外周向主槽22、22相比处于轮胎宽度方向内侧的陆部31、32称为中央陆部。另外，将与左右的最外周向主槽22、22相比处于轮胎宽度方向外侧的陆部33、33称为胎肩陆部。

例如，在图2的构成中，4条周向主槽21、22以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。另外，通过这些周向主槽21、22，划分出3列中央陆部31、32、32和左右一对胎肩陆部33、33。另外，左右的胎肩陆部33、33分别配置在左右的轮胎接地端T、T上。

但是，不限于此，周向主槽21、22也可以以轮胎赤道面CL为中心左右非对称地配置(省略图示)。另外，周向主槽也可以配置在轮胎赤道面CL上(省略图示)。另外，也可以配置3条或5条以上的周向主槽(省略图示)。

[胎肩陆部]

图3以及图4是示出图2所记载的胎面花纹的胎肩陆部的说明图。在这些图中，图3示出了一方的胎肩陆部33的放大平面图，图4示出了胎肩陆部33在轮胎子午线方向上的放大剖视图。

如图2以及图3所示，在该充气轮胎1中，胎肩陆部33具备：1条周向细槽23；多条内侧花纹块槽43和多条外侧花纹块槽44；以及由这些槽23、43、44划分而成的多个内侧块331以及多个外侧块332。

周向细槽23是沿轮胎周向延伸的细槽(参照图2以及图3)。该周向细槽23配置于胎肩陆部33的接地面内。另外，周向细槽23既可以具有直线形状，也可以具有弯折形状或波状形状。

例如，在图2的构成中，在左右的胎肩陆部33、33各配置有1条周向细槽23。另外，周向细槽23配置于最外周向主槽22与轮胎接地端T之间的区域，将胎肩陆部33的接地面在轮胎宽度方向上分成两份。

另外，如图3所示，周向细槽23具有具备多个弯折点(图中的“○”所示的点)的弯折形状，在轮胎宽度方向上具有振幅并且在轮胎周向上锯齿状地延伸。在该构成中，在轮胎接地时周向细槽23闭塞，由此周向细槽23的相对的槽壁在轮胎周向上相互啮合。由此，确保了胎肩陆部33在轮胎周向上的刚度。

另外，在图3中，周向细槽23的弯折形状的弯折角α优选处于1[deg]≤α≤30[deg]的范围内，更优选处于5[deg]≤α≤25[deg]的范围内。由此，使得周向细槽23的弯折角α适当化。

弯折角α是在周向细槽23的弯折形状的弯折点处的槽中心线与轮胎周向所成的角，在将轮胎装配于规定轮辋并给予规定内压并且设为无载荷的状态下测定。

另外，在图3中，周向细槽23的槽宽W2优选处于1.0[mm]≤W2≤3.0[mm]的范围内，更优选处于1.7[mm]≤W2≤2.3[mm]的范围内。由此，使得周向细槽23的槽宽W2适当化。

周向细槽23的槽宽W2是在槽开口部处的相对的槽壁间的距离，在将轮胎装配于规定轮辋并给予规定内压并且设为无载荷的状态下测定。因此，对于波状形状、锯齿形状等的具有振幅的槽，与其振幅无关地测定槽宽。

另外，在图4中，周向细槽23的槽深H2与最外周向主槽22的槽深H1优选具有0.40≤H2/H1≤0.70的关系。由此，使得周向细槽23的槽深H2适当化。

另外，从轮胎赤道面CL到周向细槽23的距离Ls与从轮胎赤道面CL到轮胎接地端T的距离L优选具有0.70≤Ls/L≤0.90的关系。由此，使得轮胎接地面内的周向细槽23的位置适当化。

轮胎接地端T是指，在轮胎被装配于规定轮辋并被给予规定内压并且在静止状态下将轮胎相对于平板垂直放置并施加与规定载荷相对应的负载时，在轮胎与平板的接触面中的轮胎轴向的最大宽度位置。

内侧花纹块槽43是从周向细槽23向轮胎宽度方向内侧延伸并向最外周向主槽22开口的横槽(参照图2以及图3)。即，内侧花纹块槽43配置于最外周向主槽22与周向细槽23之间的区域，沿轮胎宽度方向延伸。另外，内侧花纹块槽43的一端部向周向细槽23开口，另一端部向最外周向主槽22开口。由此，最外周向主槽22与周向细槽23经由内侧花纹块槽43而连通。另外，多条内侧花纹块槽43在轮胎周向上以预定间隔配置。

外侧花纹块槽44是从周向细槽23向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端T的横槽(参照图2以及图3)。即，外侧花纹块槽44至少配置于周向细槽23与轮胎接地端T之间的区域，并沿轮胎宽度方向延伸。另外，外侧花纹块槽44的一端部向周向细槽23开口，另外，另一端部至少到达轮胎接地端T。另外，多条外侧花纹块槽44在轮胎周向上以预定间隔配置。另外，优选外侧花纹块槽44越过轮胎接地端T而延伸到胎面端。由此，提高了胎肩陆部33的排水性。

胎面端是指将轮胎装配于规定轮辋并给予规定内压并且设为无载荷状态时的轮胎的胎面图案部分的两端部。

例如，在图3的构成中，内侧花纹块槽43与外侧花纹块槽44以周向细槽23为中心在轮胎周向上交错地配置。换言之，内侧花纹块槽43与外侧花纹块槽44在轮胎周向上交替地偏置配置。另外，内侧花纹块槽43相对于周向细槽23的开口部与外侧花纹块槽44相对于周向细槽23的开口部处于相互不同的位置，并且在轮胎周向上左右交替地配置。

另外，如上所述，周向细槽23具有沿轮胎周向锯齿状地延伸的弯折形状。并且，内侧花纹块槽43以及外侧花纹块槽44分别相对于周向细槽23的弯折点从凸侧连接。由此，内侧块331以及外侧块332的周向细槽23侧的边缘部成为凸状，提高了内侧块331以及外侧块332的刚度。

另外，在图3中，周向细槽23的槽宽W2与内侧花纹块槽43的槽宽W3以及外侧花纹块槽44的槽宽W4优选具有0.10≤W2/W3≤0.50以及0.10≤W2/W4≤0.50的关系。

外侧花纹块槽44的槽宽W4作为轮胎接地面内的槽宽的最大值而测定。

另外，在图4中，内侧花纹块槽43的槽深H3以及外侧花纹块槽44的槽深H4与最外周向主槽22的槽深H1优选具有0.30≤H3/H1≤0.60以及0.30≤H4/H1≤0.60的关系，更优选具有0.40≤H3/H1≤0.50以及0.40≤H4/H1≤0.50的关系。另外，内侧花纹块槽43的槽深H3以及外侧花纹块槽44的槽深H4与周向细槽23的槽深H2具有H3＜H2以及H4＜H2的关系。因此，内侧花纹块槽43以及外侧花纹块槽44比最外周向主槽22以及周向细槽23浅。由此，使得胎肩陆部33的花纹块槽43、44的槽深H3、H4适当化。

多个内侧块331由周向主槽22、周向细槽23以及多条内侧花纹块槽43划分而成(参照图2以及图3)。这些内侧块331在周向主槽22与周向细槽23之间的区域沿轮胎周向配置成一列。

多个外侧块332由周向细槽23、轮胎接地端T以及多条外侧花纹块槽44划分而成(参照图2以及图3)。这些外侧块332在周向细槽23与轮胎接地端T之间的区域沿轮胎周向配置成一列。

另外，如图2所示，内侧块331以及外侧块332以周向细槽23为中心在轮胎周向上交错地配置。即，如上所述，内侧花纹块槽43以及外侧花纹块槽44在轮胎周向上偏置配置而相对于周向细槽23左右交替地连接，由此，内侧块331与外侧块332以周向细槽23为中心在轮胎周向上错开位置并左右交替地配置。因此，胎肩陆部33具有由内侧块331以及外侧块332构成的2列块列。在该构成中，周向细槽23具有弯折形状，周向细槽23由于接地外力而闭塞，由此，内侧块331与外侧块332沿轮胎周向相互啮合。由此，确保了轮胎接地时胎肩陆部33在轮胎周向上的刚度。

另外，如图3所示，内侧块331以及外侧块332具有沿轮胎周向连续的踏面。即，内侧块331以及外侧块332不具备贯通块331、332的细槽和/或刀槽花纹，在轮胎周向上不断开。由此，确保了块331、332在轮胎周向上的刚度，抑制了轮胎接地时块的倒塌。

特别是，在图3的构成中，具有内侧块331的周向细槽23侧的边缘部以及外侧块332的周向细槽23侧的边缘部分别沿轮胎周向连续的构造。在该构成中，与细槽和/或刀槽花纹向周向细槽23开口的构成(省略图示)相比较，在轮胎接地时周向细槽23闭塞的情况下，内侧块331与外侧块332的啮合力增加。由此，有效地抑制了轮胎接地时块的倒塌。

另外，如图3所示，内侧块331的周向主槽22侧的边缘部具有沿轮胎宽度方向有振幅的台阶形状。由此，增加了胎肩陆部33的牵引成分，提高了轮胎的冰上性能以及雪上性能。

例如，在图3的构成中，内侧块331的周向主槽22侧的边缘部具有具备2阶台阶(省略附图标记)的台阶形状。另外，这些台阶具有在块踏面上大致平行于轮胎周向的直线形状，在轮胎宽度方向上相互偏置配置。另外，沿轮胎周向相邻的内侧块331、331的边缘部的台阶，隔着内侧花纹块槽43而在轮胎宽度方向上偏置配置。由此，胎肩陆部33的周向主槽22侧的边缘部具有一边在轮胎宽度方向上以台阶状变化一边沿轮胎周向延伸的台阶形状。

另外，在图3中，优选的是，以具有台阶形状的边缘部的台阶为基准的内侧块331的最小宽度W1_min与从最小宽度W1_min的周向主槽22侧的测定点到轮胎接地端T的距离D1具有0.40≤W1_min/D1≤0.60的关系。由此，使得内侧块331的宽度适当化。

内侧块331的最小宽度W1_min是以块踏面处的边缘部的直线部(台阶)为基准的内侧块331的在轮胎宽度方向上的距离的最小值，在将轮胎装配于规定轮辋并给予规定内压并且设为无载荷的状态下测定。

距离D1是胎肩陆部33的接地宽度的最小值，在将轮胎装配于规定轮辋并给予规定内压并且设为无载荷的状态下测定。

此外，在图3的构成中，内侧块331的台阶形状的阶梯差D2设定为约2[mm]。

另外，如图3所示，优选内侧块331在台阶形状的台阶差部具有缺口部6。由此，使得块331的边缘部的滑动量均匀化。例如，在图3的构成中，内侧块331的周向主槽22侧的边缘部具有具备2阶台阶的台阶形状，在这些台阶的连接部(台阶差部)形成有沿轮胎宽度方向延伸的1个缺口部6。

另外，在图3中，以具有台阶形状的边缘部的台阶为基准的缺口部6的宽度D3与内侧块331的最小宽度W1_min，需要为0.05≤D3/W1_min≤0.25。由此，确保了缺口部6的功能，另外，也确保了内侧块331的刚度。

[刀槽花纹]

另外，在图3的构成中，内侧块331以及外侧块332分别具有多条刀槽花纹5。另外，这些刀槽花纹5具有沿轮胎宽度方向延伸的锯齿形状，在轮胎周向上以预定间隔配置。由此，块331、332的边缘成分增加，提高了作为无钉防滑轮胎的牵引性能。

另外，如图3所示，内侧块331以及外侧块332的刀槽花纹5具有半封闭构成。具体而言，内侧块331的刀槽花纹5，在一端部在内侧块331内终止，向轮胎宽度方向外侧延伸，在另一端部向最外周向主槽22开口。因此，内侧块331的周向细槽23侧的边缘部不被刀槽花纹5断开，具有沿轮胎周向连续的构造。另外，外侧块332的刀槽花纹5在一端部在外侧块332内终止，向轮胎宽度方向外侧延伸，在轮胎接地端T终止。因此，外侧块332的周向细槽23侧的边缘部不被刀槽花纹5断开，具有沿轮胎周向连续的构造。由此，提高了块331、332在轮胎周向上的刚度。

刀槽花纹是指具有小于1.0[mm]的刀槽花纹宽度的切口。

此外，刀槽花纹5既可以是二维刀槽花纹也可以是三维刀槽花纹。例如，在图3的构成中，胎肩陆部33的刀槽花纹5都是三维刀槽花纹51(参照后述的图5以及图6)。

二维刀槽花纹是指，在以刀槽花纹长度方向为法线方向的剖视图(包含刀槽花纹宽度方向和刀槽花纹深度方向的剖视图)中具有直线形状的刀槽花纹壁面的刀槽花纹。二维刀槽花纹在胎面踏面中既可以具有直线形状，也可以具有锯齿形状、波状形状或圆弧形状。

三维刀槽花纹是指在以刀槽花纹长度方向为法线方向的剖视图中具有在刀槽花纹宽度方向上弯折的形状的刀槽花纹壁面的刀槽花纹。与二维刀槽花纹相比较，三维刀槽花纹的相对的刀槽花纹壁面的啮合力强，因此有效地抑制了轮胎接地时块的倒塌。三维刀槽花纹在胎面踏面上既可以具有直线形状，也可以具有锯齿形状、波状形状或圆弧形状。对于该三维刀槽花纹，例如可以举出以下的例子(参照图5以及图6)。

图5以及图6是示出三维刀槽花纹的一例的说明图。这些图示出了三维刀槽花纹51的刀槽花纹壁面。

在图5的三维刀槽花纹51中，刀槽花纹壁面具有沿刀槽花纹长度方向连结三棱锥和倒三棱锥的构造。换言之，刀槽花纹壁面使胎面表面侧的锯齿形状与底部侧的锯齿形状在轮胎宽度方向上相互错开间距，在该胎面表面侧与底部侧的锯齿形状的相互之间具有彼此相对的凹凸。另外，在这些凹凸中的从轮胎旋转方向观察时的凹凸中，分别用棱线将胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凹弯折点之间相连、将胎面表面侧的凹弯折点与底部侧的凸弯折点之间相连、将在胎面表面侧的凸弯折点与底部侧的凸弯折点中彼此相邻的凸弯折点彼此之间相连，并且将这些棱线间沿轮胎宽度方向依次用平面连结，由此形成刀槽花纹壁面。另外，一方的刀槽花纹壁面具有在轮胎宽度方向上交替地排列凸状的三棱锥和倒三棱锥而成的凹凸面，另一方的刀槽花纹壁面具有在轮胎宽度方向上交替地排列凹状的三棱锥和倒三棱锥而成的凹凸面。并且，刀槽花纹壁面，至少使配置于刀槽花纹的两端最外侧的凹凸面朝向块的外侧。此外，作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本专利第3894743号公报所记载的技术。

另外，在图6的三维刀槽花纹51中，刀槽花纹壁面具有使具有块形状的多个棱柱相对于刀槽花纹深度方向倾斜并将它们沿刀槽花纹深度方向以及刀槽花纹长度方向连结的构造。换言之，刀槽花纹壁面在胎面表面具有锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面在块的内部具有在轮胎径向上的2处以上在轮胎周向弯折并在轮胎宽度方向上相连的弯折部，另外，该弯折部中具有在轮胎径向上具有振幅的锯齿形状。另外，刀槽花纹壁面中，将在轮胎周向上的振幅为恒定，另一方面，相对于胎面表面的法线方向的向轮胎周向的倾斜角度在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位小，将弯折部的在轮胎径向上的振幅在刀槽花纹底侧的部位比在胎面表面侧的部位大。此外，作为这样的三维刀槽花纹，例如已知有日本专利第4316452号公报所记载的技术。

[中央陆部]

如图2所示，在该充气轮胎1中，中央陆部31、32具备多条花纹块槽41、42。另外，各花纹块槽41、42沿轮胎宽度方向延伸并贯通中央陆部31、32，并且分别向对中央陆部31、32进行划分的左右的周向主槽21、22；21、22开口。另外，多条花纹块槽41、42在轮胎周向上隔开预定间隔而配置。由此，各中央陆部31、32在轮胎周向上由多条花纹块槽41、42断开而成为块列。

另外，如图2所示，被最外周向主槽22划分出的中央陆部32的块的边缘部，具有与胎肩陆部33的内侧块331的边缘部相对应的台阶形状。具体而言，中央陆部32的块的最外周向主槽22侧的边缘部具有具备2阶台阶的台阶形状。另外，这些台阶在块踏面上具有大致平行于轮胎周向的直线形状，沿轮胎宽度方向相互偏置配置。另外，中央陆部32的块的边缘部和胎肩陆部33的内侧块331的边缘部配置成台阶形状的相位同步，以使得最外周向主槽22的槽宽恒定。由此，最外周向主槽22一边沿轮胎宽度方向弯折成台阶状，一边以恒定的槽宽沿轮胎周向延伸。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎1具备沿轮胎周向延伸的多条周向主槽21、22和被这些周向主槽21、22划分而成的多个陆部31～33(参照图2)。另外，胎肩陆部33具备：沿轮胎周向延伸的1条周向细槽23；从周向细槽23向轮胎宽度方向内侧延伸并向最外周向主槽22开口的多条内侧花纹块槽43；从周向细槽23向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端的多条外侧花纹块槽44；被最外周向主槽22、周向细槽23以及多条内侧花纹块槽43划分而成的多个内侧块331；以及被周向细槽23、轮胎接地端T以及多条外侧花纹块槽44划分而成的多个外侧块332(参照图3)。另外，内侧块331与外侧块332以周向细槽23为中心在轮胎周向上交错地配置。

在该构成中，胎肩陆部33具备周向细槽23，由此具有提高轮胎的冰上雪上性能的优点。

另一方面，在具备该周向细槽23的构成中，胎肩陆部33的块刚度降低，存在在块上容易产生胎根和胎趾磨损这一问题。

对于这一点，在上述构成中，内侧块331与外侧块332以周向细槽23为中心在轮胎周向上交错地配置，所以轮胎接地时周向细槽23闭塞，由此，内侧块331与外侧块332在轮胎周向上连续地啮合。于是，确保了胎肩陆部33在轮胎周向上的刚度，抑制了轮胎接地时的块331、332的倒塌。由此，有抑制块331、332的偏磨损(特别是胎根和胎趾磨损)的优点。

另外，在该充气轮胎1中，内侧块331的最外周向主槽22侧的边缘部具有在轮胎宽度方向上具有振幅的台阶形状(参照图3)。由此，胎肩陆部33的牵引成分增加，有提高轮胎的冰上性能以及雪上性能的优点。

另外，在该充气轮胎1中，以台阶形状的台阶为基准的内侧块331的最小宽度W1_min与从最小宽度W1_min的最外周向主槽22侧的测定点到轮胎接地端T的距离D1，具有0.40≤W1_min/D1≤0.60的关系(参照图3)。在该构成中，周向细槽23配置于胎肩陆部33的大致中央，所以使得周向细槽23的左右的块331、332的刚度均匀化。由此，有抑制块331、332的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，内侧块331在边缘部的台阶形状的台阶差部具有缺口部6(参照图3)。由此，使得内侧块331的边缘部的滑动量均匀化，有抑制内侧块331的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，周向细槽23的槽宽W2与内侧花纹块槽43的槽宽W3以及外侧花纹块槽44的槽宽W4，具有0.10≤W2/W3≤0.50以及0.10≤W2/W4≤0.50的关系(参照图3)。由此，有使得周向细槽23的槽宽W2适当化的优点。即，周向细槽23的槽宽W2的下限处于上述范围内，由此，适当地确保了由周向细槽23实现的冰上雪上性能的提高效果。另外，周向细槽23的槽宽W2的上限处于上述范围内，由此，在轮胎接地时，周向细槽23适当地闭塞，适当地确保了左右的块331、332的啮合力。由此，抑制了块331、332的倒塌，抑制了块331的偏磨损。

另外，在该充气轮胎1中，内侧块331的周向细槽23侧的边缘部以及外侧块332的周向细槽23侧的边缘部分别在轮胎周向上连续(参照图3)。在该构成中，与细槽和/或刀槽花纹在块的边缘部开口的构成(省略图示)相比较，在轮胎接地时周向细槽23闭塞了的情况下，内侧块331与外侧块332的啮合力增加。由此，有有效地抑制轮胎接地时的块的倒塌的优点。

另外，在该充气轮胎1中，内侧块331具有在一端部在内侧块331内终止、并且向轮胎宽度方向外侧延伸、在另一端部向最外周向主槽22开口的刀槽花纹5(参照图3)。由此，内侧块331的边缘成分增加，有提高轮胎的冰上雪上性能的优点。另外，刀槽花纹5不贯通内侧块331，由此周向细槽23闭塞时内侧块331与外侧块332的啮合力增加，有有效地抑制轮胎接地时的块的倒塌的优点。

另外，在该充气轮胎1中，外侧块332具有在一端部在外侧块332内终止、并且向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端T的刀槽花纹5(参照图3)。由此，外侧块332的边缘成分增加，有提高轮胎的冰上雪上性能的优点。另外，刀槽花纹5不贯通块332，由此，周向细槽23闭塞时内侧块331与外侧块332的啮合力增加，有有效地抑制轮胎接地时的块的倒塌的优点。

另外，在该充气轮胎1中，周向细槽23的槽深H2与最外周向主槽22的槽深H1具有0.40≤H2/H1≤0.70的关系(参照图4)。由此，有使周向细槽23的槽深H2适当化的优点。即，通过设为0.40≤H2/H1，确保了周向细槽23的槽深H2，适当地得到了由周向细槽23实现的提高冰上雪上性能的作用。另外，通过设为H2/H1≤0.70，适当地确保了胎肩陆部33的刚度，抑制了块331、332的偏磨损。

另外，在该充气轮胎1中，内侧花纹块槽43的槽深H3以及外侧花纹块槽44的槽深H4与最外周向主槽22的槽深H1具有0.30≤H3/H1≤0.60以及0.30≤H4/H1≤0.60的关系(参照图4)。由此，有使花纹块槽43、44的槽深H3、H4适当化的优点。即，通过设为0.30≤H3/H1以及0.30≤H4/H1，确保了花纹块槽43、44的槽深H3、H4，确保了轮胎的冰上雪上性能。另外，通过设为H3/H1≤0.60以及H4/H1≤0.60，适当地确保了胎肩陆部33的刚度，抑制了块331、332的偏磨损。

另外，在该充气轮胎1中，周向细槽23具有有多个弯折点的弯折形状(参照图3)。在该构成中，在轮胎接地时周向细槽23闭塞，由此，周向细槽23的相对的槽壁在轮胎周向上相互啮合。由此，有抑制接地外力造成的块331、332的倒塌、有效地抑制胎肩陆部33的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，内侧花纹块槽43和外侧花纹块槽44与周向细槽23的弯折点相连通(参照图3)。由此，有抑制轮胎接地时的块331、332的倒塌、有效地抑制陆部33的偏磨损的优点。

另外，在该充气轮胎1中，周向细槽23的弯折部的弯折角α处于1[deg]≤α≤30[deg]的范围内(参照图3)。由此，有使周向细槽23的弯折角α适当化的优点。即，通过设为1[deg]≤α，在轮胎接地时形成了周向细槽23的槽壁的啮合力，得到了抑制块331、332的倒塌的作用。另外，通过设为α≤30[deg]，确保了周向细槽23的排雪性。

另外，在该充气轮胎1中，周向细槽23的槽宽W2处于1.0[mm]≤W2≤3.0[mm]的范围内(参照图3)。由此，有使周向细槽23的槽宽W2适当化的优点。即，周向细槽23的槽宽W2的下限处于上述范围内，由此，适当地确保了周向细槽23所实现的冰上雪上性能的提高效果。另外，周向细槽23的槽宽W2的上限处于上述范围内，由此，在轮胎接地时，周向细槽23适当地闭塞，适当地确保了左右的块331、332的啮合力。由此，抑制了块331、332的倒塌，抑制了块331的偏磨损。

另外，在该充气轮胎1中，从轮胎赤道面CL到周向细槽23的距离Ls与从轮胎赤道面CL到轮胎接地端T的距离L有0.70≤Ls/L≤0.90的关系(参照图2)。由此，有使周向细槽23在轮胎宽度方向上的位置适当化的优点。例如，通过如上所述地设定周向细槽23的配置，即使在车辆空载时轮胎接地宽度小的情况下，也能够将周向细槽23配置于接地面内。由此，不管车辆的装载条件如何都能够适当地确保周向细槽23的功能。

另外，在该充气轮胎1中，胎面橡胶15具有50以上且75以下的橡胶硬度。由此，有确保胎面部的刚度适当的优点。

[适用对象]

另外，该充气轮胎1适用于具有70[％]以下的偏平率的低偏平轮胎，特别是，优选将JATMA规定的最高气压处于350[kPa]以上且600[kPa]以下的范围内的小型卡车用轮胎设为适用对象。小型卡车用轮胎主要用于当地行驶，因此，由于反复的停车和行驶，容易产生胎根和胎趾磨损。因此，通过将该小型卡车用轮胎设为适用对象，有显著地得到抑制胎根和胎趾磨损的效果的优点。

【实施例】

图7是示出本发明的实施方式所涉及的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对于相互不同的多个试验轮胎进行了与耐胎根和胎趾磨损性能相关的评价。在该性能试验中，轮胎尺寸205/85R16 117/115L的小型卡车用轮胎被组装于JATMA规定的应用轮辋，该试验轮胎被给予了JATMA规定的最高气压以及最大负载。

另外，试验轮胎装配于作为试验车辆的载重量3吨的卡车的所有车轮，试验车辆以60[km/H]的平均速度在铺设路面上行驶5万[km]，观察在胎肩陆部的块产生的偏磨损。并且，基于该观察结果，进行以往例为基准(100)的指数评价。该数值越大越好。

实施例1～12的试验轮胎具有图1～图4所记载的构成。另外，从轮胎赤道面CL到轮胎接地端T的距离L为L＝80[mm]，最外周向主槽22的最大槽深H1为H1＝13.5[mm]。

以往例的试验轮胎中，胎肩陆部33不具备实施例1的构成中的周向细槽23，而是由1列块列构成。比较例的试验轮胎中，内侧块331与外侧块332不是如实施例1的构成中那样交错排列，而是成为了格子排列(在轮胎周向以及轮胎宽度方向上位置对齐的配置)。

如试验结果所示，可知，在实施例1～12的试验轮胎中，轮胎的耐偏磨损性能、冰上性能以及雪上性能提高。

附图标记说明

1：充气轮胎、11：胎圈芯、12：胎圈填胶、13：胎体层、14：带束层、141、142：交叉带束、143：带束覆盖件、15：胎面橡胶、16：胎侧橡胶、17：轮辋缓冲橡胶、21、22：周向主槽、23：周向细槽、31、32：中央陆部、33：胎肩陆部、331：内侧块、332：外侧块、41、42：花纹块槽、43：内侧花纹块槽、44：外侧花纹块槽、5：刀槽花纹、51：三维刀槽花纹、6：缺口部。

Claims (17)

1.一种充气轮胎，具备沿轮胎周向延伸的多条周向主槽和由所述周向主槽划分而成的多个陆部，其特征在于，

在将处于轮胎宽度方向的最外侧的所述周向主槽称为最外周向主槽，并且将由所述最外周向主槽划分出的轮胎宽度方向外侧的所述陆部称为胎肩陆部时，

所述胎肩陆部具备：

沿轮胎周向延伸的1条周向细槽；

从所述周向细槽向轮胎宽度方向内侧延伸并向所述最外周向主槽开口的多条内侧花纹块槽；

从所述周向细槽向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端的多条外侧花纹块槽；

由所述最外周向主槽、所述周向细槽以及所述多条内侧花纹块槽划分而成的多个内侧块；以及

由所述周向细槽、轮胎接地端以及所述多条外侧花纹块槽划分而成的多个外侧块，并且，

所述内侧块与所述外侧块以所述周向细槽为中心在轮胎周向上交错地配置。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述内侧块的所述最外周向主槽侧的边缘部具有在轮胎宽度方向上具有振幅的台阶形状。

3.根据权利要求2所述的充气轮胎，其中，

以所述台阶形状的台阶为基准的所述内侧块的最小宽度W1_min与从最小宽度W1_min的所述最外周向主槽侧的测定点到轮胎接地端的距离D1，具有0.40≤W1_min/D1≤0.60的关系。

4.根据权利要求2或3所述的充气轮胎，其中，

所述内侧块在所述台阶形状的台阶差部具有缺口部。

5.根据权利要求1到4中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述周向细槽的槽宽W2与所述内侧花纹块槽的槽宽W3以及所述外侧花纹块槽的槽宽W4，具有0.10≤W2/W3≤0.50以及0.10≤W2/W4≤0.50的关系。

6.根据权利要求1到5中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述内侧块的所述周向细槽侧的边缘部以及所述外侧块的所述周向细槽侧的边缘部，分别在轮胎周向上连续。

7.根据权利要求1到6中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述内侧块具有在一端部在所述内侧块内终止、并且向轮胎宽度方向外侧延伸、在另一端部向所述最外周向主槽开口的刀槽花纹。

8.根据权利要求1到7中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述外侧块具有在一端部在所述外侧块内终止、并且向轮胎宽度方向外侧延伸而到达轮胎接地端的刀槽花纹。

9.根据权利要求1到8中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述周向细槽的槽深H2与所述最外周向主槽的槽深H1，具有0.40≤H2/H1≤0.70的关系。

10.根据权利要求1到9中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述内侧花纹块槽的槽深H3以及所述外侧花纹块槽的槽深H4与所述最外周向主槽的槽深H1，具有0.30≤H3/H1≤0.60以及0.30≤H4/H1≤0.60的关系。

11.根据权利要求1到10中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述周向细槽具有具备多个弯折点的弯折形状。

12.根据权利要求11所述的充气轮胎，其中，

所述内侧花纹块槽和所述外侧花纹块槽与所述周向细槽的所述弯折点相连通。

13.根据权利要求11或12所述的充气轮胎，其中，

所述周向细槽的所述弯折点处的弯折角α处于1deg≤α≤30deg的范围内。

14.根据权利要求1到13中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述周向细槽的槽宽W2处于1.0mm≤W2≤3.0mm的范围内。

15.根据权利要求1到14中任一项所述的充气轮胎，其中，

从轮胎赤道面到所述周向细槽的距离Ls与从轮胎赤道面到轮胎接地端的距离L，具有0.70≤Ls/L≤0.90的关系。

16.根据权利要求1到15中任一项所述的充气轮胎，其中，

胎面橡胶具有50以上且75以下的橡胶硬度。

17.根据权利要求1到16中任一项所述的充气轮胎，其中，

以JATMA规定的最高气压处于350kPa以上且600kPa以下的范围内的小型卡车用轮胎为适用对象。