CN105899786A - 液体燃料供应系统 - Google Patents

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Abstract

本发明的液体燃料供应系统(20)具备：向燃烧室(7)喷射液体燃料(FO)的喷射阀(9)，以及可以对从喷射阀向燃烧室(26)喷射液体燃料的喷射压力进行调节的控制装置。喷射压力包括开始从喷射阀喷射液体燃料时液体燃料的开始时喷射压力。控制装置实施调节，使得向燃烧室供应液体燃料及气体燃料两者的气体模式下的开始时喷射压力高于向燃烧室供应液体燃料而不供应气体燃料的柴油模式下的开始时喷射压力。

Description

液体燃料供应系统
技术领域
本发明涉及一种双燃料发动机的液体燃料供应系统。
背景技术
例如已知有专利文献1公示的使用液体燃料及气体燃料两者产生动力的双燃料发动机(二元燃料发动机)作为船舶动力源。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第3432098号
发明内容
发明要解决的问题
双燃料发动机能够分别在只使用液体燃料(燃料油)的柴油模式(燃料油专用模式)与使用液体燃料及气体燃料(可燃性气体)两者的气体模式(两种燃料模式)下进行工作。柴油模式是指向燃烧室中供应液体燃料，使所供应的液体燃料燃烧的方式。气体模式是指以供应到燃烧室中的少量液体燃料的引燃火焰为起点，在燃烧室中于任意时刻，对所供应的气体燃料点火使之燃烧的方式。
气体模式下，如果无法高精度地控制用于生成引燃火焰的液体燃料的供应量，双燃料发动机的性能就有可能会降低。例如，如果液体燃料的供应量过大，液体燃料的消耗量就会增大，生成NOx的可能性就变高。另一方面，如果液体燃料的供应量过少，则有可能难以稳定地供应固定量的液体燃料，或者会有异物附着在液体燃料喷射口处，导致无法顺利地供应液体燃料。
本发明的目的在于提供一种可以稳定地供应少量液体燃料的双燃料发动机的液体燃料供应系统。
技术方案
本发明所述的液体燃料供应系统是向双燃料发动机的燃烧室供应液体燃料的液体燃料供应系统，具备喷射阀以及控制装置，所述喷射阀向所述燃烧室喷射所述液体燃料，所述控制装置可以对从所述喷射阀向所述燃烧室喷射所述液体燃料的喷射压力进行调节，所述喷射压力包括开始从所述喷射阀喷射所述液体燃料时的所述液体燃料的开始时喷射压力，所述控制装置实施调节，使得向所述燃烧室供应所述液体燃料及所述气体燃料两者的气体模式下的所述开始时喷射压力高于向所述燃烧室供应所述液体燃料而不供应气体燃料的柴油模式下的所述开始时喷射压力。
根据本发明，要向燃烧室喷射液体燃料时，将气体模式下开始从喷射阀喷射液体燃料时的液体燃料的开始时喷射压力调节为高于柴油模式，从而可以抑制异物附着在喷射阀的喷射口处，并能稳定地供应少量液体燃料。
在本发明所述的液体燃料供应系统中，具备：泵，其具有活塞，可以向所述喷射阀供应所述液体燃料；高压通道，其内充满可使所述活塞工作的作动液体；主阀，其可以在所述高压通道的内侧位置和外侧位置之间移动，配置在所述内侧位置时关闭所述高压通道，配置在所述外侧位置时打开所述高压通道；供应通道，其可以和所述高压通道连接，在与所述高压通道连接的状态下，供从所述高压通道供应给所述主阀的所述作动液体流过；溢出通道，其可以和所述供应通道连接；主电磁阀，其可以将以下两个状态中的一个状态切换为另一个状态，即：连接所述供应通道和所述高压通道，使所述主阀配置在所述内侧位置的状态，以及连接所述供应通道和所述溢出通道，使所述主阀配置在所述外侧位置的状态；以及副电磁阀，其配置在所述溢出通道上，可以调节从所述供应通道流出的所述作动液体的流量，并能调节所述主阀从所述内侧位置朝向所述外侧位置移动时所述主阀的移动速度；所述控制装置控制所述主电磁阀及所述副电磁阀，调节所述喷射压力，以在所述柴油模式下所述主阀以第1速度从所述内侧位置移动，在所述气体模式下所述主阀以高于所述第1速度的第2速度从所述内侧位置移动的方式控制所述主电磁阀及所述副电磁阀，从而可以分别调节所述柴油模式及所述气体模式下所述开始时喷射压力。在具备主电磁阀和副电磁阀的液体燃料供应系统中，通过主电磁阀的工作，主阀移动，开闭高压通道。通过连接供应通道和高压通道，向主阀供应作动液体，借此，主阀移动至高压通道的内侧，关闭高压通道。另一方面，通过连接供应通道和溢出通道，供应通道的作动液体流出到溢出通道，借此，主阀移动至高压通道的外侧，打开高压通道。通过上述操作，泵的活塞工作，向喷射阀供应液体燃料，并从喷射阀喷射液体燃料。在溢出通道上配置有副电磁阀。在主阀移动以使高压通道打开时，副电磁阀调节从供应通道流出的作动液体的流量。通过调节作动流体的流量，可以调节主阀的移动速度。在气体模式下，主阀以高速的第2速度从高压通道移动。借此，作用于活塞的高压通道作动液体的压力会发生急剧变化，从而，液体燃料会以高速从喷射阀喷射。因此，即便要从喷射阀喷射少量液体燃料，也能够抑制异物附着在喷射阀的喷射口处，可以稳定地供应少量液体燃料。
在本发明所述的液体燃料供应系统中，所述溢出通道包括快速溢出通道以及比所述快速溢出通道窄的慢速溢出通道，所述副电磁阀可以将以下两个状态中的一个状态切换为另一个状态，即：来自所述供应通道的所述作动液体流过所述快速溢出通道的状态，以及来自所述供应通道的所述作动液体不流过所述快速溢出通道的状态。通过使来自供应通道的作动液体流入快速溢出通道及慢速溢出通道两者，供应通道的作动液体可以急剧地从相关供应通道流出。借此，主阀能够以高速移动。另一方面，通过使来自供应通道的作动液体只流入慢速溢出通道，供应通道的作动液体可以缓慢地从相关供应通道流出。借此，主阀能够以低速移动。
在本发明所述的液体燃料供应系统中，所述副电磁阀可以包含螺线管。可以利用螺线管调节副电磁阀的作动速度，从而可以精密地调节主阀的移动速度。
在本发明所述的液体燃料供应系统中，在所述柴油模式下，所述主阀在从所述内侧位置移动到所述外侧位置的移动期间前期，能够以所述第1速度移动，在所述移动期间后期，能够以高于所述第1速度的速度移动。通过在主阀移动期间前期，以低速的第1速度移动主阀，从而在喷射液体燃料的喷射期间前期，可以降低从喷射阀喷射液体燃料的喷射量(喷射率)。借此，可以降低燃烧温度，抑制例如NOx的生成。通过在主阀的移动期间后期以高速移动主阀，从而在喷射期间后期喷射量增大，可以向燃烧室供应柴油模式下燃烧所需要的液体燃料。
有益效果
根据本发明所述的双燃料发动机的液体燃料供应系统，可以稳定地供应少量液体燃料。
附图说明
图1是表示本实施方式所述双燃料发动机的一例的示意图。
图2是表示本实施方式所述双燃料发动机的一例动作的示意图。
图3是示意性表示气体模式下向燃烧室喷射燃料状态的一例的平面图。
图4是示意性表示气体模式下燃料燃烧状态的一例的图。
图5是示意性表示气体模式下燃料燃烧状态的一例的平面图。
图6表示本实施方式所述液体燃料供应系统的一例的剖面图。
图7是表示本实施方式所述液体燃料供应系统的一例动作的图。
图8是表示本实施方式所述液体燃料供应系统的一例动作的图。
图9是表示本实施方式所述液体燃料供应系统的一例动作的图。
图10是表示本实施方式所述副电磁阀的一例的图。
图11是用于说明本实施方式所述柴油模式下主电磁阀及副电磁阀的一例动作的图。
图12是用于说明本实施方式所述气体模式下主电磁阀及副电磁阀的一例动作的图。
图13是用于说明本实施方式所述柴油模式下液体燃料供应系统的一例动作的图。
图14是用于说明本实施方式所述柴油模式下液体燃料供应系统的一例动作的图。
具体实施方式
以下参考附图说明本发明所述实施方式，但是本发明并不限定于此。以下说明的各实施方式的必要条件可适当组合。此外，有些情况不使用其中部分构成要素。
图1是表示本实施方式所述双燃料发动机1的一例的示意图。本实施方式所述双燃料发动机1包括十字头型柴油发动机，例如作为船舶等推进用发动机使用。
双燃料发动机1具备：台板18；架构(主体)12，其设置在台板18上；以及套管13，其设置在架构12上。
此外，双燃料发动机1具备：气缸2，其设置在套管13上；活塞3，其在气缸2内部往复运动；活塞棒14，其与活塞3连接；连接棒19；十字头16，其连接活塞棒14与连接棒19；以及曲柄轴4，其经由曲柄销17，与连接棒19连接。
气缸2具有：气缸衬套2A，其设置在套管13上；以及气缸盖2B，其设置在气缸衬套2A上。十字头16沿设置在架构12上的引导部12G运动，将来自活塞棒14的机械动力传输给连接棒19。曲柄轴4配置在台板18上，输出从活塞3传输来的机械动力。
活塞3顶面与气缸2顶板面对置。气缸2顶板面的中央部设有排气阀11。活塞3、气缸2、排气阀11之间形成有燃烧室7。
此外，双燃料发动机1具备：检测装置6，其检测曲柄轴4的旋转角度(曲柄角度)；气体燃料供应系统15，其包括向燃烧室7供应气体燃料PG的气体燃料喷射阀8；液体燃料供应系统20，其包括向燃烧室7供应液体燃料FO的液体燃料喷射阀9；以及控制装置10，其控制双燃料发动机1。
气体燃料喷射阀8能够向燃烧室7喷射气体燃料PG。气体燃料PG是指例如天然气及H2(氢气)等所有可燃性气体中的1种或混合气体。在本实施方式中，气体燃料喷射阀8在燃烧室7中配置有2个。另外，气体燃料喷射阀8的数量任意。
液体燃料喷射阀9能够向燃烧室7喷射液体燃料FO。液体燃料FO例如包括轻油、重油及重质油的至少一个。在本实施方式中，液体燃料喷射阀9在燃烧室7中配置有2个。另外，液体燃料喷射阀9的数量任意。
检测装置6包括曲柄角度传感器，检测曲柄轴4的曲柄角度。检测装置6可以将活塞3上死点作为基准检测曲柄角度。曲柄角度传感器例如根据曲柄轴4上安装的测量构件(圆盘、检测用齿轮等)的旋转位置检测曲柄角度后输出曲柄角度信号。曲柄角度传感器可以采用光学式也可以采用电磁式。另外，检测装置6也可以根据曲柄轴4的旋转位置或活塞3的位置等，检测曲柄角度。此外，也可以使用上死点传感器检测活塞3位于上死点时曲柄轴4的位置信息(基准位置信息)，根据该位置信息和曲柄轴4的旋转速度信息，计算曲柄角度。
检测装置6的检测结果输出到控制装置10。曲柄角度与活塞3的位置相互关联。控制装置10可以根据检测装置6的检测结果，计算包括上死点及下死点在内的活塞3的位置。另外，控制装置10可以根据内置定时器的输出和检测装置6的检测结果，计算例如活塞3配置在上死点的时间点以及配置在下死点的时间点。控制装置10根据曲柄角度，输出对排气阀11开闭、从气体燃料喷射阀8喷射气体燃料PG及从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO进行控制的指令信号。
图2是表示双燃料发动机1的一例动作的示意图。在本实施方式中，双燃料发动机1为双行程单循环的单流扫排气式柴油发动机，活塞3配置在下死点附近时从扫气口向燃烧室7引入新空气，从上死点向下死点移行过程中燃烧室7的气体从排气口排出。双燃料发动机1的动作包括：吸入工序(A)，其引入新空气后送至燃烧室7；压缩工序(B)，其通过活塞3压缩燃烧室7的空气；燃烧工序(C)，其向燃烧室7喷射燃料后使该燃料燃烧；以及排气工序(D)，其从排气阀11排出燃烧工序后的燃烧室7的气体。
双燃料发动机1能够分别以只使用液体燃料FO的柴油模式与使用液体燃料FO及气体燃料PG两者的气体模式进行工作。
柴油模式是向燃烧室7供应液体燃料FO而不供应气体燃料PG的模式。也可以将柴油模式称为燃料油专用模式。柴油模式是从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射液体燃料FO，并使所喷射的液体燃料FO燃烧的方式。在柴油模式下，不会从气体燃料喷射阀8向燃烧室7喷射气体燃料PG。柴油模式下，在压缩工序中压缩燃烧室7的空气后，在燃烧工序中从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射液体燃料FO。通过向高温高压空气喷射液体燃料FO，液体燃料FO自燃后燃烧。
气体模式是向燃烧室7供应液体燃料FO及气体燃料PG两者的模式。也可以将气体模式称为两种燃料模式。气体模式是指以从液体燃料喷射阀9供应到燃烧室7中的少量液体燃料FO的引燃火焰为起点，在燃烧室7中于任意时刻，对所供应的气体燃料PG点火使之燃烧的方式。
接着，参考图3、图4及图5，详细说明气体模式。图3是示意性表示气体模式下从气体燃料阀8向燃烧室7喷射气体燃料PG并从液体燃料阀9向燃烧室7喷射液体燃料FO状态的一例的平面图。图4是示意性表示气体模式下液体燃料FO燃烧状态的一例的图。图5是示意性表示气体模式下气体燃料PG燃烧状态的一例的平面图。
在压缩工序中压缩燃烧室7的空气。如图3所示，在燃烧工序中从气体燃料喷射阀8向燃烧室7喷射气体燃料PG。此外，从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射少量液体燃料FO。在活塞3配置在上死点附近的时间点，液体燃料FO与气体燃料PG几乎同时向燃烧室7喷射。气体模式下，主燃料为气体燃料PG。
如图3所示，气体燃料喷射阀8具有多个喷射气体燃料PG的喷射口8S。液体燃料喷射阀9具有多个喷射液体燃料FO的喷射口9S。气体燃料喷射阀8沿该气体燃料喷射阀8的相对于轴的放射方向朝向外侧喷射气体燃料PG。液体燃料喷射阀9沿该液体燃料喷射阀9的相对于轴的放射方向朝向外侧喷射液体燃料FO。气体燃料喷射阀8及液体燃料喷射阀9以气体燃料PG与液体燃料FO交叉的方式分别喷射气体燃料PG及液体燃料FO。
从液体燃料喷射阀9喷射的少量液体燃料FO自燃后生成引燃火焰。气体燃料喷射阀8喷射高压气体燃料PG。高压气体燃料PG的压力为100bar以上、400bar以下(作为一例，为300bar左右)。气体模式下，以向充满高温高压空气的燃烧室7中喷射的少量液体燃料FO的引燃火焰为起点，对气体燃料PG点火使之燃烧。图4及图5表示该状态的一例。气体模式下，以气体燃料PG为主燃料使其燃烧。
接着，说明本实施方式所述液体燃料供应系统20的一例。图6是表示本实施方式所述液体燃料供应系统20的一例的剖面图。图7、图8及图9是表示本实施方式所述液体燃料供应系统20的一例动作的图。
液体燃料供应系统20向双燃料发动机1的燃烧室7供应液体燃料FO。液体燃料供应系统20由控制装置10控制。液体燃料供应系统20具备：液体燃料喷射阀9，其向燃烧室7喷射液体燃料FO；液体燃料泵21，其具有活塞25，可以向液体燃料喷射阀9供应液体燃料FO；以及蓄压装置22，其控制液体燃料泵21。液体燃料泵21配置在蓄压装置22的外壳的上表面。液体燃料泵21的设置数量和双燃料发动机1的燃烧室7数量相同。在本实施方式中，从一个液体燃料泵21向两个液体燃料喷射阀9供应液体燃料FO。另外，为方便说明，图6中例示一个液体燃料喷射阀9。
液体燃料喷射阀9是针型阀，如果规定的压力发挥作用，喷射口9S就会打开。液体燃料喷射阀9经由供应管23，与液体燃料泵21连接，经由供应管23，向燃烧室7喷射从液体燃料泵21供应的液体燃料FO。
液体燃料泵21具备气缸24以及至少一部分配置在气缸24内部的活塞25。活塞25具有上表面251及下表面252。在活塞25的上表面251与气缸24的内表面之间，形成有用于收容液体燃料FO的燃料室(收容空间)26。此外，液体燃料泵21还具备向燃料室26供应液体燃料FO的入口27，将燃料室26的剩余液体燃料FO排出的出口28，以及以和活塞25的至少一部分接触的方式配置的弹簧29。
活塞25在气缸24内部可以往复运动。活塞25可以在上端位置Pu和下端位置Pd之间移动。上端位置Pu是活塞25的可动范围中最上方的位置。下端位置Pd是活塞25的可动范围中最下方的位置。
活塞25具有小径部25A和大径部25B。小径部25A配置在大径部25B的上部。燃料室26设置在气缸24的内表面和小径部25A的上表面251之间。如果活塞25移动到上方，则燃料室26的容积变小。如果活塞25移动到下方，则燃料室26的容积变大。
入口27和燃料室26连接，向燃料室26供应液体燃料FO。出口28和燃料室26连接，排出燃料室26的剩余液体燃料FO。
弹簧29配置在小径部25A的周围。弹簧29配置在大径部25B和气缸24内表面的至少一部分之间。弹簧29对活塞25施力(偏置力)，使该活塞25移动到下方。
燃料室26经由止回阀30，和供应管23连接。如果从入口27向燃料室26供应液体燃料FO，活塞25移动到上方，燃料室26的容积变小，则燃料室26的液体燃料FO会经由供应管23，供应给液体燃料喷射阀9。燃料室26的剩余液体燃料FO从出口28排出。
蓄压装置22具备：高压通道31，其内充满可使活塞25工作的作动油(作动液体)；低压通道32，其内充满作动油；高压罐38，其连接至高压通道31，收容作动油；以及低压罐39，其连接至低压通道32，收容作动油。
此外，蓄压装置22还具备：主阀33，其能够使高压通道31开闭；溢出阀34，其能够使高压通道31开闭；弹簧43，其以和主阀33的至少一部分接触的方式配置；弹簧44，其以和溢出阀34的至少一部分接触的方式配置；第1通道(供应流道)41，其用于向主阀33供应作动油；第2通道42，其用于向溢出阀34供应作动油；第3通道40，其和高压通道31连接；溢出通道50，其能够和第1通道41连接；以及先导式电磁阀35，其用于使主阀33及溢出阀34动作。先导式电磁阀35具有主电磁阀36以及不同于主电磁阀36地工作的副电磁阀37。主电磁阀36及副电磁阀37由控制装置10控制。
高压通道31和高压罐38连接。从高压罐38向高压通道31供应高压作动油。高压通道31内充满了高压作动油。活塞25的下表面252面向高压通道31。向活塞25的下表面252供应高压通道31的作动油。高压通道31的作动油对活塞25的下表面252施力。
低压通道32分别和高压通道31及低压罐39连接。从低压罐39向低压通道32供应低压作动油。低压通道32内充满了压力低于高压通道31的作动油的低压作动油。低压通道32中配置有止回阀45。止回阀45抑制高压通道31的作动油流入低压通道32。
主阀33能够使高压通道31开闭。通过主阀33，高压通道31打开时，高压罐38和活塞25下的高压通道31相连接。通过主阀33，高压通道31关闭时，高压罐38和活塞25下的高压通道31断开连接。主阀33能够在高压通道31的内侧位置和外侧位置之间移动。如果主阀33配置在高压通道31的内侧位置上，则高压通道31关闭。如果主阀33配置在高压通道31的外侧位置上，则高压通道31打开。弹簧43对主阀33施力，使得主阀33从高压通道31的内侧位置移动到外侧位置。也就是说，弹簧43对主阀33施力，使得主阀33离开高压通道31，从而打开高压通道31。
溢出阀34能够使高压通道31开闭。通过溢出阀34，高压通道31打开时，低压罐39和活塞25下的高压通道31相连接。通过溢出阀34，高压通道31关闭时，低压罐39和活塞25下的高压通道31断开连接。溢出阀34能够在高压通道31的内侧位置和外侧位置之间移动。如果溢出阀34配置在高压通道31的内侧位置上，则高压通道31关闭。如果溢出阀34配置在高压通道31的外侧位置上，则高压通道31打开。弹簧44对溢出阀34施力，使得溢出阀34从高压通道31的内侧位置移动到外侧位置。也就是说，弹簧44对溢出阀34施力，使得溢出阀34离开高压通道31，从而打开高压通道31。
在以下说明中，可以适当地将高压通道31的内侧位置称为闭塞位置。通过将主阀33配置在闭塞位置处，高压通道31由于主阀33而变为关闭状态(闭塞状态)。此外，可以适当地将高压通道31的外侧位置称为缩回位置。通过将主阀33配置在缩回位置处，高压通道31变为打开状态(开放状态)。在本实施方式中，开放状态包括闭塞状态以外的状态。也就是说，在本实施方式中，开放状态的概念不仅包括高压通道31的全开状态，还包括高压通道31打开少许的状态。换言之，主阀33不仅可以调节高压流道31的开闭，还能调节高压流道31的开度。利用先导式电磁阀35(主电磁阀36及副电磁阀37)，控制高压流道31被主阀33打开的时刻以及打开高压流道31的速度。溢出阀34的操作与之相同。
第1通道41可以向主阀33供应作动油。第1通道41可以和高压通道31连接。如果第1通道41和高压通道31连接，则可以从高压通道31向第1通道41供应作动油。在第1通道41和高压通道31连接的状态下，从高压通道31供应到主阀33的作动油流过第1通道41。主阀33根据第1通道41的作动油压力而动作。如果将来自高压通道31的高压作动油供应到第1通道41，则第1通道41的作动油会对主阀33施力，使该主阀33从缩回位置移动到闭塞位置。借此，高压通道31被主阀33所关闭。
第2通道42可以向溢出阀34供应作动油。第2通道42可以和高压通道31连接。如果第2通道42和高压通道31连接，则可以从高压通道31向第2通道42供应作动油。在第2通道42和高压通道31连接的状态下，从高压通道31供应到溢出阀34的作动油流过第2通道42。溢出阀34根据第2通道42的作动油压力而动作。如果将来自高压通道31的高压作动油供应到第2通道42，则第2通道42的作动油会对溢出阀34施力，使该溢出阀34从缩回位置移动到闭塞位置。借此，高压通道31被溢出阀34所关闭。
第3通道40在第1通道41和第2通道42之间，连接到高压通道31。第3通道40具有连接到高压通道31的主流道以及从该主流道分支的分支通道40A及分支流道40B。
主电磁阀36控制主阀33及溢出阀34的动作。针对以下两个状态，主电磁阀36可以将其中一个状态切换为另一个状态，即：连接第1通道41和高压通道31，将主阀33配置在高压通道31的内侧位置的状态，以及连接第1通道41和溢出通道50，将主阀33配置在高压通道31的外侧位置的状态。此外，针对以下两个状态，主电磁阀36可以将其中一个状态切换为另一个状态，即：连接第2通道42和高压通道31，将溢出阀34配置在高压通道31的内侧位置的状态，以及连接第2通道42和低压通道32，将溢出阀34配置在高压通道31的外侧位置的状态。
在本实施方式中，主电磁阀36为所谓的滑阀式。主电磁阀36具有圆柱状滑阀46以及使该滑阀46沿轴向移动的螺线管47及螺线管48。螺线管47配置在螺线管48的上方。如果上侧螺线管47变为ON，则在螺线管47的作用(磁力)下，滑阀46上升，如图7所示，配置在第1位置P1处。如果下侧螺线管48变为ON，则在螺线管48的作用(磁力)下，滑阀46下降，如图8所示，配置在第2位置P2处。
也就是说，在螺线管47及螺线管48的作用下，滑阀46能够在第1位置P1和第2位置P2之间移动。第1位置P1是滑阀46的可动范围中最上方的位置。第2位置P2是滑阀46的可动范围中最下方的位置。
滑阀46具有槽46A及槽46B。槽46A及槽46B在滑阀46的外表面，沿圆周方向形成。
蓄压装置22具有溢出通道50，可以供第1通道41的作动油的至少一部分流入。溢出通道50和低压通道32连接。由于第1通道41的作动油的至少一部分流入溢出通道50，因此，第1通道41的作动油压力降低。溢出通道50包含快速溢出通道50A和慢速溢出通道50B，快速溢出通道50A用于使第1通道41的作动油压力急剧降低，慢速溢出通道50B用于使第1通道41的作动油压力缓慢降低。慢速溢出通道50B比快速溢出通道50A窄。也就是说，慢速溢出通道50B的通道面积比快速溢出通道50A的通道面积小。在本实施方式中，在慢速溢出通道50B上配置有节流孔53。通过节流孔53，慢速溢出通道50B的大小(通道面积)缩小。
副电磁阀37配置在快速溢出通道50A上。副电磁阀37调节从第1通道41流出的作动油的流量，并调节主阀33从高压通道31的内侧位置朝向外侧位置移动时主阀33的移动速度。副电磁阀37通过将来自第1通道41的作动油流过快速溢出通道50A的状态以及来自第1通道41的作动油不流过快速溢出通道50A的状态中的一个状态切换为另一个状态，从而调节主阀33的移动速度。
如图7所示，如果螺线管47变为ON，滑阀46上升，配置在第1位置P1处，则第1通道41经由槽46A，和溢出通道50连接。在图7所示状态下，第1通道41经由槽46A以及溢出通道50，和低压通道32连接。通过连接第1通道41和低压通道32，第1通道41的作动油的至少一部分经由溢出通道50，流入低压通道32。借此，第1通道41的作动油压力降低，作用于主阀31的作动油压力也降低。如果第1通道41的作动油压力降低，则主阀33在弹簧43的力的作用下，从闭塞位置移动到缩回位置。借此，高压通道31打开。
在图7所示状态下，第3通道40的分支通道40A被滑阀46的外表面所关闭。另一方面，第3通道40的分支通道40B经由槽46B，和第2通道42连接。也就是说，高压通道31和第2通道42经由分支通道40B及槽46B而连接。借此，第2通道42的作动油压力增大，作用于溢出阀34的作动油压力也增大。如果第2通道42的作动油压力增大，则溢出阀34在该作动油的压力作用下，移动到闭塞位置。借此，高压通道31被溢出阀34关闭。
如果主阀33配置在缩回位置处，溢出阀34配置在闭塞位置处，则高压通道31的高压作动油会对活塞25的下表面252施力。在高压通道31的高压作动油的力的作用下，活塞25朝向上端位置Pu移动(上升)。如果在作动油的力的作用下，活塞25移动，燃料室26的容积变小，压缩燃料室26的液体燃料FO，则该燃料室26的液体燃料FO被压缩，供应管23的作动油压力及液体燃料喷射阀9的作动油压力上升。如果该压力大于液体燃料喷射阀9的开阀压力，则液体燃料喷射阀9的喷射口9S打开，从喷射口9S向双燃料发动机1的燃烧室7喷射液体燃料FO。
如图8所示，如果螺线管48变为ON，滑阀46下降，配置在第2位置P2处，则第1通道41经由槽46A，和第3通道40的分支流道40A连接，并经由槽46A及第3通道40，和高压通道31连接。另一方面，第3通道40的分支通道40B被滑阀46的外表面所关闭。通过连接第1通道41和高压通道31，高压通道31的高压作动油的至少一部分经由第3通道40，流入第1通道41。借此，第1通道41的作动油压力增大，作用于主阀33的作动油压力也增大。如果第1通道41的作动油压力增大，则主阀33在该作动油的压力作用下，从缩回位置移动到闭塞位置。借此，高压通道31被主阀33关闭。
在图8所示状态下，第2通道42经由槽46B，和低压通道32连接。通过连接第2通道42和低压通道32，第2通道42的作动油的至少一部分流入低压通道32。借此，第2通道42的作动油压力降低，作用于溢出阀34的作动油压力也降低。如果第2通道42的作动油压力降低，则溢出阀34在弹簧44的力的作用下，移动到缩回位置。借此，高压通道31打开。
另外，通过止回阀45，高压通道31的作动油不会流入低压通道32，因此可以维持低压通道32及第2通道42的压力。
如果主阀33配置在闭塞位置处，溢出阀34配置在缩回位置处，则作用于活塞25的下表面252的作动油压力降低。如果作用于活塞25的作动油压力降低，则在弹簧29的作用下，活塞25朝向下端位置Pd移动(下降)。
如上所述，在本实施方式中，根据第1通道41的作动油压力，主阀33在缩回位置和闭塞位置之间移动。主阀33在缩回位置和闭塞位置之间移动，从而开闭高压通道31。
主电磁阀36经由第1通道41，切换供应给主阀33的作动油的压力，使得高压通道31由被主阀33关闭的闭塞状态及打开的开放状态中的一个状态变化为另一个状态。
主电磁阀36通过将滑阀46配置在第1位置P1处，从而连接第1通道41和溢出通道50(低压通道32)。借此，第1通道41的作动油压力值和低压通道32的作动油压力Pr1值相同。通过连接第1通道41和溢出通道50，主阀33配置在缩回位置处，高压通道31变为开放状态。
主电磁阀36通过将滑阀46配置在第2位置P2处，从而连接第1通道41和高压通道31。借此，第1通道41的作动油压力值和高压通道31的作动油压力Pr2值相同。通过连接第1通道41和高压通道31，主阀33配置在闭塞位置处，高压通道31变为闭塞状态。
如上所述，主电磁阀36能够将第1通道41的作动油压力由压力Pr1及压力Pr2中的一个切换为另一个。同样，主电磁阀36能够将第2通道42的作动油压力由压力Pr2及压力Pr1中的一个切换为另一个。借此，高压通道31可以由使压力Pr2的作动油作用于活塞25的开放状态以及使压力Pr1的作动油作用于活塞25的闭塞状态中的一个变化为另一个。
在以下说明中，可以适当地将通过主电磁阀36将主阀33配置在缩回位置的状态称为主电磁阀36的开启状态。此外，可以适当地将通过主电磁阀36将主阀33配置在闭塞位置的状态称为主电磁阀36的关闭状态。此外，可以适当地将通过主电磁阀36将主阀33移动到缩回位置的动作称为主电磁阀36的开启动作。另外，可以适当地将通过主电磁阀36将主阀33移动到闭塞位置的动作称为主电磁阀36的关闭动作。
主电磁阀36的开启动作是用于使高压通道31为开放状态的动作，是将滑阀46移动到第1位置P1的动作。此外，主电磁阀36的开启动作包括将滑阀34移动到闭塞位置的动作。
主电磁阀36的关闭动作是用于使高压通道31为闭塞状态的动作，是将滑阀46移动到第2位置P2的动作。此外，主电磁阀36的关闭动作包括将滑阀34移动到缩回位置的动作。
在本实施方式中，主电磁阀36反复进行开启动作及关闭动作，借此，作用于活塞25的下表面252的作动油压力由压力Pr2及压力Pr1中的一个变化为另一个。压力Pr2大于弹簧29的力。压力Pr1小于弹簧29的力。通过使作动油压力由压力Pr2及压力Pr1中的一个变化为另一个，活塞25在上端位置Pu和下端位置Pd之间移动，使燃料室26的容积发生变化。借此，从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
在本实施方式中，如果主电磁阀36变为开启状态，则开始从液体燃料喷射润9喷射液体燃料FO。如果主电磁阀36变为关闭状态，则停止从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
接着，对副电磁阀37进行说明。副电磁阀37调节从第1通道41经由溢出通道50流出到低压通道32的作动油的单位时间流量，并调节主阀33从闭塞位置朝向缩回位置移动时主阀33的移动速度。通过调节从第1通道41流出的作动油的单位时间流量，可以调节第1通道41的作动油的单位时间压力变化量(压力变化速度)。通过调节第1通道41的作动油的压力变化速度，可以调节高压通道31从闭塞状态变化为开放状态时主阀33的移动速度。也就是说，通过调节第1通道41的作动油的压力变化速度，可以调节主阀33从闭塞位置向缩回位置移动时主阀33的移动速度。
副电磁阀37配置在快速溢出通道50A上。在本实施方式中，副电磁阀37为所谓的滑阀式。副电磁阀37具有圆柱状滑阀51以及使该滑阀51沿轴向移动的螺线管52。
滑阀51具有槽51A。槽51A在滑阀51的外表面，沿圆周方向形成。
如果螺线管52变为ON，则在螺线管52的作用(磁力)下，滑阀51上升，如图7及图8所示，配置在第3位置P3处。如果螺线管52变为OFF，则在重力作用下，滑阀51下降，如图9所示，配置在第4位置P4处。
如图7及图8所示，如果螺线管52变为ON，滑阀51上升，配置在第3位置P3处，则快速溢出通道50A经由槽5lA，和低压通道32连接。
如图9所示，如果螺线管52变为OFF，滑阀51下降，配置在第4位置P4处，则快速溢出通道50A被滑阀51的外表面关闭。
在副电磁阀37的滑阀51配置在第3位置P3处，快速溢出通道50A和低压通道32连接的状态下，主电磁阀36的滑阀46从第2位置P2移动到第1位置P1时，压力Pr2的第1通道41的作动油的至少一部分经由槽46A、快速溢出通道50A及槽51A，朝向低压通道32高速流入。此外，第1通道41的作动油的至少一部分经由慢速溢出通道50B，朝向低压通道32流入。借此，第1通道41的作动油压力从压力Pr2急剧降低为压力Pr1。其结果为，配置在闭塞位置的主阀33以高速(第2速度)V2从闭塞位置向缩回位置移动。
如果主阀33以高速从闭塞位置向缩回位置移动，则高压通道31从闭塞状态急剧变化为开放状态。因此，作用于活塞25的下表面252的高压通道31的作动油压力急剧增大。借此，活塞25急剧上升。因此，燃料室26的容积急剧变小，燃料室26的液体燃料FO的压力以及液体燃料喷射阀9的液体燃料FO的压力急剧增大，从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的速度变快。
在副电磁阀37的滑阀51配置在第4位置P4处，快速溢出通道50A关闭的状态下，主电磁阀36的滑阀46从第2位置P2移动到第1位置P1时，压力Pr2的第1通道41的作动油经由槽46A及慢速溢出通道50B，朝向低压通道32低速流入。慢速溢出通道50B上设有用于减小通道面积的节流孔53，因此，在节流孔53的流动阻力作用下，第1通道41的作动油朝向低压通道32缓慢地流入。在副电磁阀37的滑阀51配置在第4位置P4处的状态下，来自第1通道41的作动油不会流过快速溢出通道50A。借此，第1通道41的作动油压力从压力Pr2缓慢降低为压力Pr1。其结果为，配置在闭塞位置的主阀33以低速(第1速度)V1从闭塞位置向缩回位置移动。第2速度V2比第1速度V1快(高速)。
如果主阀33以低速从闭塞位置向缩回位置移动，则高压通道31从闭塞状态缓慢变化为开放状态。因此，作用于活塞25的下表面252的高压通道31的作动油压力缓慢增大。借此，活塞25缓慢上升。因此，燃料室26的容积缓慢变小，燃料室26的液体燃料FO的压力以及液体燃料喷射阀9的液体燃料FO的压力缓慢增大，从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的速度变慢。
如上所述，在本实施方式中，副电磁阀37调节从第1通道41流出的作动油的单位时间流量，从而调节作用于主阀33的作动油的单位时间压力变化量(压力变化速度)。借此，能够将主阀33从闭塞位置向缩回位置移动时主阀33的移动速度调节为第1速度V1及第2速度V2中的至少一个。通过调节主阀33的移动速度，可以调节活塞25的上升速度。从而能够调节从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的喷射速度。
在以下说明中，可以适当地将快速溢出通道50A开放，第1通道41的作动油经由快速溢出通道50A及慢速溢出通道50B两者，流入低压通道32的状态称为副电磁阀37的开启状态。此外，可以适当地将快速溢出通道50A闭塞，第1通道41的作动油不流过快速溢出通道50A，而是经由慢速溢出通道50B，流入低压通道32的状态称为副电磁阀37的关闭状态。另外，可以适当地将快速溢出通道50A的开放动作称为副电磁阀37的开启动作。此外，可以适当地将快速溢出通道50A的闭塞动作称为副电磁阀37的关闭动作。
副电磁阀37的开启状态包括位于闭塞位置的主阀33朝向缩回位置以第2速度V2移动的状态。副电磁阀37的关闭状态包括位于闭塞位置的主阀33朝向缩回位置以小于第2速度V2的第1速度V1移动的状态。
图10是表示本实施方式所述副电磁阀37的一例的图。如图10所示，副电磁阀37的螺线管52具有内侧螺线管52A和配置在内侧螺线管52A周围的外侧螺线管52B。在分别对内侧螺线管52A及外侧螺线管52B施加相同电压的状态下，外侧螺线管52B会产生大于内侧螺线管52A的力(磁力)。在本实施方式中，外侧螺线管52B所产生的力约为内侧螺线管52A所产生的力的2倍。例如，通过使线圈匝数不同，可以使内侧螺线管52A及外侧螺线管52B所产生的力各不相同。
副电磁阀37具备：对内侧螺线管52A施加电压的电源54，用于切换是否从电源54对内侧螺线管52A施加电压的开关55，对外侧螺线管52B施加电压的电源56，以及用于切换是否从电源56对外侧螺线管52B施加电压的开关57。借此，可以分别独立地对内侧螺线管52A和外侧螺线管52B供电。
在本实施方式中，控制装置10操作开关55及开关57，分别有选择性地对内侧螺线管52A和外侧螺线管52B施加电压。借此，控制装置10能够多级改变螺线管52所产生的力(磁力)。
例如，仅对内侧螺线管52A施加电压时，螺线管52产生力F1。仅对外侧螺线管52B施加电压时，螺线管52产生大于力F1的力F2。对内侧螺线管52A及外侧螺线管52B两者施加电压时，螺线管52产生大于力F1及力F2的力F3。
在本实施方式中，通过改变副电磁阀37的螺线管52的力，可以精密地调节主阀33的移动速度，精密地调节活塞25的上升速度。从而可以精密地调节从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的喷射速度。
也就是说，如果减弱副电磁阀37的螺线管52的力，则滑阀51的移动速度变慢，副电磁阀37变为开启状态所用时间变长。因此，主阀33的移动速度变慢。所以，从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的喷射速度变慢。另一方面，如果增强螺线管52的力，则滑阀51的移动速度变快，从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的喷射速度变快。
接着，说明本实施方式所述液体燃料供应系统20的一例动作。在本实施方式中，控制装置10可以控制主电磁阀36及副电磁阀37，调节从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射的液体燃料FO的压力(喷射压力)。液体燃料FO的喷射压力包括由不从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的状态，变为开始从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO时液体燃料FO的压力(开始时喷射压力)。开始时喷射压力包括开始从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射液体燃料FO时从液体燃料喷射阀9喷射的液体燃料FO的压力变化量(单位时间的压力增加量)。控制装置10通过调节主阀33的移动速度，从而能够调节包括开始时喷射压力在内的液体燃料FO的喷射压力(单位时间的压力增加量)。
图11是用于说明柴油模式下主电磁阀36及副电磁阀37的一例动作的图。在图11所示的曲线图中，横轴表示时间。纵轴表示液体燃料喷射阀9(或燃料室26)中的液体燃料FO的压力。此外，图11中还同时记载了对应于时间的主电磁阀36及副电磁阀37的状态(开启状态或关闭状态)。
在时间点T0，主电磁阀36及副电磁阀37分别为关闭状态。因此，在时间点T0，不从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
在时间点Ta，控制装置10使主电磁阀36为开启状态。在时间点Ta，副电磁阀37为关闭状态。由于主电磁阀36变为开启状态，因此在时间点Ta，位于闭塞位置的主阀33开始朝向缩回位置移动。并且，在时间点Ta，开始从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
在时间点Ta之后的时间点Tb，控制装置10将主电磁阀36维持为开启状态，并使副电磁阀37为开启状态。也就是说，在时间点Tb，主电磁阀36及副电磁阀37两者均变为开启状态。在时间点Tb，主阀33没有到达缩回位置。在时间点Tb，主阀33配置在闭塞位置和缩回位置之间的中间位置处。
在时间点Tb之后的时间点Tc，控制装置10使主电磁阀36及副电磁阀37两者为关闭状态。因此，在时间点Tc，停止从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。在时间点Tc，主阀33配置在缩回位置处。在时间点Tc，由于主电磁阀36变为关闭状态，因此主阀33返回到闭塞位置。
从时间点Ta到时间点Tb期间，主电磁阀36为开启状态，副电磁阀37为关闭状态，因此，主阀33会以第1速度V1从闭塞位置移动到中间位置。从时间点Ta到时间点Tb期间，主阀33以低速(第1速度)V1移动，作用于活塞25的下表面252的作动油压力缓慢上升，因此，液体燃料FO的压力也缓慢上升。
从时间点Tb到时间点Tc期间，主电磁阀36为开启状态，副电磁阀37也为开启状态，因此，主阀33会以第2速度V2从中间位置移动到缩回位置。从时间点Tb到时间点Tc期间，主阀33以高速(第2速度)V2移动，作用于活塞25的下表面252的作动油压力急剧上升，因此，液体燃料FO的压力也急剧上升。
在本实施方式中，在柴油模式下，主阀33在从闭塞位置移动到缩回位置的移动期间前期(从时间点Ta到时间点Tb期间)以第1速度V1移动，在移动期间后期(从时间点Tb到时间点Tc期间)以大于第1速度V1的第2速度V2移动。借此，在喷射液体燃料FO的喷射期间(从时间点Ta到时间点Tc期间)前期(从时间点Ta到时间点Tb期间)，可以降低从液体燃料喷射阀9喷射的液体燃料FO的喷射量(喷射率)，降低燃烧温度。从而可以抑制例如NOx的生成。在喷射期间后期(从时间点Tb到时间点Tc期间)，通过提高喷射率，可以向燃烧室7供应柴油模式下燃烧所需要的液体燃料FO。
接着，说明气体模式下液体燃料供应系统20的一例动作。图12是用于说明气体模式下主电磁阀36及副电磁阀37的一例动作的图。在图12所示的曲线图中，横轴表示时间。纵轴表示液体燃料喷射阀9(或燃料室26)中的液体燃料FO的压力。此外，图12中还同时记载了对应于时间的主电磁阀36及副电磁阀37的状态(开启状态或关闭状态)。此外，在图12的曲线图中，线L1表示本例中主电磁阀36及副电磁阀37的一例动作，线L2表示参考图11所说明的主电磁阀36及副电磁阀37的一例。
在时间点T0，主电磁阀36及副电磁阀37分别为关闭状态。因此，在时间点T0，不从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
在时间点Ta，控制装置10使主电磁阀36及副电磁阀37同时为开启状态。由于主电磁阀36变为开启状态，因此在时间点Ta，位于闭塞位置的主阀33开始朝向缩回位置移动。并且，在时间点Ta，开始从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。
在时间点Ta之后的时间点T1，控制装置10使主电磁阀36及副电磁阀37两者均为关闭状态。因此，在时间点T1，停止从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO。从时间点Ta到时间点T1期间比参考图11所说明的从时间点Ta到时间点Tb期间短。在时间点T1，主阀33没有到达缩回位置。在时间点T1，主阀33配置在闭塞位置和缩回位置之间的中间位置处。在时间点Tc，主电磁阀36变为关闭状态，因此主阀33从中间位置返回到闭塞位置。
在时间点Ta，主电磁阀36及副电磁阀37两者均变为开启状态，因此，主阀33以大于第1速度V1的第2速度V2从闭塞位置朝向缩回位置移动。在本实施方式中，在从时间点Ta到时间点T1期间，主阀33以高速(第2速度)V2从闭塞位置移动到中间位置。因此，从气体模式的时间点Ta到时间点T1期间，作用于活塞25的下表面252的作动油压力急剧上升，液体燃料FO的压力也急剧上升。
在图12中，区域AR1及区域AR2分别相当于液体燃料FO的供应量。区域AR1的面积和区域AR2的面积相等。如图12所示，可知在本例中，液体燃料FO的压力较高，可以在短时间内供应规定量的液体燃料FO。
根据本实施方式，在气体模式下要向燃烧室7供应少量液体燃料FO时，控制装置10使液体燃料喷射阀9的液体燃料FO的压力急剧变化，以高速从液体燃料喷射阀9的喷射口9S短时间地喷射液体燃料FO。因此，能够抑制异物附着在喷射口9S处，并稳定地供应少量液体燃料FO。
也就是说，在本实施方式中，使主电磁阀36由关闭状态变化为开启状态，由不从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的状态变化为从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的状态。相较于柴油模式，气体模式下由不喷射液体燃料FO的状态，变为开始从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO时液体燃料FO的压力(开始时喷射压力)更高。换言之，相较于柴油模式，气体模式下使主电磁阀36由关闭状态变化为开启状态，开始从液体燃料喷射阀9向燃烧室7喷射液体燃料FO时从液体燃料喷射阀9喷射的液体燃料FO的压力变化量(单位时间的压力增加量)更大。
图13(A)及图13(B)是表示柴油模式下副电磁阀37的控制方法的一例的图。图13(A)表示的是向燃烧室7喷射燃料的喷射量指标即燃料指数FI与双燃料发动机1的负载之间的关系。图13(B)表示的是主电磁阀36变为开启状态的时间点和副电磁阀37变为开启状态的时间点之差(到副电磁阀37变为开启状态为止的延迟时间)与向燃烧室7喷射液体燃料FO的喷射量指标即燃料指数FIO之间的关系。燃料指数FI是包括气体燃料PG及液体燃料FO两者在内的所有燃料的相关燃料指数。燃料指数FIO是液体燃料FO的相关燃料指数。
如图13(A)所示，柴油模式下燃料指数FI和液体燃料FO的喷射量指标即燃料指数FIO一致。
如图13(B)所示，要减少液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以减小延迟时间；要增多液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以增大延迟时间。也就是说，在柴油模式下，要减少液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以减小参考图11所说明的时间点Ta和时间点Tb之差，要增多液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以增大时间点Ta和时间点Tb之差。
图14(A)及图14(B)是表示气体模式下副电磁阀37的控制方法的一例的图。图14(A)表示的是燃料指数FI和负载之间的关系。图14(B)表示的是副电磁阀37变为开启状态为止的延迟时间与向燃烧室7喷射液体燃料FO的喷射量指标即燃料指数FIO之间的关系。
如图14(A)所示，气体模式下燃料指数FI和液体燃料FO的喷射量指标即燃料指数FIO与气体燃料PG的喷射量指标即燃料指数FIG之和一致。燃料指数FIG是气体燃料PG的相关燃料指数。
如图14(B)所示，要减少液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以减小延迟时间；要增多液体燃料FO的喷射量时，控制装置10可以增大延迟时间。在本实施方式中，在气体模式下对燃烧室7喷射液体燃料FO，以使燃料指数FIO的值变为10。如图14(B)所示，FIO的值为10时，延迟时间(参考图12所说明的时间点Ta和时间点T1之差)为零。
此外，在参考图12所说明的实施方式中，在气体模式下，使主电磁阀36和副电磁阀37同时为开启状态。如图14(B)所示，在气体模式下，FIO的值较大时(要增多对燃烧室7喷射的液体燃料FO的喷射量时)，可以先使主电磁阀36为开启状态，然后再使副电磁阀37为开启状态。也就是说，在气体模式下，可以根据对燃烧室7喷射的液体燃料FO的喷射量，决定是否使主电磁阀36和副电磁阀37同时为开启状态，可以使主电磁阀36为开启状态的时间点与副电磁阀37为开启状态的时间点不同，还可以调节主电磁阀36为开启状态的时间点与副电磁阀37为开启状态的时间点之差(延迟时间)。
如以上所说明，根据本实施方式，开始从液体燃料喷射阀9对燃烧室7喷射液体燃料FO时，通过调节使得气体模式下液体燃料FO的压力比柴油模式下液体燃料FO的压力高，从而能够抑制异物附着在喷射口9S处，并能稳定地供应少量液体燃料FO。也就是说，在气体模式下，要向燃烧室7喷射少量液体燃料FO时，会使液体燃料喷射阀9的液体燃料FO的压力急剧上升，从喷射口9S高速喷射液体燃料FO，因此，能够抑制异物附着在喷射口9S处，并能稳定地供应少量液体燃料FO。
此外，根据本实施方式，在柴油模式下，在喷射液体燃料FO的喷射期间前期，会降低从液体燃料喷射阀9喷射液体燃料FO的喷射量(喷射率)，因此，能够降低燃烧温度。从而可以抑制例如NOx的生成。此外，在喷射期间后期，会提高喷射率，从而可以向燃烧室7供应柴油模式下燃烧所需要的液体燃料FO。
符号说明
1 双燃料发动机
7 燃烧室
9 液体燃料喷射阀
20 液体燃料供应系统
24 气缸
25 活塞
26 燃料室(收容空间)
31 高压通道
33 主阀
36 主电磁阀
37 副电磁阀
251 上表面
252 下表面
FO 液体燃料
PG 气体燃料

Claims (5)

1.一种液体燃料供应系统，是向双燃料发动机的燃烧室供应液体燃料的液体燃料供应系统，
具备：喷射阀，其向所述燃烧室喷射所述液体燃料，和
控制装置，其可以对从所述喷射阀向所述燃烧室喷射所述液体燃料的喷射压力进行调节；
所述喷射压力包括开始从所述喷射阀喷射所述液体燃料时的所述液体燃料的开始时喷射压力；
所述控制装置实施调节，使得向所述燃烧室供应所述液体燃料及所述气体燃料两者的气体模式下的所述开始时喷射压力高于向所述燃烧室供应所述液体燃料而不供应气体燃料的柴油模式下的所述开始时喷射压力。
2.根据权利要求1所述的液体燃料供应系统，其中，
具备：泵，其具有活塞，可以向所述喷射阀供应所述液体燃料；
高压通道，其内充满可使所述活塞工作的作动液体；
主阀，其可以在所述高压通道的内侧位置和外侧位置之间移动，配置在所述内侧位置时关闭所述高压通道，配置在所述外侧位置时打开所述高压通道；
供应通道，其可以和所述高压通道连接，在与所述高压通道连接的状态下，供从所述高压通道供应给所述主阀的所述作动液体流过；
溢出通道，其可以和所述供应通道连接；
主电磁阀，其可以将以下两个状态中的一个状态切换为另一个状态，即：连接所述供应通道和所述高压通道，使所述主阀配置在所述内侧位置的状态，以及连接所述供应通道和所述溢出通道，使所述主阀配置在所述外侧位置的状态；以及
副电磁阀，其配置在所述溢出通道上，可以调节从所述供应通道流出的所述作动液体的流量，并能调节所述主阀从所述内侧位置朝向所述外侧位置移动时所述主阀的移动速度；
所述控制装置控制所述主电磁阀及所述副电磁阀，调节所述喷射压力，以在所述柴油模式下所述主阀以第1速度从所述内侧位置移动，在所述气体模式下所述主阀以高于所述第1速度的第2速度从所述内侧位置移动的方式控制所述主电磁阀及所述副电磁阀，从而分别调节所述柴油模式及所述气体模式下的所述开始时喷射压力。
3.根据权利要求2所述的液体燃料供应系统，其中，所述溢出通道包括快速溢出通道以及比所述快速溢出通道窄的慢速溢出通道，
所述副电磁阀可以将以下两个状态中的一个状态切换为另一个状态，即：来自所述供应通道的所述作动液体流过所述快速溢出通道的状态，以及来自所述供应通道的所述作动液体不流过所述快速溢出通道的状态。
4.根据权利要求2或3所述的液体燃料供应系统，其中，所述副电磁阀包含螺线管。
5.根据权利要求2到4中任一项所述的液体燃料供应系统，其中，在所述柴油模式下，所述主阀在从所述内侧位置移动到所述外侧位置的移动期间前期，以所述第1速度移动，在所述移动期间后期，以高于所述第1速度的速度移动。
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