CN105705882A - 冷冻循环装置 - Google Patents
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Abstract
冷冻循环装置具有热源单元、冷却单元、第1联络管以及第2联络管。热源单元具有使制冷剂压缩的压缩机、使来自压缩机的制冷剂冷却的高压侧换热器以及使来自高压侧换热器的制冷剂减压的主减压装置。冷却单元具有使制冷剂蒸发的低压侧换热器。第1联络管在热源单元与冷却单元之间引导从主减压装置送到低压侧换热器的制冷剂。第2联络管在热源单元与冷却单元之间引导从低压侧换热器送到压缩机的制冷剂。主减压装置使制冷剂减压，以使第1联络管内的制冷剂成为气液二相状态。第1联络管是在低压侧换热器中的制冷剂的饱和温度不低于低压侧换热器的利用蒸发温度的范围产生制冷剂的压力损失的联络管。
Description
技术领域
本发明涉及利用于例如冷冻、冷藏等用途的冷冻循环装置。
背景技术
以往，已知如下构成的冷冻机：用多个联络管道连接具有压缩机和冷凝器的热源单元与具有膨胀阀和蒸发器的冷却单元，经由联络管道使制冷剂在热源单元与冷却单元之间循环。当在设置于例如便利店、超市等店铺的橱窗等中使用这样的以往的冷冻机的情况下，因为冷却单元大多设置在远离热源单元的位置，所以联络管道的长度变长(例如联络管道的全长为100m左右)的情形较多。
当联络管道的长度变长时，冷冻机的填充制冷剂量会增加。其结果，在以往的冷冻机中，制冷剂成本增加，冷冻机的产品成本增加。另外，当填充制冷剂量增加时，由于在冷冻机的起动时、负荷变化时，变得易于发生向压缩机的回液，所以以往的冷冻机的可靠性降低。进而，HFC(氟氯烃)等氟利昂系制冷剂有时在冷冻机中被使用，但近年来，从地球环境保护的观点来看，全球变暖系数高的氟利昂系制冷剂的使用成为问题。
以往，为了实现成本的降低、可靠性的提高以及地球环境负荷的降低，提出了如下的冷冻机：在热源单元中配置主减压机构，通过主减压机构使联络管道内的压力降低而使联络管道内的制冷剂成为气液二相状态，从而减少了填充制冷剂量(例如参照专利文献1)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2012-112622号公报
发明内容
发明所要解决的技术问题
然而，在专利文献1所示的以往的冷冻机中，由于气液二相状态的制冷剂在联络管道内流动，联络管道内的制冷剂的压力损失变大。当联络管道内的制冷剂的压力损失变大时，由主减压机构而被减压的制冷剂的压力进一步大幅降低，所以蒸发器中的制冷剂的饱和温度变得易于低于在蒸发器中利用的蒸发温度，难以确保冷冻机的恰当的运转。
本发明是为了解决上述那样的课题而完成的，其目的在于得到一种能够实现填充制冷剂量的减少、并且能够避免恰当运转范围的缩小的冷冻循环装置。
解决技术问题的技术方案
本发明的冷冻循环装置具备：热源单元，具有压缩机、使来自压缩机的制冷剂冷却的高压侧换热器以及使来自高压侧换热器的制冷剂减压的主减压装置；冷却单元，具有使制冷剂蒸发的低压侧换热器；第1联络管，在热源单元与冷却单元之间引导从主减压装置送到低压侧换热器的制冷剂；以及第2联络管，在热源单元与冷却单元之间引导从低压侧换热器送到压缩机的制冷剂，主减压装置使制冷剂减压，以使得第1联络管内的制冷剂成为气液二相状态，第1联络管是在低压侧换热器中的制冷剂的饱和温度不低于低压侧换热器的利用蒸发温度的范围产生制冷剂的压力损失的联络管。
技术效果
根据本发明的冷冻循环装置，因为由于主减压装置对制冷剂的减压而第1联络管中的制冷剂成为气液二相状态，所以能够确保冷冻循环装置的填充制冷剂量的减少效果。另外，因为在蒸发器中的制冷剂的饱和温度不低于利用蒸发温度的范围抑制第1联络管中的制冷剂的压力损失，所以能够避免冷冻循环装置的恰当运转范围的缩小。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式1的冷冻循环装置的结构图。
图2是示出比较用的冷冻循环装置的结构图。
图3是示出在图1的第1联络管内以气液二相状态通过的制冷剂的减压量为最大减压量时的第1联络管的内径和第1联络管的长度的关系的图表。
图4是在气液二相状态的制冷剂和液单相状态的制冷剂之间比较制冷剂量相对于图1的第1联络管的长度的变化的图表。
图5是示出本发明的实施方式2的冷冻循环装置的结构图。
图6是示出本发明的实施方式3的冷冻循环装置的结构图。
图7是示出本发明的实施方式4的冷冻循环装置的结构图。
图8是示出在图7的第1联络管内以气液二相状态通过的制冷剂的减压量为最大减压量时的第1联络管的内径和第1联络管的长度的关系的图表。
图9是在气液二相状态的制冷剂和液单相状态的制冷剂之间比较制冷剂量相对于图7的第1联络管的长度的变化的图表。
具体实施方式
以下，参照附图，对本发明的优选的实施方式进行说明。
实施方式1.
图1是示出本发明的实施方式1的冷冻循环装置的结构图。在图中，冷冻循环装置具有：热源单元1，与热源单元1离开地配置的冷却单元2，分别连接在热源单元1与冷却单元2之间且使制冷剂在热源单元1与冷却单元2之间循环的第1联络管3以及第2联络管4。在该例子中，作为氟利昂系制冷剂的R404A制冷剂被用作冷冻循环装置的制冷剂。
热源单元1具有：压缩机11，冷凝器(高压侧换热器)12，以及主减压装置13。在热源单元1中，设置有依次连接第2联络管4、压缩机11、冷凝器12、主减压装置13、第1联络管3的多个连接管。另一方面，冷却单元2具有蒸发器(低压侧换热器)14。在冷却单元2中，设置有依次连接第1联络管3、蒸发器14、第2联络管4的多个连接管。
由此，在冷冻循环装置中，当压缩机11被驱动时，制冷剂按照压缩机11、冷凝器12、主减压装置13、第1联络管3、蒸发器14、第2联络管4的顺序被传送，并返回到压缩机11。
压缩机11压缩气状制冷剂。由压缩机11压缩的制冷剂被送到冷凝器12。
冷凝器12使来自压缩机11的气状制冷剂冷却而成为液状制冷剂。冷凝器12通过使得从气状制冷剂向冷却材料(例如空气或者水等)放热来使制冷剂冷却而冷凝。由冷凝器12冷凝的制冷剂被送到主减压装置13。
主减压装置13使来自冷凝器12的制冷剂膨胀而减压。另外，主减压装置13使制冷剂减压，以使第1联络管3的入口处的制冷剂成为气液二相状态。在该例子中，主减压装置13被设为能够调整制冷剂的流量的电动膨胀阀。主减压装置13由未图示的控制部所控制。
第1联络管3在热源单元1与冷却单元2之间引导从主减压装置13送到蒸发器14的制冷剂。在第1联络管3内，在第1联络管3的全部区段中保持气液二相状态的情况下制冷剂被引导。
蒸发器14使来自第1联络管3的制冷剂蒸发。蒸发器14被设置于在例如便利店、超市等店铺中设置的冷却用容器(例如冷却用橱窗等)。冷却用容器通过用蒸发器14使制冷剂蒸发而被冷却。
第2联络管4在热源单元1与冷却单元2之间引导从蒸发器14送到压缩机11的制冷剂。在第2联络管4内，气状制冷剂被引导。
第1以及第2联络管3、4设置于主减压装置13的下游且压缩机11的上游。因此，第1以及第2联络管3、4设置于冷冻循环中的低压侧。
在使用了例如R404A制冷剂的比较用的冷冻循环装置中，如图2所示，主减压装置13不是设置于热源单元1，而是设置于冷却单元2，来自冷凝器12的制冷剂在通过第1联络管3之后，被送到主减压装置13。即，在比较用的冷冻循环装置中，第1联络管3设置于冷冻循环中的高压侧。因此，在比较用的冷冻循环装置中，通过第1联络管3的制冷剂成为液单相状态，填充制冷剂量增加。
相对于此，在本实施方式的冷冻循环装置中，由于主减压装置13对制冷剂的减压，第1联络管3中的制冷剂成为气液二相状态。由此，第1联络管3内的制冷剂量被减少，冷冻循环装置的填充制冷剂量被减少。另外，在本实施方式的冷冻循环装置中，相比于比较用的冷冻循环装置，由于主减压装置13对制冷剂的减压而第1联络管3的设计压力变低，第1联络管3的壁厚变薄。
在制冷剂通过第1联络管3时，产生制冷剂的压力损失。第1联络管3的长度越长，第1联络管3中的制冷剂的压力损失变得越大，第1联络管3的内径越小，第1联络管3中的制冷剂的压力损失变得越大。另外，相比于制冷剂为液单相状态，在制冷剂为气液二相状态下第1联络管3中的制冷剂的压力损失更大。在第1联络管3中的制冷剂的压力损失大的情况下，制冷剂通过第1联络管3，从而制冷剂的压力大幅降低，担心蒸发器14中的制冷剂的饱和温度会低于用户在蒸发器14中希望利用的蒸发温度(蒸发器14的利用蒸发温度)(即，担心冷冻循环装置变得无法恰当运转)。
当假想在例如超市等店铺中设置的冷冻循环装置时，第1联络管3的最大长度为100m左右。在比较用的冷冻循环装置中，以即使产生第1联络管3的最大长度(100m左右)的大的压力损失，在第1联络管3的出口处制冷剂也维持液单相状态的方式，设计第1联络管3的内径。另外，第1联络管3的内径不会根据第1联络管3的长度而变更。
相对于此，在本实施方式的冷冻循环装置中，第1联络管3中的制冷剂为气液二相状态。在本实施方式的冷冻循环装置中，为了确保冷冻循环装置的恰当的运转，在蒸发器14中的制冷剂的饱和温度不低于蒸发器14的利用蒸发温度的范围，设定第1联络管3中的制冷剂的压力损失的大小。即，第1联络管3做成在蒸发器14中的制冷剂的饱和温度不低于蒸发器14的利用蒸发温度的范围产生制冷剂的压力损失的联络管。通过调整第1联络管3的长度以及内径来设定第1联络管3中的制冷剂的压力损失的大小。
图3是示出以气液二相状态在图1的第1联络管3内通过的制冷剂的减压量为最大减压量时的第1联络管3的内径和第1联络管3的长度的关系的图表。此处，最大减压量是指制冷剂保持气液二相状态的最大压力(上限)与用户利用的蒸发温度(蒸发器14的利用蒸发温度)的压力(下限)的差压。因此，在图3中，示出了第1联络管3内的制冷剂保持气液二相状态时的第1联络管3的入口压力与出口压力的最大差压。另外，在图3中，示出了冷冻循环装置的冷冻能力为8.5kW且蒸发器14的利用蒸发温度为－40℃时的第1联络管3的内径与第1联络管3的长度的关系。
如图3所示可知，第1联络管3的长度越长，第1联络管3中的制冷剂的减压量为最大减压量时的第1联络管3的内径变得越大。由此，第1联络管3的长度越长，维持最大减压量的第1联络管3的内径越扩大，随着第1联络管3的内径的扩大而第1联络管3内的制冷剂量增加。
关于本实施方式中的第1联络管3的内径，根据第1联络管3的长度来设定第1联络管3的内径，以使第1联络管3中的制冷剂的减压量(压力损失)为最大减压量(恒定值)。
图4是在气液二相状态的制冷剂和液单相状态的制冷剂之间比较制冷剂量相对于图1的第1联络管3的长度的变化的图表。如图4所示可知，关于第1联络管3内的制冷剂量，当第1联络管3的长度在186m以下时，液单相状态的制冷剂比气液二相状态的制冷剂更多，而当第1联络管3的长度比186m长时，气液二相状态的制冷剂变得比液单相状态的制冷剂多。即，可知当第1联络管3的长度比186m长时，通过在第1联络管3内使制冷剂成为气液二相状态而得到的制冷剂量减少效果消失。因此，在该例子中，第1联络管3的长度被设为186m以下。
例如即使假想在超市等店铺中设置的本实施方式的冷冻循环装置，由于第1联络管3的长度最大也是186m以下的100m左右，所以可以得到通过在第1联络管3内使制冷剂成为气液二相状态所致的制冷剂量减少效果，同时能够将第1联络管3的出口压力确保为蒸发器14的利用蒸发温度的压力以上而实现冷冻循环装置的恰当的运转。
另外，由于气液二相状态的制冷剂的干燥度越高，气体量越多，所以制冷剂量减少效果变大。因此，通过使冷凝器12的出口的过冷度降低而提高制冷剂的干燥度，从而能够进一步减少第1联络管3内的制冷剂量。另外，由于第1联络管3中的制冷剂的压力越降低，第1联络管3中的制冷剂的干燥度越高，所以通过使第1联络管3的入口压力降低，也能够减少第1联络管3内的制冷剂量。
但是，在使冷凝器12的出口的过冷度降低时(例如保持为气液二相状态的制冷剂从冷凝器12的出口排出时)，由于在冷凝器12中未进行制冷剂的充分冷凝，所以无法有效地利用冷凝器12，担心会使冷冻循环装置的运转效率降低。因此，通过使冷凝器12的出口成为饱和状态(即，使冷凝器12的出口处的制冷剂的过冷度成为0)，从而不会使冷冻循环装置的运转效率降低，而能够得到制冷剂量减少效果。由此，在本实施方式中，冷凝器12被设计为使得在冷凝器12的出口处制冷剂的过冷度为0。
在这样的冷冻循环装置中，因为由于主减压装置13对制冷剂的减压而第1联络管3中的制冷剂成为气液二相状态，所以能够减少第1联络管3内的制冷剂量，能够减少冷冻循环装置的填充制冷剂量。由此，能够实现成本的减少以及地球环境负荷的降低。另外，能够防止发生液状制冷剂返回压缩机11的现象(回液)，能够防止回液所致的压缩机11的故障等。因此，还能够提高冷冻循环装置的可靠性。进而，因为能够降低第1联络管3中的制冷剂的压力，所以能够降低第1联络管3的耐压性能，能够减小第1联络管3的壁厚。由此，能够容易地进行第1联络管3的弯曲加工、连接加工等，能够减轻在现场的冷冻循环装置的设置作业的操劳。因此，能够减少冷冻循环装置的施工时间以及施工费用。
另外，因为在蒸发器14中的制冷剂的饱和温度不低于蒸发器14的利用蒸发温度的范围，第1联络管3中的制冷剂的压力损失被抑制，所以能够防止在蒸发器14的利用蒸发温度下不恰当地进行制冷剂的蒸发，能够避免冷冻循环装置的恰当运转范围的缩小。
即，在本实施方式的冷冻循环装置中，能够同时满足减少填充制冷剂量和避免恰当运转范围的缩小。
另外，因为根据第1联络管3的长度来设定第1联络管3的内径，以使第1联络管3中的制冷剂的压力损失为最大减压量(恒定值)，第1联络管3的长度被设为186m以下，所以相比于第1联络管3中的制冷剂为液单相状态的情况，能够更可靠地减少第1联络管3内的制冷剂量。
实施方式2.
在实施方式1中，来自第1联络管3的制冷剂被原样地送到蒸发器14，但也可以通过在第1联络管3与蒸发器14之间设置流量控制部21，在用流量控制部21调整来自第1联络管3的制冷剂的流量之后，将制冷剂送到蒸发器14，从而控制从蒸发器14的出口排出的制冷剂的过热度。
即，图5是示出本发明的实施方式2的冷冻循环装置的结构图。冷却单元2还具有流量控制部(冷却单元侧减压装置)21。流量控制部21设置于连接第1联络管3和蒸发器14的连接管。另外，流量控制部21将来自第1联络管3的制冷剂减压而送到蒸发器14。流量控制部21使通过了第1联络管3的气液二相状态的制冷剂减压。流量控制部21由未图示的控制部来控制。蒸发器14使由流量控制部21减压的制冷剂蒸发。
在该例子中，流量控制部21被设为能够调整制冷剂的流量的电动膨胀阀。另外，在该例子中，由冷却单元2的流量控制部21所致的制冷剂的减压调整幅度为约0.3MPa。因此，第1联络管3的出口压力被设为比蒸发压力高0.3MPa的压力。
通过流量控制部21对制冷剂的流量调整，来控制蒸发器14的出口的制冷剂的过热度。例如，在利用主减压装置13使制冷剂减压而气液二相状态的制冷剂通过第1联络管3之后，利用流量控制部21来调整制冷剂的流量，从蒸发器14的出口排出的制冷剂的过热度被设为5℃～10℃。其它结构与实施方式1相同。
在这样的冷冻循环装置中，因为使来自第1联络管3的制冷剂减压而向蒸发器14送出制冷剂的流量控制部21包含于冷却单元2中，所以能够利用流量控制部21来更可靠地控制蒸发器14中的蒸发温度。由此，能够在蒸发器14中使制冷剂充分地蒸发，能够提高蒸发器14中的冷却性能。因此，能够更可靠地进行从蒸发器14返回到压缩机11的制冷剂的气化，能够更可靠地避免回液所致的压缩机11的故障等。
另外，在实施方式2中，也可以对共用的第1联络管3并行地连接多个冷却单元2，从共用的第1联络管3向各冷却单元2送出制冷剂。在该情况下，利用热源单元1的主减压装置13来进行制冷剂的主要的减压，使第1联络管3中的制冷剂成为气液二相状态。另外，在该情况下，利用各流量控制部21，根据各冷却单元2的冷冻能力来向各蒸发器14分配制冷剂流量。即，由各流量控制部21调整向各蒸发器14的制冷剂的流量，以使各蒸发器14中的蒸发温度成为利用温度。由此，能够在更可靠地减少第1联络管3内的制冷剂量的同时，在各冷却单元2中使制冷剂充分蒸发，能够提高各冷却单元处的冷却性能。
实施方式3.
图6是示出本发明的实施方式3的冷冻循环装置的结构图。热源单元1还具有收液器31。收液器31积存从冷凝器12排出的液状制冷剂。由此，收液器31的出口成为制冷剂的饱和液状态。对主减压装置13送出在收液器31中所积存的液状制冷剂。其它结构与实施方式2相同。
在这样的冷冻循环装置中，因为从冷凝器12排出的液状制冷剂被积存到收液器31，积存于收液器31的液状制冷剂被送到主减压装置13，所以能够防止送到主减压装置13的制冷剂成为气液二相状态。
例如，在设置有多个冷却单元2的情况下，由于各冷却单元2的运转台数的切换而产生大的负荷变动。此时，当没有收液器31时，由于冷凝器12的制冷剂不足而冷凝器12的出口的制冷剂成为气液二相状态，冷冻循环装置的运转效率降低。在实施方式3中，因为从冷凝器12排出的液状制冷剂积存到收液器31中，所以能够避免冷凝器12的制冷剂不足，能够避免冷冻循环装置的运转效率的降低。
实施方式4.
图7是示出本发明的实施方式4的冷冻循环装置的结构图。实施方式4的冷冻循环装置做成对与实施方式1的冷冻循环装置同样结构的低元冷冻循环部加上了高元冷冻循环部41而成的二元冷冻循环装置。在低元冷冻循环部中使用低元制冷剂，在高元冷冻循环部41中使用高元制冷剂。在该例子中，将作为高压制冷剂的CO2设为低元制冷剂，将低元冷冻循环部的高压侧的压力设为超临界压以下。
热源单元1除了压缩机11、冷凝器12、主减压装置13以外，还具有高元冷冻循环部41。高元冷冻循环部41具有高元压缩机42、高元冷凝器43、以及高元减压装置(膨胀阀)44。在热源单元1中设置有依次连接高元压缩机42、高元冷凝器43、高元减压装置44、冷凝器12的多个连接管。由此，在高元冷冻循环部中，当高元压缩机42被驱动时，高元制冷剂按照高元压缩机42、高元冷凝器43、高元减压装置44、冷凝器12的顺序被传送，并返回到高元压缩机42。
高元压缩机42对气状的高元制冷剂进行压缩。由压缩机11压缩的高元制冷剂被送到高元冷凝器43。
高元冷凝器43使来自高元压缩机42的气状的高元制冷剂冷凝而成为液状的高元制冷剂。高元冷凝器43通过使得从气状的高元制冷剂向冷却材料(例如空气或者水等)放热而使高元制冷剂冷却而冷凝。由高元冷凝器43冷凝的制冷剂被送到高元减压装置44。
高元减压装置44使来自高元冷凝器43的液状的高元制冷剂膨胀而减压。由高元减压装置44减压的高元制冷剂被送到冷凝器12。
冷凝器12做成在来自压缩机11的低元制冷剂与来自高元减压装置44的高元制冷剂之间进行热交换的级联换热器。在冷凝器12中，热从低元制冷剂移动到高元制冷剂，从而低元制冷剂被冷却，高元制冷剂被加热。高元制冷剂在通过加热而蒸发之后，从冷凝器12被送到高元压缩机42。
低元冷冻循环部的高压侧被设为低元制冷剂的超临界压以下。由此，低元制冷剂在冷凝器12中通过冷却而冷凝之后，在液单相状态下从冷凝器12被送到主减压装置13。
与实施方式1同样地，根据第1联络管3的长度来设定第1联络管3的内径，以使第1联络管3中的低元制冷剂的减压量为最大减压量。在该例子中，如图8以及图9所示，通过将第1联络管3的长度设为95m以下，能够得到通过在第1联络管3内使低元制冷剂成为气液二相状态所致的制冷剂量减少效果。其它结构与实施方式1相同。
像这样，即使将在二元冷冻循环装置的低元冷冻循环部中使用的低元制冷剂设为CO2，通过使第1联络管3中的低元制冷剂成为气液二相状态，也能够减少冷冻循环装置的填充制冷剂量。另外，通过在蒸发器14中的低元制冷剂的饱和温度不低于蒸发器14的利用蒸发温度的范围抑制第1联络管3中的低元制冷剂的压力损失，能够避免冷冻循环装置的恰当运转范围的缩小。
另外，在实施方式4中，将低元冷冻循环部的结构设为与实施方式1的冷冻循环装置相同的结构，但也可以将低元冷冻循环部的结构设为与实施方式2的冷冻循环装置相同的结构。
以上，对本发明的具体的实施方式进行了说明，但本发明不限于上述各实施方式，而能够在本发明的范围进行各种变更来实施。
另外，在上述各实施方式中，也可以设为将检测制冷剂的温度或者压力的第1检测器设置于第1联络管3或者蒸发器14，由控制部基于根据第1检测器的检测结果而求出的第1联络管3中的制冷剂的压力，来控制主减压装置13。在该情况下，例如，能够将检测制冷剂的压力的压力传感器(第1检测器)设置于第1联络管3，根据压力传感器的信息求出第1联络管3中的制冷剂的压力，或者将检测制冷剂的温度的温度传感器(第1检测器)设置于蒸发器14，根据温度传感器所得的蒸发器14的温度信息求出第1联络管3中的制冷剂的压力。另外，例如，还能够将检测制冷剂的温度的温度传感器(第1检测器)设置于第1联络管3，根据温度传感器所得的第1联络管3的温度信息求出第1联络管3中的制冷剂的压力。由此，能够更加准确地调整第1联络管3中的制冷剂的压力。
另外，在实施方式2以及3中，也可以设为将检测制冷剂的温度或者压力的第2检测器(压力传感器或者温度传感器)设置于蒸发器14，由控制部基于根据第2检测器的检测结果而求出的蒸发器14的出口处的制冷剂的压力，来控制流量控制部21。由此，能够更加准确地调整蒸发器14的出口处的制冷剂的过热度。
另外，在各上述实施方式中，冷却单元2的数量不限于1个，可以将冷却单元2的数量设为多个。进而，还可以将热源单元1的数量设为多个。在将热源单元1的数量设为多个的情况下，来自各热源单元1的主减压装置13的各自的制冷剂在共用的第1联络管3中被引导而送到冷却单元2。
另外，在实施方式1～3中，作为冷冻循环装置的制冷剂，使用了R404A制冷剂，在实施方式4中，作为冷冻循环装置的制冷剂，使用了CO2，但也可以将冷冻循环的高压侧在超临界域中运转的制冷剂(例如CO2等天然制冷剂、R32等氟利昂制冷剂、包含CO2以及R32中的任意的混合制冷剂、乙烯、乙烷、氮氧化物等)用作冷冻循环装置的制冷剂，使得冷冻循环的高压侧在超临界域运转。
另外，各上述实施方式的冷冻循环装置除了应用于在店铺中设置的冷却用橱窗以外，还能够应用于各种冷却装置、冷藏装置等。
Claims (5)
1.一种冷冻循环装置，具备：
热源单元，具有压缩机、使来自所述压缩机的制冷剂冷却的高压侧换热器以及使来自所述高压侧换热器的制冷剂减压的主减压装置；
冷却单元，具有使制冷剂蒸发的低压侧换热器；
第1联络管，在所述热源单元与所述冷却单元之间引导从所述主减压装置送到所述低压侧换热器的制冷剂；以及
第2联络管，在所述热源单元与所述冷却单元之间引导从所述低压侧换热器送到所述压缩机的制冷剂，
所述主减压装置使制冷剂减压，以使所述第1联络管内的制冷剂成为气液二相状态，
所述第1联络管是在所述低压侧换热器中的制冷剂的饱和温度不低于所述低压侧换热器的利用蒸发温度的范围产生制冷剂的压力损失的联络管。
2.根据权利要求1所述的冷冻循环装置，其特征在于，
所述冷却单元具有冷却单元侧减压装置，该冷却单元侧减压装置将来自所述第1联络管的制冷剂减压而送到所述低压侧换热器。
3.根据权利要求1或者2所述的冷冻循环装置，其特征在于，
所述热源单元具有收液器，该收液器积存从所述高压侧换热器排出的液状制冷剂，
积存于所述收液器的液状制冷剂被送到所述主减压装置。
4.根据权利要求1～3中的任意一项所述的冷冻循环装置，其特征在于，
所述第1联络管的内径是根据所述第1联络管的长度而设定的，以使所述第1联络管中的制冷剂的压力损失为恒定值，
所述第1联络管的长度为186m以下。
5.根据权利要求1～4中的任意一项所述的冷冻循环装置，其特征在于，
制冷剂是CO2或者包含CO2的混合制冷剂。
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