CN105579754A - 制动软管 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种制动软管，该制动软管包括具有更优异的形状稳定性、耐久性、高模量以及在高温下模量的低劣化的加强元件。所述制动软管包括：橡胶层；以及形成在所述橡胶层之间或橡胶层之上的加强元件，其中，所述加强元件可以包括聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线，该浸渍帘线在180℃和0.01g/d的张力下经受热处理15分钟之后被施加0.01g/d的初始负载以固定，并且当在100℃下被施加0.791g/d的负载的同时保持24小时时具有等于或小于7.0％的蠕变速率。

Description

制动软管
技术领域
本发明涉及制动软管，该制动软管包括具有更优异的形状稳定性、耐久性、高模量以及在高温下模量的低劣化的加强元件。
背景技术
用于车辆等的制动装置使用了将从制动总泵中产生的高油压转移至各个车轮和卡钳以产生制动力的制动软管。以供参考，图1图示地说明了使用制动软管的制动装置的实例。
制动软管应该将从制动液中产生的高油压转移至各个车轮，且因此应该具有高耐弯曲疲劳性、耐压性(耐油压性)、制动阻力等。为了给制动软管提供所指出的特性，制动软管通常可以包括构成其形状的至少一个橡胶层(通常，两个橡胶层)和在橡胶层之间或橡胶层之上形成的加强元件以加强制动软管。
为了给予制动软管所需的特性，加强元件需要具有在室温下和高温下的优异的形状稳定性、耐久性、高模量，以及通过向制动软管的表面应用粘合剂以良好地粘结至橡胶层上来的优异的粘合性能。此外，即使在高温下这些物理性能也不会劣化。
作为形成制动软管的加强元件的材料，一直使用聚乙烯醇(PVA)类聚合物。已知PVA类聚合物由于在其分子结构中的多个羟基等而具有优异的粘合性能以及相对较高的模量和强度。
但是，PVA类聚合物不具有足够的耐热性且因此在与制动软管的使用环境相对应的高温下有模量劣化程度大的问题。此外，PVA类聚合物相对较昂贵而且在全世界的供应与需求上不稳定。因此，对可以代替PVA类聚合物来适当地用作制动软管的加强元件的替换材料的开发一直有需求。
尽管，用于制动软管的加强元件所需的物理性能，还没有提出例如在室温和高温下保持高模量而没有特别劣化的同时满足优异的形状稳定性、耐久性、粘合性能等的替换材料。
发明内容
技术问题
本发明试图提供一种制动软管，该制动软管包括具有更优异的形状稳定性、耐久性、高模量以及在高温下模量的低劣化的加强元件。
技术方案
本发明的一个示例性实施方案提供了一种制动软管，包括橡胶层；以及
加强元件，该加强元件形成在所述橡胶层之间或所述橡胶层之上，
其中，所述加强元件包括聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线，该浸渍帘线在180℃和0.01g/d的张力下经受热处理15分钟之后被施加0.01g/d的初始负载以固定，并且当在100℃下被施加0.791g/d的负载的同时保持24小时时具有等于或小于7.0％的蠕变速率而且所述蠕变速率可以由下面计算等式1定义。
[计算等式1]
蠕变速率＝(L-L0)/L0×100
在上面计算等式中，L可以表示在加强元件保持24小时后浸渍帘线的长度以及L0可以表示当加强元件被施加初始负载以固定时的浸渍帘线的长度。
在下文中，将更详细地描述根据本发明的详细实施例的制动软管。但是，只是作为本发明的一个实施例提出此制动软管。因此，对本领域的技术人员显而易见的是本发明的范围并不局限于此并且可以在本发明的范围内进行实施例的各种变化。
此外，除非在本说明书全文中特别提及，‘包括’或‘包含’表示没有特别限制地包含任意组成元件(或成分)而且不可以被解释为排除其他组成元件(或成分)。
本发明的一个实施例提供了一种包括聚对苯二甲酸乙二醇酯(在下文中，称为“PET”)浸渍帘线的制动软管，所述浸渍帘线作为新型加强元件，即使在聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线以特定的物理性能经受热处理即大约180℃的高温下，也满足预定的低蠕变速率。
更具体地，根据一个实施例的制动软管包括：橡胶层；以及形成在所述橡胶层之间或橡胶层之上的加强元件，其中，所述加强元件可以包括聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线，该浸渍帘线在180℃和0.01g/d的张力下经受热处理15分钟之后被施加约0.01g/d的初始负载以固定，并且当在100℃下被施加0.791g/d的负载的同时保持24小时时具有等于或小于约7.0％的蠕变速率或大约0％至7.0％、大约4.0％至7.0％或大约5.0％至6.8％的蠕变速率而且所述蠕变速率可以由下面计算等式1定义。
[计算等式1]
蠕变速率＝(L-L0)/L0×100
在上面计算等式中，L可以表示在加强元件保持24小时后浸渍帘线的长度以及L0可以表示当加强元件被施加初始负载以固定时的浸渍帘线的长度。
在根据一个实施例的制动软管中，所包含的作为加强元件的PET浸渍帘线可以通过在特定的纺丝和拉伸条件下获得PET未拉伸纱和拉伸纱然后将该PET拉伸纱浸入粘合剂中来制备。
由于所述PET浸渍帘线通过特定的制备过程获得，PET浸渍帘线即使在高温下也可以表现出低蠕变速率而且所述低蠕变速率可以反映在与制动软管的使用环境相对应的高温下的非常优异的形状稳定性和高模量。此外，即使PET浸渍帘线暴露在高温下，也可以确认模量的劣化小。由于在优异的形状稳定性、高模量和高温下的低模量劣化的优异物理性能，可以确认PET浸渍帘线可以解决现有的用作制动软管的加强元件的PVA类聚合物的问题，例如在高温下的模量劣化程度大的问题，而且可以优选地用作制动软管的加强元件。
同时，由于用于制动软管的加强元件确保对橡胶的粘合性，可以将加强元件浸入或涂覆例如RFL的粘合剂且由此通常可以以上述的浸渍帘线形式应用。另外，对于浸渍和涂覆粘合剂，需要在比预定水平高的温度和张力下进行热处理。
由于现有的PVA类聚合物基本不具有高耐热性，当在热处理过程中对PVA类聚合物施加张力和高温时，例如刚度和模量的耐久性会显著劣化。因此，在应用PVA类聚合物和原纱的浸渍帘线形式的制动软管的加强元件的情况下，PVA类聚合物不得不表现出比原纱等低的耐久性和模量，由此导致最终产品制动软管的性能劣化。
但是，上述的PET浸渍帘线具有优异的耐热性，且因此在热处理过程之后几乎不会发生例如刚度或模量的耐久性的劣化，而且由于拉伸条件等的设定模量会显著增加。因此，根据一个实施例，可以通过应用所述PET浸渍帘线和包括该PET浸渍帘线的制动软管显著地提高最终产品制动软管的性能。
此外，PET浸渍帘线相对廉价而且由在供应和需求上容易的PET聚合物制成，因此可以代替现有的PVA类聚合物，优选地用作制动软管的加强元件的材料。
在下文中，将更详细地描述为新型加强元件PET浸渍帘线、该PET浸渍帘线的制备方法以及包括该PET浸渍帘线的制动软管。
包括在根据一个实施例的制动软管中作为加强元件的PET浸渍帘线包含超过90％摩尔的PET以表现出例如上述的蠕变速率的优选的物理性能，其中，当所述PET浸渍帘线包含低于90摩尔％的含量的PET时，难以表现出本发明旨在获得的优选的物理性能。在下文中，因此，术语PET是指没有特别描述地PET等于或大于90摩尔％的情况。
所述PET浸渍帘线可以通过将PET熔融纺丝制备未拉伸纱，通过拉伸该未拉伸纱制备PET拉伸纱然后将该PET拉伸纱浸入粘合剂中来制备。通过熔融纺丝PET制备的未拉伸纱以及由拉伸所述未拉伸纱制备的拉伸纱的特性直接或间接地反映在浸渍帘线的物理性能上。此外，包括通过熔融纺丝制备未拉伸纱的步骤、通过拉伸制备拉伸纱的步骤、浸入粘合剂的过程等的各个步骤的具体条件或进行方法直接/间接地反应在PET浸渍帘线的物理性能上，由此制备具有上述物理性能的PET浸渍帘线。
具体地，由于具有等于或大于大约25％的结晶度以及等于或小于大约0.15的非晶取向因子(AOF)的PET未拉伸纱通过控制PET熔融纺丝的条件获得，而且PET拉伸纱和浸渍帘线利用所述PET未拉伸纱制备，确认可以制备具有上述蠕变速率、优异的形状稳定性、高模量以及在高温下模量的低劣化的PET浸渍帘线。这由如下技术原理预计。
一部分PET主要具有结晶形态且因此由结晶区域和非晶区域构成。另外，在下面将要描述的控制的熔融纺丝条件下获得的PET未拉伸纱由于定向结晶现象而具有比此前已知的PET未拉伸纱更高的结晶度，且因此具有大约25％以上或大约25％至40％的高结晶度。由于高结晶度，由PET未拉伸纱制备的PET浸渍帘线等可以表现出高收缩应力和模量。
同时，所述PET未拉伸纱可以具有甚至比此前已知的PET未拉伸纱更低的大约0.15以下或大约0.08至0.15的非晶取向因子。在此情况下，非晶取向因子表示包含在未拉伸纱内的非晶区域中的链的取向。此处，随着包含在非晶区域中的链的缠结增加，而且非晶取向因子变得越来越低。也就是，通常，如果非晶取向因子减小，无序增加且因此非晶区域的链不具有张力结构而是松弛结构，使得由未拉伸纱制备的拉伸纱和浸渍帘线具有低收缩率和低收缩应力。但是，在下面将要描述的控制的熔融纺丝条件下获得的PET未拉伸纱由于在形成PET未拉伸纱的分子链的纺丝过程中的滑移而可以在形成良好网络结构的同时在每单位体积中包括更多的交联键。由此，所述PET未拉伸纱由于非晶区域的链具有网络结构，在非晶取向因子显著减小的同时，可以表现出成熟的结晶结构和优异的取向特性。
因此，可以使用具有高结晶度和低非晶取向因子的PET未拉伸纱制备同时表现出低收缩率和高收缩应力的PET浸渍帘线等。此外，可以提供具有上面提到的优异的物理性能例如低蠕变速率、优异的形状稳定性、高模量以及在高温下模量的低劣化的PET浸渍帘线。
下面将描述所述PET浸渍帘线的制备方法的各个步骤。
在所述制备方法中，首先，通过将PTE熔融纺丝制备具有上面提到的高结晶度和低非晶取向因子的PET未拉伸纱。
在此情况下，为了获得满足所述结晶度和非晶取向因子的PET未拉伸纱，可以在较高的纺丝张力下进行熔融纺丝过程。例如，可以在大约0.85g/d以上或0.85g/d至1.2g/d的纺丝张力下进行所述熔融纺丝。此外，例如，可以将PET的熔融纺丝速度控制为大约3800m/min至5000m/min，适当地，大约4000m/min至4500m/min。
由于所述PET的熔融纺丝过程在高纺丝张力和纺丝速度下进行，在PET的取向结晶现象出现的同时结晶度增加，而且形成PET的分子链在纺丝过程中滑移以形成良好的网络结构，由此确认可以获得满足上述结晶度和非晶取向因子的PET未拉伸纱。
此外，在PET未拉伸纱的制备过程中，包含大约90摩尔％以上的具有大约0.8至1.3的特性粘度的聚对苯二甲酸乙二醇酯的切片可以作为PET进行熔融纺丝。
如上所述，可以在PET未拉伸纱的制备过程中提供较高的纺丝张力以及选择性地高纺丝速度。为了在所述条件下优选地进行纺丝过程，切片的特性粘度优选地等于或大于大约0.8。但是，为了防止由切片的熔融温度的增加引起的分子链断裂和防止由于纺丝组件的排出量引起的压力增加，所述特性粘度优选为大约1.3以下。
此外，所述切片适当地通过设计的喷嘴纺成使得单丝细度在大约2.0旦尼尔至5.0旦尼尔或大约2.0旦尼尔至3.0旦尼尔的范围内。也就是，为了降低在纺丝过程中断纱发生的可能性和在冷却时由于相互干扰引起的断纱发生的可能性以及抑制在后处理过程中由于摩擦等引起的对单丝的损坏，单丝的细度应该等于或大于大约2.0旦尼尔，而且为了通过增加纺丝拉伸提供足够高的纺丝张力，单丝的细度适当地等于或小于大约5.0旦尼尔。
此外，在PET的熔融纺丝之后，提供能够制备PET未拉伸纱的冷却过程。所述冷却过程可以通过应用大约15℃至60℃的冷却空气并且在各个冷却空气温度条件下将冷却风量控制为大约0.4m/s至1.5m/s的方法来进行。由此，可以更容易地制备具有例如上面提到的蠕变速率的物理性能的浸渍帘线。
在通过纺丝过程制备满足上面提到的结晶度和非晶取向因子的PET未拉伸纱之后，通过拉伸所述未拉伸纱制备拉伸纱。所述拉伸过程可以在大约1.70以下或大约1.2至1.6的拉伸比条件下进行。所述PET未拉伸纱具有成熟的结晶区域而且非晶区域的链具有低取向并且形成良好的网络。因此，如果所述拉伸过程在超过大约1.70的高拉伸比条件下进行，在拉伸纱中会发生断纱、毛羽等，而且因此最终获得的PET浸渍帘线等难以表现出优选的物理性能。具体地，尽管拉伸，但还是难以展现出取决于非晶链过度的取向优异的物理性能。此外，如果所述拉伸过程在相对较低的拉伸比下进行，由此制备的PET浸渍帘线等的强度会部分降低。但是，可以在大约1.2以上的拉伸比下制备表现出适合应用于制动软管的加强元件的强度的PET浸渍帘线，且因此，所述拉伸过程可以在如上所述的大约1.70以下或大约1.2至1.6的拉伸比条件下进行。
同时，在通过上述过程制备PET拉伸纱之后，将该PET拉伸纱浸入粘合剂中以制备PET浸渍帘线，而且也可以在将PET拉伸纱选择性地浸入粘合剂中之前进行合股纱过程。所述合股纱过程和浸渍过程可以基于一般轮胎帘线的制备过程条件和方法且因此将省略它的额外描述。
通过上述制备方法，即使在PET浸渍帘线在大约180℃下经受热处理然后在保持在大约100℃的高温下之后，也可以制备表现出如上所述的大约7.0％以下，例如大约0％至7.0％、大约0％至7.0％、大约4.0％至7.0％或大约5.0％至6.8％的低蠕变速率的PET浸渍帘线。
所述PET浸渍帘线由于上述的低蠕变速率，即使在高温下在压力或负载的变化下也可以几乎不变形并且可以表现出优异的形状稳定性、较高的模量以及在高温下模量的低劣化。因此，所述PET浸渍帘线代替PVA类聚合物作为制动软管的加强元件并且因此可以非常优选地应用。
此外，当PET浸渍帘线以大约0.01g/d的张力在大约180℃下经受热处理15分钟时，向其施加大约0.01g/d的初始负载以固定，然后在大约20℃下施加大约0.791g/d的负载后保持24小时，其蠕变速率可以是大约4.0％以下、大约0％至4.0％、大约2.5％至4.0％或大约3.0％至3.9％。
因此，所述PET浸渍帘线在室温和高温下持久地表现出优异的形状稳定性和高模量，因此可以克服现有PVA类聚合物的缺点并且可以非常优选地用作制动软管的加强元件。但是，从前述将所述PET浸渍帘线用作轮胎帘线等并且涂覆有粘合剂以表现出被有效地粘结至橡胶层上的优异的粘合特性。因此，所述PET浸渍帘线可以满足制动软管的加强元件所需的大部分物理性能。
此外，当在所述PET浸渍帘线在大约150℃的温度下和大约0.05g/d的初始负载下经受热处理大约2分钟之后测定PET浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在大约0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于大约150％或大约110％至150％。
此外，当在所述PET浸渍帘线在大约150℃的温度下和大约0.05g/d的初始负载下经受热处理大约30分钟之后测定PET浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在大约0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于大约160％或大约110％至155％。
此外，当在所述PET浸渍帘线在大约150℃的温度下和大约0.05g/d的初始负载下经受热处理大约30分钟之后测定PET浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在大约0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于大约120％或大约80％至115％。
因此，即使在PET浸渍帘线在高温下经受热处理预定时间之后，所述PET浸渍帘线也可以在大约0.5kgf至4.5kgf的负载下表现出将例如伸长率的物理性能的变化率保持在大约160％以下或大约80％至155％以下的特性。
另一方面，在包括PVA类聚合物的浸渍帘线形式的加强元件的情况下，在相同条件下的例如伸长率的物理性能的变化率变为高达280％，且因此可以显著地表现出物理性能的变化。如上所述，由于即使在高温条件下，伸长的变化率与初始伸长率相比并未显著地表现，所述PET浸渍帘线和包括该PET浸渍帘线作为加强元件的制动软管即使当将其长期使用时也可以表现出优异的耐久性和性能。
此外，如下面将描述的示例性实施方案所支持的，如上所述的PET浸渍帘线可以表现出比包括现有的PVA类聚合物的加强元件更高的密度并且表现出在相同重量下的更小的体积。因此，所述PET浸渍帘线基于相同的体积可以包括更高细度的PET原纱，而且因此可以进一步提高包括所述PET浸渍帘线作为加强元件的制动软管的耐久性例如刚度而且可以有效地抑制初始膨胀率。
同时，如上所述的PET浸渍帘线的形式没有特别地限制而且根据制动软管的加强元件的典型形式，所述PRT浸渍帘线可以具有如下形式：每根帘线的总细度为500旦尼尔至3000旦尼尔(d)且股数为1至3，而且捻数为0TPM至100TPM。
此外，所述PET浸渍帘线可以表现出大约5g/d至8g/d或大约5.5g/d至8g/d的强度、大约2.0％至7.0％的伸长率(在4.5kg负载下的伸长率)以及大约10％至25％的断裂伸长率。由于所述浸渍帘线表现出上述范围的物理性能例如强度和伸长率，浸渍帘线可以优选地用作制动软管的加强原件。
同时，根据普通制动软管的形式，包括上述PET浸渍帘线作为加强元件的制动软管可以包括至少一个形成软管形状的橡胶层和形成在所述橡胶层之间或橡胶层之上以加强制动软管的加强元件。更具体地，所述制动软管包括两层的橡胶层即其内部的第一橡胶层和其外部的第二橡胶层，而且加强元件可以形成在所述第一和第二橡胶层之间。具体地，包括PET浸渍帘线的加强元件可以粘结至第二橡胶层的内表面上。
在例如车辆的制动装置中，如图1所示，制动软管可以用于将从制动总泵中产生的高油压转移至各个车轮和卡钳以产生制动力并且可以用于各个车轮。
具体地，制动软管包括作为加强元件的在室温和高温下满足优异的形状稳定性、高模量以及在高温下模量的低劣化等的预定PET浸渍帘线以在有效地将从制动总泵中产生的高油压转移至各个车轮和卡钳的同时表现出优异的耐疲劳性和耐久性，而且因此可以长时间使用。
有益效果
本发明使用了利用在室温和高温下具有优异的形状稳定性、例如刚度的耐久性、高模量以及在高温下模量的低劣化等的PET浸渍帘线作为新型加强元件的制动软管。证实所述新型加强元件可以解决一直被用作制动软管的现有加强元件的PVA类聚合物的问题，例如在高温下的模量的大程度劣化，并且可以优选地用作制动软管的加强元件。
此外，所述PET浸渍帘线相对廉价而且由在供应和需求上容易的PET聚合物制成，因此可以代替现有的PVA类聚合物优选地用作制动软管的加强元件的材料。
因此，本发明可以提供一种廉价且具有更优异的物理性能的制动软管，而且所述新型加强元件包括在该制动软管中。
附图说明
图1是图示地说明了将制动软管用于普通制动装置的实例的图。
图2是图示地说明了用于测定蠕变速率的蠕变试验机的图。
图3是示出了在室温下和150℃的高温下对实施例1和对比实施例1的浸渍帘线进行热处理后得到的强度-伸长率曲线的结果的曲线图。
具体实施方式
在下文中，将参照本发明的示例性实施方案更详细地描述本发明的配置和作用。但是，本发明的范围并不局限于本发明的示例性实施方案且因此只作为实施例提出。
实施例1
使用具有1.05的特性粘度的PET聚合物并且根据一般制造方法在0.86g/d的纺丝张力下以3800m/min的纺丝速度对PET聚合物进行熔融纺丝然后冷却以制备未拉伸纱。PET拉伸纱通过拉伸、热定型和以1.53的拉伸比卷绕所述未拉伸纱制备。
实施例1的PET浸渍帘线通过如下步骤制备：以60TPM拉伸如上所述制备的具有1000旦尼尔的总细度的PET拉伸纱，将其浸入RFL粘合剂溶液中，通过该溶液，然后将其干燥和热处理。
所述RFL粘合剂溶液的干燥和热处理条件与普通PET轮胎帘线的加工条件相同。
实施例2-7
除了在制备PET拉伸纱的过程中如下表1所示改变纺丝速度、纺丝张力、拉伸比或特性粘度条件以外，以与上面实施例1相同的方法各自制备PET拉伸纱。通过合股拉伸按与上面实施例1相同的方法制备的PET拉伸纱各自制备PET浸渍帘线，将其浸入粘合剂溶液中，然后将其干燥和热处理。
[表1]
对比实施例1：制备PVA类浸渍帘线
使用向浸渍帘线的制造商之一的UNICo.购买的PVA浸渍帘线作为对比实施例1。
首先，根据实施例1至7制备的PET未拉伸纱的结晶度和非晶取向因子(AOF)通过下列方法测试并且测试结果排列在下表2中。
-结晶度：其通过在使用Cl4正庚烷制备密度梯度柱之后测量密度然后利用下面计算等式测定。
(就PET而言，ρa＝1.336且ρc＝1.457)。
-AOF：其利用通过偏光显微镜测定的双折射率和通过XRD测定的结晶取向因子(COF)基于下面等式计算。
AOF＝(双折射率-结晶度(％)*0.01*结晶取向因子(COF)*0.275)/((1-结晶度(％)*0.01)*0.22)
[表2]
然后，根据实施例1至7制备的浸渍帘线的蠕变速率通过以下方法测定。
为了测定上述蠕变速率，如图2中所示使用蠕变试验机(由ToyoseikiCo.制造)。在180℃下以0.01g/d的张力对根据上面实施例1至7制备的浸渍帘线(初始样品长度L0＝195mm)热处理15分钟，利用蠕变试验机向其施加0.01g/d的初始负载以将其固定，然后在20℃和100℃下向其施加0.791g/d的负载然后保持24小时。在浸渍帘线保持24小时之后，测定根据上面实施例1至7的浸渍帘线的长度L并且利用长度L和L0根据上面计算等式1测定各个浸渍帘线的蠕变速率。蠕变速率的测定结果在下面表3中示出。
[表3]
参照上面表3，可以证实由表现出高结晶度和低非晶取向因子的PET未拉伸纱制备的根据上面实施例1至7的浸渍帘线在高温和室温下表现出低蠕变速率，而且具体地，即使在与制动软管的使用条件相对应的高温下也表现出低蠕变速率。
由此，可以证实根据上面实施例1至7的浸渍帘线具有优异的形状稳定性。
试验实施例：
同时，图3是示出了在通过下面方法在室温下和150℃的高温下对实施例1和对比实施例1的浸渍帘线进行热处理之后得到的强度-伸长率曲线的结果的曲线图。
通过使用附有加热室(烘箱)的Instron装置，通过应用十字头(crosshead)速度：25mm/min、初始负载：50g(0.05g/d)、Road单元(cell)：5kN测定强度和伸长率，然后从测定的强度和伸长率得到强度-伸长率曲线。连同在室温下的测定，在将根据上面实施例1和对比实施例1的浸渍帘线保持在150℃的烘箱中2分钟、30分钟和60分钟后以相同的方法得到强度-伸长率曲线。
参照图3，根据上面实施例1的PET浸渍帘线，具体地，在高温下表现出与上面对比实施例1的PVA类浸渍帘线相似的高模量，并且表现出在高温下与上面对比实施例1相比的模量的极低的劣化。因此，证实所述PET浸渍帘线可以非常优选地用作制动软管的加强元件。
因此，证实应用比PVA类浸渍帘线更廉价的PET浸渍帘线作为制动软管的加强元件以降低加强元件和制动软管的制造成本并且提供具有优异的物理性能的制动软管等。
同时，当给予0.5kgf、1.0kgf、2.0kgf、3.0kgf和4.5kgf的负载时的伸长率值在通过上面方法得到的强度-伸长率曲线中测定。当将所述条件下的初始伸长率设定为100％时的伸长变化率(即在时间推移之后测定的伸长率比初始伸长率增加了多少)基于伸长率测定结果计算而且所计算的伸长变化率在下面表4中示出。
[表4]
参照上面表4，与根据上面对比实施例1的PVA类浸渍帘线相比，根据上面实施例1的PET浸渍帘线具有不大于初始伸长率的伸长变化率。因此证实包括所述PET浸渍帘线作为加强元件的制动软管在长时间使用时具有优异的耐久性和性能。
同时，对于根据上面实施例1的PET浸渍帘线和根据上面对比实施例1的PVA类浸渍帘线，测定包括在各个浸渍帘线中包含的拉伸纱的密度，然后基于所测定的密度计算在相同重量和相同体积下的体积比和重量比，而且其测定结果在下面表5中示出。
[表5]
参照上面表5，包括在根据上面实施例1的PET浸渍帘线中的原纱可以表现出比包括在上面对比实施例1中的原纱更大的密度并且在相同重量下表现出更小的体积。因此，证实所述PET浸渍帘线基于相同的体积可以包括更高细度的PET原纱，且因此可以进一步提高包括所述PET浸渍帘线作为加强元件的制动软管的耐久性例如刚度，而且可以有效地抑制初始膨胀率。

Claims (9)

1.一种制动软管，包括：
橡胶层；以及
加强元件，该加强元件形成在所述橡胶层之间或所述橡胶层之上，
其中，所述加强元件包括聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线，该浸渍帘线在180℃和0.01g/d的张力下经受热处理15分钟之后被施加0.01g/d的初始负载以固定，并且当在100℃下被施加0.791g/d的负载的同时保持24小时时具有等于或小于7.0％的蠕变速率，所述蠕变速率由下面计算等式1定义
[计算等式1]
蠕变速率＝(L-L0)/L0×100
在上面计算等式中，L表示在加强元件保持24小时后浸渍帘线的长度以及L0表示当加强元件被施加初始负载以固定时的浸渍帘线的长度。
2.如权利要求1所述的制动软管，其中：
所述聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线在180℃和0.01g/d的张力下经受热处理15分钟之后被施加0.01g/d的初始负载以固定，并且当在20℃下被施加0.791g/d的负载的同时保持24小时时具有等于或小于4.0％的蠕变速率，所述蠕变速率由上面计算等式1定义。
3.如权利要求1所述的制动软管，其中：
当在聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线在150℃的温度和0.05g/d的初始负载下经受热处理2分钟之后测定该聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于150％。
4.如权利要求1所述的制动软管，其中：
当在聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线在150℃的温度和0.05g/d的初始负载下经受热处理30分钟之后测定该聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于160％。
5.如权利要求1所述的制动软管，其中：
当在聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线在150℃的温度和0.05g/d的初始负载下经受热处理60分钟之后测定该聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线的拉伸强度和伸长率时，基于在热处理之前测定的100％的初始伸长率，在0.5kgf至4.5kgf的特定负载下的伸长的变化率为等于或小于120％。
6.如权利要求1所述的制动软管，其中：
所述聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线由表现出5g/d至8g/d的强度、2.0％至7.0％的伸长率(4.5kg)和10％至25％的断裂伸长率的聚对苯二甲酸乙二醇酯制成。
7.如权利要求1所述的制动软管，其中：
所述橡胶层包括第一和第二橡胶层，以及
加强元件，该加强元件形成在所述第一和第二橡胶层之间。
8.如权利要求1所述的制动软管，其中：
所述聚对苯二甲酸乙二醇酯浸渍帘线具有500旦尼尔至3000旦尼尔的总细度、1至3的股数以及0TPM至100TPM的捻数。
9.如权利要求1所述的制动软管，其中：
将该制动软管用作将从车辆的制动总泵中产生的高油压转移至车轮以制动该车轮的软管。
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