CN105555658A - 漂浮船结构以及用于控制其温度的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种漂浮船结构以及用于控制其温度的方法，具体地说，所述漂浮船结构特征在于包括在船只的长度方向上在一或多个行中安置的多个LNG储存罐之间设置的围堰，其中将所述围堰控制为零下温度以减少由于从所述围堰到所述多个LNG储存罐的内部的热传递而产生的BOR(Boil-off？Rate)。

Description

漂浮船结构以及用于控制其温度的方法

技术领域

本发明涉及一种漂浮结构以及漂浮结构的温度控制方法，且更具体地说，涉及一种漂浮结构以及能够通过减小围堰与储存在LNG储存罐中的LNG之间的热传递来减小BOR的漂浮结构的温度控制方法。

背景技术

大体上，天然气是通过地面或海上气体管以气体状态输送，且以液化天然气(LiquefiedNaturalGas，下文称作‘LNG’)状态储存在LNG运输船中，以输送到远程消耗地点。

通过以近似-163℃的极低温冷却天然气而获得的LNG的体积与气体状态中的天然气的体积相比减小到近似1/600。因此，液化天然气极适合于通过大海的长距离运输。

LNG可在LNG运输船中运载时通过大海运输，从而在地面消耗地点装载和卸载，或者可在LNGRV(LNGRegasificationVessel)中运载时通过大海运输而到达地面消耗地点。在那之后，可将LNG再气化，从而在天然气状态中装载和卸载。为此目的，LNG运输船和LNGRV包含可承载极低温LNG的LNG储存罐(称为‘货舱’)。

此外，对于例如LNGFPSO(Floating，Production，StorageandOffloading)和LNGFSRU(FloatingStorageandRegasificationUnit)等漂浮结构的需求逐渐增加。所述漂浮结构还包含安装于LNG运输船或LNGRV中的LNG储存罐。

此处，LNGFPSO是在大海上直接液化所生产的天然气且将液化天然气储存在储存罐中的漂浮结构，且在必要时所述漂浮结构用以将储存在储存罐中的LNG转运到LNG运输船。

LNGFSRU是在远离地面的大海上在储存罐中储存从LNG运输船装载和卸载的LNG，且随后在必要时使LNG气化且将其供应到地面消耗地点的漂浮结构。

取决于用于在极低温状态中储存LNG的绝热材料是否直接应用于货物的负载，LNG储存罐分类为独立罐类型(independenttanktype)和膜片类型(membranetype)。此处，所述独立罐类型储存罐分类为MOSS类型和IHI-SPB类型，且所述膜片类型储存罐分类为GTNO96类型和TGZMarkIII类型。

在现有LNG储存槽当中，作为膜片类型的GTNO96类型具有如下结构：由厚度为0.5mm到0.7mm的恒范(invar)钢(36％镍)制成的主要障壁(Primarybarrier)和辅助障壁(Secondarybarrier)在两个层中安装于船体的内表面上，其中主要障壁定位在LNG侧且辅助障壁定位在船体的内表面处以双重地封闭LNG。

此外，主要障壁与辅助障壁之间的空间具备主要绝热壁，且辅助障壁与内部船体之间的空间具备辅助绝热壁，其中主要绝热壁和辅助绝热壁使LNG储存罐外部传递到LNG的热最小化。

同时，由于储存在LNG储存罐中的LNG在常压下以作为气化温度的近似-163℃存储，因此如果热传递到LNG，那么LNG气化且因此蒸发气体(BoilOffGas，下文被称作‘BOG’)发生。

此外，在膜片类型LNG储存罐的情况下，如果连续地安装冷LNG储存罐，那么冷LNG储存罐之间的钢(steel)的温度突然减小，并且因此可能发生脆性破裂(brittlefracture)。

为了防止脆性破裂，在LNG储存罐之间安装称为围堰(cofferdam)的空间，且因此防止LNG储存罐由于低温LNG而损坏。

然而，即使安装围堰，接触LNG货舱的围堰隔壁部件的钢的温度也可能由于极低温LNG而下降到-60℃以下。如果一般钢暴露于-60℃，那么围堰由于低温脆性而损坏。

作为克服以上问题的规划，围堰可由例如不锈钢和铝等极低温材料制成。然而，如果使用极低温材料，那么船只价格可能急剧上升。

因此，当安装围堰和LNG储存罐时，将围堰的温度控制为5℃，且围堰隔壁由可承受室温的相对便宜的钢制成。

在现有LNG运输船的情况下，当围堰的温度等于或小于5℃时，操作加热系统，且因此围堰始终维持在5℃以上。为此目的，现有LNG运输船包含乙二醇加热系统(glycolheatingsystem)或电加热系统。

因此，现有LNG运输船经设计/航行以使得围堰的温度可一直为至少5℃以上，且在所述温度条件下也产生BOR。

发明内容

技术问题

在当前LNG运输船市场中，LNG运输船在合同阶段对BOR的数值具有敏感性。作为实际实例，通常0.15％的BOR是合同条件，但近年来，可建议0.125％、0.10％、0.095％或类似的BOR作为合同条件。

然而，在当前膜片类型的罐中，绝热壁安装于货舱中。由于LNG货舱的绝热壁需要承受且传递从LNG货物施加的负载到货舱，同时具有绝热性能，因此改变LNG货舱的现有绝热壁以增加绝热性能，可涉及大量研究和设计改变且成本可上升。

实际上，即使存在满足大约0.13％的BOR的LNG货舱的绝缘壁，如果船只所有者的BOR要求是0.125％，那么为了使BOR减小多达大约4％，涉及大量研究、时间和成本。

此外，即使存在保证0.103％的BOR的LNG货舱的绝缘壁，如果船只所有者提出0.10％的BOR，那么造船厂无法应用LNG货舱并且因此无法接受LNG运输船的订单。当今的LNG运输船市场处于如下情形：实现BOR的甚至1％减小的造船厂都可以领先其它造船厂而主导LNG运输船的订单竞争。

同时，针对减小BOR的现有技术开发关注于LNG货舱的绝缘壁的性能改进。由于当今的市场需要BOR的甚至1％的减小，因此当前主要论述的方法是增加LNG货舱的厚度。

然而，可储存LNG的货舱的体积与LNG货舱的厚度增加成比例地减小。另一方面，为了防止货舱的体积减小，增加船只的大小。

此外，如果货舱的厚度增加，那么货舱结构上较弱。因此，必须进行加强货舱的研究。

本发明的一个目的是提供一种漂浮结构，其能够通过降低围堰的控制温度以及设计和制造与其对应的钢等级上的围堰隔壁，而以低成本减小BOR。

本发明的另一个目的是提供一种漂浮结构和漂浮结构的温度控制方法，其能够控制取决于航行条件而被控制为低于零的温度的围堰的控制温度以及工作类型，同时通过降低所述围堰的控制温度而以低成本减小BOR。

本发明的再另一个目的是提供一种漂浮结构，其能够易于确认围堰的冷点(hotspot)或类似物，同时通过降低围堰的控制温度而以低成本减小BOR。

本发明的再另一个目的是提供一种漂浮结构，其能够满足所需的结构强度，同时通过减小通过隔壁的热传递而减小BOR。

技术解决方案

根据本发明的示范性实施例，提供一种漂浮结构，包含：围堰，其设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的多个LNG储存罐之间，其中将所述围堰的温度控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)。

所述围堰可包含：一对隔壁，其在所述多个LNG储存罐之间彼此间隔开；以及空间部分，其由所述一对隔壁和所述船体的内壁提供，且所述围堰将所述一对隔壁控制为低于零的温度。

所述一对隔壁可由IGC中界定的钢等级(steelgrade)的B、D、E、AH、DH和EH中的至少一种材料制成。

所述一对隔壁可由在-30℃以下应用的低温钢(LT)制成。

所述一对隔壁可被控制为-30℃到-20℃，且可由IGC中界定的钢等级的E或EH制成。

所述漂浮结构可进一步包含：气体供应器，其将气体供应到所述围堰中以防止所述围堰的内部由于空气中的水分的冻结而损坏。

所述气体供应器可包含：供应管，其设置于所述船体中以将所述气体供应到所述围堰中；排放管，其设置于所述围堰中以将所述围堰中的气体排放到围堰外部；以及多个阀，其设置于所述供应管和所述排放管中。

所述气体可包含干燥空气(dryair)、惰性气体(inertgas)或N₂气体中的至少一种。

所述漂浮结构可进一步包含：加热器，其设置于所述围堰中以加热所述围堰，其中所述围堰可被控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的所述BOR(Boil-offRate)，且可由所述加热器加热以将所述低于零的温度改变为除高于零的温度之外的特定温度。

当所述围堰的隔壁由承受从-30℃到0℃的温度的材料制成时，所述围堰的所述温度可在从-30℃到70℃的范围内改变。

当所述围堰的隔壁由承受多达-55℃的低温钢制成时，所述围堰的所述温度可在从-55℃到70℃的范围内改变。

当所述漂浮结构的燃料消耗增加时，可增加所述围堰的所述温度以增加BOG(Boil-offGas)的产生，且因此所述BOG可用作燃料，且当所述漂浮结构的所述燃料消耗减小时，可降低所述围堰的所述温度以减小所述BOG的产生。

所述加热器可加热所述围堰以将所述围堰的温度控制为除高于零的温度之外的特定温度，以使得工人可进入所述围堰。

所述围堰的低于零的温度可由于供应到围堰中的高温干燥空气而改变为除高于零的温度之外的特定温度。

当所述LNG储存罐中的压力大于所述LNG储存罐的设定压力时，可降低所述围堰的设定温度，且当所述LNG储存罐中的所述压力低于所述LNG储存罐的所述设定压力时，可增加所述围堰的所述设定温度。

所述加热器可加热被控制为低于零的温度的箱舱甲板空间(trunkdeckspace)以及接触箱舱甲板(trunkdeck)的侧面通路(sidepassageway)中的至少一个，以将所述箱舱甲板空间和所述侧面通路的温度改变为除所述高于零的温度之外的所述特定温度。

所述漂浮结构可进一步包含：绝热材料，其设置于所述围堰中。

所述围堰可包含将所述多个LNG储存罐横向地分段的多个横向围堰，且所述绝热材料可分别设置于所述多个横向围堰当中安置于船首的最前侧的所述横向围堰的所述船首的最前隔壁以及安置于船尾的最后侧的所述横向围堰的所述船尾的最后隔壁中。

所述绝热材料可包含以下各个中的至少一个：使储存在所述多个LNG储存罐中的LNG绝热的绝热壁、面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料。

所述漂浮结构可进一步包含绝热材料损坏防止部件，其设置于围堰的底部部分处以防止绝热材料损坏。

所述漂浮结构可进一步包含：气体供应器，其将气体供应到所述围堰。

所述气体供应器可包含：气体供应管，其设置于所述围堰中以将通过气体供应线供应的所述气体供应到所述围堰中；气体排放管，其设置于所述围堰中以将所述围堰中的所述气体排放到所述围堰外部；以及多个关断阀，其设置于所述气体供应管和所述气体排放管中。

供应到所述围堰中的所述气体可具有从-45℃到-35℃的露点温度，且可将所述一对隔壁控制为高于所述气体的所述露点温度的1℃到10℃。

可将所述围堰的所述温度维持在高于零的温度，同时将所述气体连续地注入和排出(venting)所述围堰，且所述气体可具有高于零的温度。

可通过将所述气体连续地注入到所述围堰中以及从所述围堰排放所述气体而增加所述围堰的所述温度，以提供工人进入所述围堰的环境。

所述气体供应器可将气体供应到被控制为低于零的温度的箱舱甲板空间(trunkdeckspace)和接触箱舱甲板(trunkdeck)的侧面通路(sidepassageway)中的至少一个中，且所述气体的露点温度可低于箱舱甲板空间和侧面通路的温度。

所述气体可包含干燥空气(dryair)。

所述隔壁可不延伸直到外部船体，而是可仅连接到内部船体，且连接于所述外部船体与所述内部船体之间的强度部件可设置为不与所述隔壁连续，以减小通过所述隔壁与储存在所述多个LNG储存罐中的LNG之间传递热而产生的所述BOR(Boil-offRate)。

所述隔壁可被控制为从-163℃到-50℃的温度且可由包含铝或不锈钢的极低温材料制成。

所述漂浮结构可进一步包含：密封和绝热单元，其设置于所述多个LNG储存罐中以使所述LNG密封且绝热，其中所述密封和绝热单元可不设置于其中所述多个LNG储存罐和所述隔壁彼此接触的区的所述隔壁中。

空间部分可设置于安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的所述隔壁与所述内部船体之间且可具备绝热材料。

所述绝热材料可包含以下各个中的至少一个：使储存在所述多个LNG储存罐中的LNG绝热的绝热壁、面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料。

所述内部船体可由极低温材料制成。

所述漂浮结构可为选自LNG运输船、LNGFPSO、LNGRV以及LNGFSRU中的任一个。

根据本发明的另一个示范性实施例，提供一种漂浮结构的温度控制方法，包含：将围堰控制于特定零下温度以减小BOR；将所述围堰的温度控制为除高于零的温度之外的特定温度以使得工人可以进入被控制为所述零下温度的所述围堰；以及当所述工人从所述围堰出来时再次将所述围堰的所述温度控制为所述特定零下温度。

可将所述围堰的所述温度控制为从-55℃到70℃的范围。

可将设置于所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)，且可由设置于船体中的加热器加热以将围堰的低于零的温度改变为除高于零的温度之外的特定温度。

所述气体可供应到设置于所述多个LNG储存罐之间且被控制为低于零的温度的围堰，且所述气体的露点温度可低于所述围堰的隔壁的温度。

可将设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度，以减小通过从围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)。

可将设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度以减小通过从围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)，且所述围堰可具备绝热材料。

设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰可具备绝热材料。

设置于所述多个LNG储存罐之间的隔壁可不延伸直到外部船体，而是可仅连接到内部船体，且连接于外部船体与内部船体之间的强度部件可设置为不与所述隔壁连续，以减小通过从所述隔壁传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)。

分隔所述多个LNG储存罐的隔壁可由极低温材料制成，所述一对隔壁可安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处，同时彼此间隔开，且除接触LNG储存罐的隔壁外的空间部分可具备绝热材料。

有利作用

本发明的示范性实施例可将围堰的温度控制为低于零的温度，进而减小通过在围堰与储存在所述多个LNG储存罐中的LNG之间传递热而产生的BOR(Boil-offRate)。

即，本发明的示范性实施例并不通过使复杂且昂贵的LNG货舱变形来减小BOR，而是通过降低LNG货舱周围的温度而根本上减小进入LNG货舱的热侵袭，进而减小BOR，同时维持LNG货物的运输效率。

此外，本发明的一些示范性实施例可执行控制以当产生较少BOG时增加控制温度以产生更多BOG，且当产生较多BOG时降低控制温度以产生较少BOG，且当工人需要进入围堰以检查围堰的内部时可将围堰控制为高于零的温度以允许工人进入所述围堰。

附图说明

图1是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中安装围堰的状态的侧视图。

图2是沿着图1的线II-II取得的横截面图。

图3是沿着图1的线III-III取得的横截面图。

图4是说明图1中说明的漂浮结构中在两行中安置的LNG储存罐之间设置围堰的状态的平面横截面图。

图5是沿着图4的线IV-IV取得的横截面图。

图6是示出IGC中界定的钢等级(steelgrade)的表。

图7是示出通过控制本发明的第一示范性实施例中围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

图8是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中设置加热器的状态的图。

图9是示意性地说明根据本发明的第二示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中的围堰中设置绝热材料的状态的图。

图10是示意性地说明图9的区“A”中设置绝热材料的状态的透视图。

图11是示意性地说明图9的区“B”中设置绝热材料的状态的透视图。

图12是示意性地说明在图10的区“C”中设置绝热材料损坏防止部件以防止绝热材料损坏的图。

图13是说明通过使用图9中说明的绝热材料控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

图14是示意性地说明根据本发明的第三示范性实施例的漂浮结构中的围堰的隔壁未延伸到外部船体而是仅连接到内部船体的状态的图。

图15是图14的经修改实例，其中替代于图14中说明的隔壁，设置围堰且在围堰中设置绝热材料。

图16是说明通过使用极低温材料制造图13中说明的隔壁且控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

图17是示意性地说明根据本发明的第四示范性实施例的漂浮结构中的气体供应器的图。

图18是说明通过控制图17中说明的围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

图19是示意性地说明根据本发明的第五示范性实施例的漂浮结构中取决于LNG储存罐的压力改变而控制围堰的温度的图。

图20是示意性地说明根据本发明的第六示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在箱舱甲板空间和侧面通路中设置绝热材料的状态的图。

图21是示出通过控制图20中说明的接触箱舱甲板空间和侧面通路的内部船体的温度而产生的BOR的计算结果的表。

图22是示意性地说明根据本发明的第七示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在压载舱中设置绝热材料的状态的图。

图23是说明通过控制接触压载舱的内部船体的温度而产生的BOR的计算结果的表。

<主要元件的详细描述>

1、200、300、400：漂浮结构

100、500、600：漂浮结构的绝热系统

10：围堰30：加热器

120：绝热材料220：强度部件

320：气体供应器

具体实施方式

为了充分理解本发明、本发明的操作优点以及本发明的示范性实施例实现的目标，应参考示出本发明的示范性实施例的附图以及附图中描述的内容。

下文中将参考附图详细描述本发明的示范性实施例。每个图中所提出的类似参考标号表示类似组件。

在本说明书中，一种漂浮结构包含船只和在大海上漂浮时使用的各种结构，包含用于储存LNG的储存罐，且可包含LNGFPSO(Floating，Production，StorageandOffloading)、LNGFSRU(FloatingStorageandRegasificationUnit)、LNG运输船以及LNGRV(LNGRegasificationVessel)。

图1是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中安装围堰的状态的侧视图，图2是沿着图1的线II-II取得的横截面图，图3是沿着图1的线III-III取得的横截面图，图4是说明在图1中说明的漂浮结构中在两行中安置的LNG储存罐之间设置围堰的状态的平面横截面图，图5是沿着图4的线IV-IV取得的横截面图，图6是示出IGC中界定的钢等级(steelgrade)的表，图7是示出通过控制本发明的第一示范性实施例中的围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表，且图8是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中设置加热器的状态的图。

根据本示范性实施例，将围堰(10)控制为低于零的温度，以减小通过从围堰(10)传递热到多个LNG储存罐(T)中产生的BOR(Boil-offRate)。

如图中所说明，根据本示范性实施例的漂浮结构(1)包含围堰(10)，所述围堰设置于在船体的长度方向上安置于至少一行中的多个LNG储存罐(T)之间，且被控制为低于零的温度。

围堰(10)设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的多个LNG储存罐(T)中，且如图1到图3中所说明，可设置于在船体的长度方向上在多行中安装的多个LNG储存罐(T)之间，或如图4和图5中所说明，设置于在船体的宽度方向和长度方向上在两行中安装的多个LNG储存罐(T)之间。

不同于现有技术，根据本示范性实施例，将围堰(10)控制为低于零的温度以减小BOR(Boil-offRate)。

详细地说，现有技术始终维持围堰的温度在5℃以上。原因是当将围堰的温度控制为低于5℃时，使用IGC中界定的钢等级(steelgrade)A的围堰的隔壁(11)的温度降低到低于0℃，且隔壁可能经受脆性破裂(brittlefracture)。

当如上文所描述围堰的温度维持在5℃以上时，由于围堰与储存在LNG储存罐(T)中的LNG之间的温差所致的热传递产生BOR。举例来说，对于在造船厂中建置的实际船只，如图6的表中所说明，计算出0.1282的BOR。

然而，根据本示范性实施例，当将围堰(10)的温度控制为低于零的温度时，LNG与围堰(10)之间的温度差减小，且因此LNG与围堰(10)之间的热传递比现有技术减小更多，这导致BOR的减小。

根据本发明的示范性实施例，当围堰的隔壁由可承受从-30℃到0℃的温度的材料制成时，围堰的温度可在从-30℃到70℃的范围内改变，且当围堰的隔壁由可承受多达-55℃的温度，详细地说从-31℃到-55℃的温度的低温钢(LT)制成时，围堰的温度可在从-55℃到70℃的范围内改变。

详细地说，如图7的表中所说明，当将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为-25℃时，围堰(10)的温度可维持在-20.8℃。在此情况下，BOR变成0.1236，且可理解所述值比现有技术的BOR小3.5％。

此外，如图7的表中所说明，当将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为-50℃时，围堰(10)的温度可维持在-46.5℃。在此情况下，BOR变成0.1192，且可理解所述值比现有技术的BOR小7.0％。出于参考目的，BOR的前述值是数值分析的结果。

然而，当围堰(10)的温度维持在低于零的温度时，隔壁(11)需要由IGC中界定的材料或低温钢(LT)制成，并且因此成本可能预期增加。然而，成本的增加小于BOR的减小时产生的利益，并且因此可以相对较低成本有效地减小BOR。

此外，可防止由于BOR的减小随着BOG而蒸发的LNG损耗，并且因此前述成本的增加可充分得到补偿。

根据本示范性实施例如图1中所说明详细描述围堰(10)，围堰(10)包含安置于多个LNG储存罐(T)之间的彼此间隔开的一对隔壁(11)，以及由所述一对隔壁(11)和内部船体(IH)提供的空间部分(12)，且可将所述一对隔壁(11)控制为低于零的温度，以将围堰(10)的温度控制为低于零的温度。

根据本示范性实施例，可例如通过控制围堰(10)的加热系统操作的设定温度，另外在围堰(10)中安装绝热材料(120，见图9)或在围堰(10)中注入经冷却的气体，来将围堰(10)的温度控制为低于零的温度。

详细地说，在设计LNG运输船时，取决于USCG条件，外部空气温度变成-18℃，且LNG运输船需要设计为甚至当大海温度是0℃时也无任何问题。在外部温度条件下，当围堰(10)未加热时，储存在LNG储存罐(T)中的LNG的冷热使围堰(10)下降到多达-60℃。

因此，现有技术一直加热围堰(10)，以将围堰(10)的空间部分(12)的温度控制为5℃且将隔壁(11)的温度控制为0℃以上。

然而，根据本示范性实施例，不同于现有LNG运输船，在本发明的示范性实施例中提出的低于零的温度中，可操作加热器以将围堰(10)的温度控制为特定零下温度。

此外，绝热材料(120，见图9)可安装于围堰(10)内部，以将围堰(10)的温度控制为低于零的温度，且在下文描述的第二示范性实施例中将详细描述绝热材料(120)。

根据本示范性实施例，用于将围堰(10)的温度控制为低于零的温度的前述方法也可以独立地使用且也可以类似于其它方法而使用，并且因此本发明的范围不限于应用任何一个方法。

将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为低于零的温度，并且因此隔壁(11)可由IGC中界定的钢等级(steelgrade)的B、D、E、AH、DH和EH制成。

确切地说，当将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为从-30℃到-20℃的温度时，隔壁(11)可由IGC中界定的钢等级E或EH制成，且当将隔壁(11)的温度控制为从-60℃到-30℃的温度时，隔壁(11)可由低温钢(LT)制成。

根据本示范性实施例，当隔壁(11)由低温钢制成时，所述低温钢可由以下各个中的一个制成：低温碳钢(lowtemperaturecarbonsteel)、低温合金钢(lowtemperaturealloysteel)、镍钢、铝钢以及奥氏体型的不锈钢，或其至少一种组合。

此外，如图1和图3中所说明，当围堰(10)在船体的宽度方向上在一行中安置时，在空间部分(12)中，在船体的长度方向上彼此间隔开的所述一对隔壁(11)可形成前壁(7a)和后壁(9a)，且内部船体(IH)可形成左侧壁和右侧壁、顶板部分以及底部部分。

此外，根据本示范性实施例，如图4中所说明，围堰(10)包含横向地分割LNG储存罐(T)的内部空间的横向围堰(10a)，以及纵向分割所述空间的纵向围堰(10b)。

在此情况下，在围堰(10)的空间部分(12)中，在横向围堰(10a)的情况下，如图4中所说明，在船体的长度方向上彼此间隔开的所述一对隔壁(11)可各自形成空间部分(12)的前壁和后壁，右内部船体(IH)可形成右壁(3a)，左隔离壁可形成左壁(5a)，且内部船体(IH)可形成顶板壁和底板壁。

此外，在纵向围堰(10b)的情况下，如图4中所说明，在船体的宽度方向上彼此间隔开的所述一对隔壁(11)可各自形成空间部分(12)的右壁和左壁，接触纵向围堰(10b)的隔壁(11)和横向围堰(10a)的隔壁(11)的壁可形成前壁(7a)和后壁(7b)，且内部船体(IH)可形成顶板壁和底板壁。

根据本示范性实施例，空间部分(12)可具备下文将描述的根据本发明的第二示范性实施例的绝热材料(120)，且绝热材料(120)将详细地描述于本发明的第二示范性实施例中。

气体供应器将气体供应到围堰(10)中以用来防止围堰(10)由于围堰(10)上覆盖的霜冻、湿度的改变或类似物而损坏。

根据本示范性实施例，气体供应器可经配置以与下文将描述的根据本发明的第四示范性实施例的气体供应器(300，见图17)相同，且气体供应器包含：从气体供应线分支的供应管以将通过气体供应线供应的气体供应到围堰(10)中、设置于围堰(10)中的排放管以将围堰(10)中填充的气体排放到围堰(10)之外、以及设置于供应管和排放管中的阀。

气体供应器的供应管可以对应于围堰(10)的数目的数目提供，且供应管的下端部分可安置为接近围堰(10)的底部。

气体供应器的排放管可以对应于围堰(10)的数目的数目提供，以排放围堰(10)中填充的气体，且排放管还可通过彼此连接而排放气体。

用于气体供应器(20)的阀可为通过电信号打开和关闭的比例控制阀。

根据本示范性实施例，供应到气体供应线的气体包含干燥空气(dryair)、惰性气体(inertgas)或N2气体，且气体可从已经安装于LNG运输船中的现有干燥空气/惰性气体产生器供应。

同时，根据本示范性实施例，漂浮结构可包含加热器(30)，将下降到第一零下温度的围堰(10)的温度控制为高于所述第一零下温度的第二零下温度。

根据本示范性实施例，如图8中所说明，加热器(30)还可通过在围堰(10)中安装乙二醇加热盘管(31)且将经加热乙二醇(glycol)供应到乙二醇加热盘管(31)来加热隔壁(11)，且还可通过在围堰(10)中安装电盘管来加热隔壁(11)。

此外，废气或者高温液体或蒸汽的废热可循环通过的盘管也可以设置于围堰(10)中以加热隔壁(11)。

根据本示范性实施例，当乙二醇用作防冻结溶液时，可使用具有-30℃的凝固点的45％的乙二醇水。

将参考图8简要地描述用于加热供应到围堰(10)的乙二醇的方法。

通过乙二醇循环泵循环的乙二醇是在供应到围堰(10)前，以从锅炉或类似物供应的高温蒸汽在乙二醇加热器(GH)中加热，且经加热乙二醇供应到设置于围堰(10)中的乙二醇加热盘管(31)以加热隔壁(11)且随后循环。

根据本示范性实施例，围堰(10)可具备温度传感器(TS)，所述温度传感器可测量围堰(10)内部的温度，且当围堰(10)内部的温度低于设定值时，可将经加热乙二醇供应到附接到隔壁(11)的乙二醇加热盘管(31)以增加或维持隔壁(11)和空间部分(12)的温度。

同时，由于当将隔壁(11)的温度控制为-50℃以下时，防冻结溶液的凝固点可下降到-50℃以下，因此作为防冻结溶液，可使用65％的乙二醇水或甲醇。本发明的第一示范性实施例中描述的内容可原样地应用于下文将描述的其它示范性实施例。

图9是示意性地说明根据本发明的第二示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中的围堰中设置绝热材料的状态的图，图10是示意性地说明在图9的区“A”中设置绝热材料的状态的透视图，图11是示意性地说明图9的区“B”中设置绝热材料的状态的透视图，图12是说明设置于图10的区“C”中的绝热材料的经修改实例的图，且图13是说明通过使用图9中说明的绝热材料控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

根据本示范性实施例的漂浮结构的绝热系统(100)包含设置于围堰(10)中的绝热材料(120)，用于与例如极地区和热带区等空间环境或者例如季节和星期/白天和黑夜等时间环境无关地将围堰(10)的温度控制为低于零的温度。

如图9中所说明，绝热材料(120)设置于围堰(10)中以用来防止当漂浮结构在高温区中航行时或在夏天期间热侵袭进入围堰(10)，从而甚至当室外温度高时也使围堰(10)的温度下降到所要温度。

详细地说，当室外温度高时，例如当IGC规则中提出的室外空气温度是45℃且大海温度是25℃时，如图13的表中所说明，无绝热材料(120)的情况下，围堰(10)的温度可仅下降到-15.39℃，且因此BOR的减小可为有限的。

然而，根据本示范性实施例，如果围堰(10)具备绝热材料(120)，那么甚至在前述温度条件下围堰(10)的温度也降低到所要温度，例如-25℃和-50℃，且因此可获得足够的BOR减小效果。

详细描述绝热材料(120)，根据本示范性实施例，绝热材料(120)可考虑到操作便利性和成本等而使用类型不同于前述类型的绝热壁的绝热壁，以及用以使储存在LNG储存罐(T)中的LNG绝热的绝热壁。

即，根据本示范性实施例，绝热材料(120)可包含以下各个中的至少一个：面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料，这些类型不同于前述绝热壁。

根据本示范性实施例，可应用绝热材料(120)而无种类和形状的限制。可考虑操作环境和成本等而使用前述三个类型的绝热材料中的仅任一个，且也可以选择性使用至少两种绝热材料。另外，也可以使用使储存在LNG储存罐(T)中的LNG绝热的绝热壁。此处，绝热壁指代密封和绝热单元(SI)的绝热壁。

面板类型绝热材料包含泡沫聚苯乙烯(styrofoam)，其中泡沫聚苯乙烯可使用低温粘合剂、螺栓等通过附接方案耦合到围堰(10)。

泡沫类型绝热材料包含聚氨酯泡沫，其中聚氨酯泡沫可通过发泡(foaming)方案注入到围堰(10)以耦合到围堰。

无纺织物类型绝热材料也可以由聚酯纤维材料或合成树脂制成，且可使用低温粘合剂、螺栓等通过附接方案耦合到围堰(10)。

根据本示范性实施例，绝热材料(120)的种类和安装方法不受限。

根据本示范性实施例，如图9中所说明，绝热材料(120)可在所述一对隔壁(11)除外的区的围堰(10)的空间部分(12)中提供。

详细地说，如图10中所说明，在横向围堰(10a)的情况下，绝热材料(120)可各自在围堰(10)的空间部分(12)的右壁部分、左壁部分、顶板部分以及底部部分处设置。此外，设置于顶板部分和底部部分处的绝热材料(120)可不设置于空间部分(12)内部，而是设置于空间部分(12)外部。

如果绝热材料(120)在所述一对隔壁(11)除外的区的围堰(10)中设置，那么可防止不接触所述一对隔壁(11)的区外部的热侵袭进入围堰(10)，且储存在LNG储存罐(T)中的LNG的冷热可通过所述一对隔壁(11)传递到空间部分(12)，以使得甚至当船体之外的温度高时围堰(10)的温度也可降低到所要温度。

此外，根据本发明的示范性实施例，绝热材料(120)可在所述多个横向围堰(10a)当中分别设置于以下处：安置于船首的最前侧的横向围堰(10a)的船首的最前隔壁(11)，以及安置于船尾的最后侧的横向围堰(10a)的船尾的最后隔壁(11)。

详细地说，图11说明绝热材料(120)设置于船首的最前侧的隔壁(11)，其中船首的最前侧和船尾的最后侧具有不同于船首与船尾之间的区的环境。

即，船首的最前侧和船尾的最后侧的区仅在一个方向上接触LNG储存罐(T)且接触船体的内壁，使得与使安置于船首与船尾之间的区中的围堰(10)的温度降低相比，更难以使围堰(10)的温度降低到所要温度。

然而，根据本示范性实施例，如果船首的最前隔壁(11)和船尾的最后隔壁(11)具备绝热材料(120)，那么可防止热从外部侵袭并且因此围堰(10)的温度可降低到所要温度。

同时，当围堰(10)的内部具备绝热材料(120)时，设置于围堰(10)的底部部分处的绝热材料(120)可能由于船员而损坏。即，当工人进入围堰(10)时，他/她以他的/她的脚站在围堰(10)的底部部分上。在此情况下，绝热材料(120)可能损坏。

因此，根据本发明的示范性实施例，为了如上文所描述防止绝热材料(120)损坏，如图12中所说明，可设置绝热材料损坏防止部件。

根据本发明的示范性实施例，如图12的(a)中所说明，绝热材料损坏防止部件(130a)可以栅格(grid)形式提供且安置于绝热材料(120)上，以防止负载集中于绝热材料(120)的特定部分上，从而防止绝热材料(120)损坏。

此外，绝热材料损坏防止部件(130b)可为设置于围堰(10)的底部部分处的单独路径(path)以供船员移动到所要地点。船员接近的主要区域是底部部分的边缘，并且因此如图12的(b)中所说明，绝热材料损坏防止部件(130b)可仅设置于围堰(10)的底部部分的边缘处，具有稍微的宽度。

图13说明通过绝热材料的安装以及围堰的温度控制带来的BOR的减小效果。

如之前，如果将围堰控制为5℃，那么BOR变成大约0.1282。此处，为了控制围堰的温度，甚至当控制乙二醇加热系统(glycolheatingsystem)的控制温度时，即当未执行乙二醇加热时，甚至在最低温度时围堰也仅可下降到-10.87℃。

因此，即使围堰的隔壁(11)由可承受多达-25℃的钢等级E制成，围堰的温度仅下降到-15.39℃，并且因此BOR仅减小大约2.2％。

然而，通过应用本示范性实施例，如果绝热材料(120)经安装以使围堰(10)的温度下降到多达-26.4℃，且通过乙二醇加热将围堰的温度增加到多达-20.8℃，那么BOR可减小大约3.5。

此外，如上文所描述的本发明的第一示范性实施例的内容可原样地应用于本示范性实施例。

图14是示意性地说明根据本发明的第三示范性实施例的漂浮结构中的围堰的隔壁未延伸到外部船体而是仅连接到内部船体的状态的图，图15是图14的经修改实例，其中替代于图14中说明的隔壁，设置围堰且在围堰中设置绝热材料，且图16是说明通过使用极低温材料制造图13中说明的隔壁且控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

根据本示范性实施例的漂浮结构的绝热系统(200)包含：隔壁(210)，其设置于多个LNG储存罐(T)之间以在船体的长度方向和宽度方向上的至少一个中在多行中安置所述多个LNG储存罐(T)，且未延伸直到外部船体(EH)而是仅连接到内部船体(IH)；强度部件(220)，其连接于内部船体(IH)与外部船体(EH)之间以加强内部船体和外部船体，且未从隔壁(210)连续；绝热材料(120)，其设置于船首的最前侧和船尾的最后侧；气体供应器(20)，其供应气体到由船首的最前侧和船尾的最后侧处的隔壁(210)提供的空间部分(12)以防止所述空间由于湿度改变而损坏；以及加热器(30)，其对设置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的隔壁(210)进行加热。

如图14中所说明，隔壁(210)可在船体的长度方向上在多行中且在船体的宽度方向上在多行中安置LNG储存罐(T)。

此外，根据本示范性实施例，隔壁(210)和LNG储存罐(T)接触的区不具备密封和绝热单元(SI)以及绝热材料(120)，并且因此隔壁(210)的温度可下降到-140℃的极低温。

因此，根据本示范性实施例，隔壁(210)可由包含不锈钢或铝的极低温材料制成，且使LNG储存罐(T)密封和绝热的密封和绝热单元(SI)的密封壁的末端部分可直接焊接到隔壁(210)。

此外，根据本示范性实施例，在船首的最前侧和船尾的最后侧处一对隔壁(210)可彼此间隔开以在船首的最前侧和船尾的最后侧处提供空间部分(12)。空间部分(12)的隔壁(210)可具备绝热材料(120)和加热器(30)，且气体供应器可将气体供应到空间部分(12)以防止隔壁(210)损坏。

同时，不同于现有技术，根据本示范性实施例，如图14中所说明，隔壁(210)未延伸直到外部船体(EH)。原因是如果隔壁(210)连接直到外部船体(EH)，那么通过隔壁(210)从外部传递热且因此BOR也可增加，且外部船体(EH)接触隔壁(210)并且因此由于从隔壁(210)传递的冷热而可能发生脆性破裂。

如图14中所说明，强度部件(220)在LNG储存罐(T)的中间位置处连接于内部船体(IH)与外部船体(EH)之间以用来在结构上加强船体。

如图14中所说明，根据本示范性实施例，强度部件(220)未设置为从隔壁(210)连续，并且因此通过隔壁(210)传递的冷热可由设置于隔壁(210)的两个末端部分处的密封和绝热单元(SI)补偿，且隔壁(210)不直接接触外部船体(EH)并且因此也可以减小从外部的热传递。

根据本示范性实施例，强度部件(220)可甚至设置在任何位置，只要其不从隔壁(210)连续安置且强度部件的数目不受限即可。

此外，强度部件(220)不暴露于极低温，并且因此也可以由钢等级A的钢制成。

作为绝热材料(120)，可原样地应用根据前述第二示范性实施例的绝热材料(120)。然而，存在的差异在于，绝热材料不设置于LNG储存罐(T)之间，而是在安装位置中设置于船首的最前侧和船尾的最后侧。

气体供应器和加热器(30)可类似于前述第一示范性实施例而应用。然而，与前述第一示范性实施例存在的差异在于，它们应用于设置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的空间部分(12)。

根据本示范性实施例，不是围堰(10)而是隔壁(210)设置于LNG储存罐(T)之间，且因此难以直接控制安置于LNG储存罐(T)之间的隔壁(210)的温度，使得由于与LNG的直接接触而将前述隔壁(210)控制为大约-130℃。

然而，可通过加热器(30)自由控制安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的隔壁(210)的温度，且甚至在安置于LNG储存罐(T)之间的隔壁(210)的情况下，也可通过控制密封和绝热单元(SI)的绝热壁或以电盘管加热隔壁(210)的两个末端来控制隔壁(210)的温度。

此外，如图15中所说明，隔壁(210)也可以按至少两个来提供，按至少两个提供的隔壁(210)也可以彼此间隔开，且本示范性实施例也可以应用于经配置内部船体(IH)和外部船体(EH)的双船体结构。

同时，根据本示范性实施例，如图14和图15中所说明，隔壁(11)和LNG储存罐(T)接触的区可不具备密封和绝热单元(SI)。在此情况下，如果隔壁(11)由极低温材料制成且将围堰(10)的温度控制为低于零的温度，那么可如图16中所说明获得BOR。

详细地说，如图14中所说明，如果隔壁(11)和LNG储存罐(T)接触的区不具备密封和绝热单元(SI)，那么储存在LNG储存罐(T)中的LNG的冷热较多地传递到围堰(10)，且因此围堰(10)的温度可下降到-125℃，如图16中所说明。在此情况下，可理解与将围堰(10)的温度控制为5℃的情况相比BOR是0.1061，减小了17.2％。

在此情况下，可将围堰(10)的隔壁(11)控制为从-163℃到-50℃的温度，隔壁(11)可由包含不锈钢或铝的极低温材料而不是一般材料制成，且接触隔壁(11)的密封和绝热单元(SI)的密封壁可通过焊接方案耦合到隔壁(11)。

图17是示意性地说明根据本发明的第四示范性实施例的漂浮结构中的气体供应器的图，且图18是说明通过控制图17中说明的围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。

根据本发明的示范性实施例的漂浮结构(300)包含：围堰(10)，其设置于多个LNG储存罐(T)之间以在船体的长度方向和宽度方向上的至少任何一个方向上在多行中安置所述多个LNG储存罐(T)，且被控制为低于零的温度；气体供应器(320)，其将气体供应到围堰(10)；加热器(30)，其设置于围堰(10)中以加热围堰(10)以便允许工人进入围堰(10)的内部空间；以及绝热材料(120)，其设置于围堰(10)中。

本示范性实施例与前述第一和第二示范性实施例的差异在于，漂浮结构包含气体供应器(320)，其将气体供应到围堰(10)中以易于找出围堰(10)的隔壁(11)中形成的冷点(coldspot)。前述第一和第二示范性实施例中描述的围堰(10)、加热器(30)以及绝热材料(120)可原样地应用于本示范性实施例。

在根据本示范性实施例的漂浮结构中，工人还周期性地进入围堰(10)以检查围堰(10)的隔壁(11)中是否存在冷点。即，需要检查在围堰(10)的隔壁(11)的特定部分是否发生冷部分。由此，可观察到隔壁(11)覆盖有霜冻并且执行目视检查。

然而，当围堰(10)的温度维持为较低处于低于零的温度且围堰(10)的内部填充有一般空气时，围堰(10)的整个隔壁(11)覆盖有霜冻，并且因此无法基于霜冻的存在和不存在而找到冷点。

根据本示范性实施例，围堰(10)填充有气体，例如干燥空气(dryair)，且将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为高于干燥空气的露点(dewpoint)，从而霜冻仅覆盖具有低于干燥空气的露点温度的温度的隔壁(11)，从而易于找出冷点。

举例来说，当LNG运输船中产生的干燥空气的露点温度是-40℃时，将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为-35℃，且如果工人进入围堰(10)以执行目视检查，那么具有低于-40℃的温度的围堰(10)的隔壁(11)覆盖有霜冻，并且因此基于霜冻的位置可易于找到冷点。

此外，用于将具有较低露点温度的干燥空气供应到前述围堰(10)中的技术手段可在下文将描述的本发明的第六示范性实施例中原样地应用于箱舱甲板空间(TS，见图21)以及接触箱舱甲板(TD)的侧面通路(SP，见图21)。

此外，当将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为-35℃时，如图18的表中所示，与将隔壁(11)的温度控制为5℃的情况相比，BOR可减小大约4.9％。在此情况下，隔壁(11)可由低温钢(LT)制成。

根据本示范性实施例，如图17中所说明，气体供应器(320)包含：设置于围堰(10)中的气体供应管(321)，用以将通过气体供应线(AL)供应的气体供应到围堰(10)中；设置于围堰(10)中的气体排放管(322)，用以将围堰(10)的内部气体排放到围堰(10)外部；以及设置于气体供应管(321)和气体排放管(322)中的关断阀(323)。

根据本示范性实施例，供应到气体供应线(AL)的干燥空气可从安装于现有LNG运输船中的干燥空气产生器供应，并且因此并不发生设施的额外成本。

根据本示范性实施例，供应到围堰(10)的干燥空气可具有从-45℃到-35℃的露点温度，且可将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为1℃到10℃，高于干燥空气的露点温度。在此情况下，将隔壁(11)的温度控制为大约-30℃，并且因此BOR可减小。

为了检查、维护等等原因，当工人需要进入围堰(10)时，他/她可穿上承受低温的冬季衣服，进而执行工作。一方面，前述气体连续地注入到围堰(10)中且从围堰排出(venting)以增加围堰的温度，且因此，工人可进入围堰执行工作。

图19是示意性地说明根据本发明的第五示范性实施例的漂浮结构中取决于LNG储存罐的压力改变而控制围堰的温度的图。

根据本示范性实施例的漂浮结构的绝热系统(400)包含：围堰(10)，其设置于多个LNG储存罐(T)之间以在船体的长度方向和宽度方向上的至少一个方向上在多行中安置所述多个LNG储存罐(T)，且被控制为低于零的温度；以及加热器(30)，其设置于围堰(10)中以加热围堰(10)，其中本示范性实施例与前述第一示范性实施例的差异在于，围堰(10)由加热器(30)加热以将围堰(10)的零下温度控制为高于零的温度，且取决于LNG储存罐(T)中的压力改变而控制围堰(10)的温度，且第一示范性实施例的其余内容可原样地应用于本示范性实施例。

即，根据本示范性实施例，当围堰(10)的温度维持在低于零的温度以降低BOR且根据航行条件极少产生BOG且因此为了船只燃料等原因而需要更多BOG时，增加围堰(10)的温度以使BOR较大且产生更多BOG，且当根据航行条件产生太多BOG且因此难以处理BOG时，降低围堰(10)的温度以使BOR较小且较少产生BOG。

可考虑航行条件等而手动地设定前述控制温度，且也可以通过接收LNG储存罐(T)的压力信号而自动设定。即，当LNG储存罐(T)的压力高时，过度产生BOG并且因此可将控制温度的设定值控制为低，且当压力低时，较少产生BOG并且因此可将控制温度的设定值控制为高。

此外，本示范性实施例与前述第一示范性实施例的差异在于，围堰(10)的温度维持在低于零的温度以减小BOR，且可将围堰(10)的温度控制为特定温度(例如，高于零的温度)以使得工人可进入围堰(10)。

详细地说，为了检查在航行期间围堰(10)中是否发生冷点(coldspot)等，工人不需要进入围堰(10)。

甚至在此情况下，如果围堰(10)维持在低于零的温度，进入围堰(10)执行工作的工人暴露于低温且因此可能处于危险。因此，增加控制温度的设定值，且因此加热器(30)加热围堰(10)以将围堰(10)维持在特定温度(例如，高于零的温度)。

根据本示范性实施例，当围堰(10)的隔壁(11)由承受从-30℃到0℃的温度的材料制成时，可将围堰(10)的温度控制为在从-30℃到70℃的范围内。举例来说，当工人不需要进入围堰(10)时，为了最大限度地减小BOR，可将围堰(10)的控制温度控制为大约-30℃。另一方面，除高于零的温度之外，还可将围堰(10)控制为特定温度。

根据本示范性实施例，当围堰(10)的隔壁(11)由承受多达-55℃的温度的低温钢(LT)制成时，可将围堰(10)的温度控制为在从-55℃到70℃的范围内。举例来说，当工人不需要进入围堰(10)时，为了最大限度地减小BOR，可将围堰(10)的温度控制为大约-50℃。与其相反，除高于零的温度之外，还可将围堰(10)控制为特定温度。

随后，为了准许工人进入围堰(10)，将描述一种用于控制围堰的温度的方法。

首先，将围堰(10)的温度控制为低于零的温度，例如-25℃或-50℃，以减小围堰(10)与储存在LNG储存罐(T)中的LNG之间的热传递，并且因此如果工人立即进入围堰，他/她可能处于危险。

因此，执行通过加热器(30)将围堰(10)加热于高于零的温度的步骤。在此情况下，可以乙二醇加热盘管(31)、电盘管以及其中蒸汽或清洁水流过或通过将高温空气供应到围堰(30)中而加热的盘管来加热围堰(10)。

接着，如果围堰(10)中的温度变成高于零的温度，那么工人进入围堰(10)以确认隔壁(11)中是否发生冷点等。在此情况下，围堰的内部连续地维持在高于零的温度。

如果工人完成围堰(10)的内部检查而离开围堰(10)，那么围堰(10)的加热停止以再次将围堰(10)维持在低于零的温度。

如上文所描述，根据本示范性实施例，当工人不进入围堰(10)时，围堰(10)可维持在低于零的温度以减小BOR。另一方面，围堰(10)可维持在高于零的温度以准许工人执行工作且考虑工人的安全，同时减小BOR。

此外，用于控制围堰(10)的温度的前述技术手段也可以在上述本发明的第六示范性实施例中原样地应用于箱舱甲板空间(TS，见图21)以及接触箱舱甲板(TD)的侧面通路(SP，见图21)。

此外，本示范性实施例与前述第一示范性实施例的差异在于，可取决于LNG储存罐(T)中的压力改变而控制围堰(10)的温度。

详细地说，根据本示范性实施例，如图19中所说明，可测量LNG储存罐(T)中的压力的压力传感器(PT)设置于LNG储存罐(T)中，且随后可基于由压力传感器(PT)测得的压力而控制围堰(10)的温度。

即，如果LNG储存罐(T)的压力增加，那么比漂浮结构中所需的BOG更多地产生BOG，并且因此降低围堰(10)的温度控制的设定温度(settingtemperature)以降低围堰(10)的温度，进而减小BOG。如果LNG储存罐(T)的压力减小，那么比漂浮结构中所需的BOG较少地产生BOG，并且因此增加围堰(10)的温度控制的设定温度以增加围堰(10)的温度，进而产生更多BOG。

此外，通过参考与压力传感器(PT)无关的漂浮结构的速度也可以控制围堰(10)的温度。

详细地说，当增加漂浮结构的速度以增加燃料消耗时，可增加围堰(10)的控制温度以产生更多BOG，且产生的BOG可用作燃料以配合燃料消耗。

举例来说，在将围堰(10)的隔壁(11)控制为-25℃的设定温度的漂浮结构中，BOR变成0.1236。当漂浮结构的速度增加而消耗更多燃料时，如果将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为0℃，那么BOR变成0.1282且因此增加3.7％，进而增加BOG。因此，当漂浮结构的速度增加且因此BOG的消耗增加时，不足量的BOG可减小。

相反，当漂浮结构的速度减小且因此燃料消耗减小时，降低围堰(10)的控制温度以产生较少BOG，进而配合燃料消耗。

同时，当围堰(10)的隔壁(11)由加热器(30)加热时，通过传导进行热传递，且因此可能需要围堰(10)的加热时间，使得可将热干燥空气供应到围堰(10)中以缩短围堰(10)的加热时间。

另外，前述示范性实施例中描述的气体供应器和气体供应器(320)可原样地应用于本示范性实施例。

图20是示意性地说明根据本发明的第六示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在箱舱甲板空间(TS)和侧面通路中设置绝热材料的状态的图，且图21是示出通过控制接触图20中说明的箱舱甲板空间(TS)和侧面通路的内部船体(IH)的温度而产生的BOR的计算结果的表。

根据本示范性实施例的漂浮结构的绝热系统(500)包含绝热材料(120)，其设置于箱舱甲板空间(TStrunkdeckspace)和接触箱舱甲板(trunkdeck，TD)的侧面通路(SP，sidepassageway)中的至少一个中，以减小从箱舱甲板空间(TS)或侧面通路(SP)进入所述多个LNG储存罐(T)中的热传递，进而减小由于所述热传递而产生的BOR(Boil-offRate)。

根据本示范性实施例，可降低接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度以减小从外部的热侵袭，进而减小BOR。

确切地说，在沿着具有极低环境温度的路线(例如北极路线)航行漂浮结构或在冬季期间航行漂浮结构的情况下，如果应用本示范性实施例，那么可降低接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度以减小BOR。

相反，甚至在温度高的地点航行漂浮结构或在夏季期间航行漂浮结构的情况下，通过绝热材料(120)降低接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度以将围堰(10)的温度维持在低温，进而减小BOR。

确切地说，箱舱甲板(TD)和接触箱舱甲板(TD)的侧面通路(SP)直接暴露于外部太阳热，并且因此如果此处设置绝热材料(210)，那么可减小来自外部的热侵袭且因此可更有效地减小BOR。

作为基于数值分析计算实际LNG运输船的BOR的结果，如图21中的表中所说明，当未控制接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度时，内部船体(IH)的温度变成大约35.3℃。在此情况下，BOR被计算为0.1346。

然而，当本示范性实施例应用于将接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度控制为0℃时，如图21的表中所示，可了解BOR减小大约3.7％，为0.1296。可使用便宜的绝热材料(120)减小BOR，且可了解，可获得与价格相比较大的BOR减小效果。

作为另一实例，当本示范性实施例应用于将接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的温度控制为-25℃时，可了解BOR变成0.1266且因此减小大约5.9％。同样，可了解在使用便宜的绝热材料(120)时，可获得与价格相比较大的BOR减小效果。

如图20中所说明，绝热材料(120)可设置在箱舱甲板(TD)的内部顶板部分、接触箱舱甲板(TD)的侧面通路(SP)的顶板部分和侧壁部分以及接触压载舱(BT)的侧面通路(SP)的部分处。

根据本示范性实施例，绝热材料(20)不仅设置于前述箱舱甲板(TD)的位置，而且可设置于箱舱甲板(TD)的底部部分或外部部分，且也可以不连续地或连续地设置于箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)中。

此外，本示范性实施例可原样地使用前述示范性实施例的绝热材料(120)。即，本示范性实施例的绝热材料(120)可为使LNG储存罐(T)密封且绝热的密封和绝热单元(SI)的绝热壁，且可包含以下各个中的至少一个：面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料，它们不同于所述绝热材料的类型。此外，本发明不限制绝热材料的种类、形状和安装方法。

本示范性实施例可包含加热器(30)，其加热内部船体(IH)以加热围堰(10)或加热内部船体(IH)以将内部船体维持为所要温度。加热器(30)的配置可包含前述示范性实施例的乙二醇加热盘管(31)、电盘管、其中蒸汽和例如清洁水等液体或类似物流过的盘管。

根据本示范性实施例，可取决于BOR的所需值而选择性进行对接触箱舱甲板空间(TS)和侧面通路(SP)的内部船体(IH)的材料和温度的控制。

详细地说，根据本示范性实施例，可将内部船体(IH)控制为-55℃到30℃。优选地，为了使用内部船体(IH)的材料为IGC中界定的钢等级A，可将内部船体(IH)控制为0℃到30℃。举例来说，如果将内部船体(IH)的温度控制为0℃，如图21的表中所示，与将内部船体(IH)的温度控制为35.3℃的现有示范性实施例相比，BOR可为0.1296，其减小3.7％，且内部船体(IH)也可使用钢等级A。

此外，如果将内部船体(IH)的温度控制为-25℃，如图21的表中所示，那么BOR可为0.1266，其减小5.9％，且内部船体(IH)也可使用钢等级E或EH。另外，如果将内部船体(IH)的温度控制为-30℃以下，那么内部船体(IH)可由低温钢(LT)制成。

同时，围堰(10)、气体供应器(320)以及前述示范性实施例的气体供应器的内容可原样地应用于本示范性实施例。

图22是示意性地说明根据本发明的第七示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在压载舱中设置绝热材料的状态的图，且图23是说明通过控制接触压载舱的内部船体(IH)的温度而产生的BOR的计算结果的表。

根据本示范性实施例的漂浮结构的绝热系统(600)包含绝热材料(120)，其设置于压载舱(BT)中以减小从压载舱(BT)进入LNG储存罐(T)的热传递，进而减小BOR。

根据本示范性实施例，可降低接触压载舱(BT)中的LNG储存罐(T)的内部船体(IH)的温度以减小来自外部的热侵袭，进而减小BOR。

甚至当漂浮结构朝向温度高的地点航行或在夏季期间航行时，也可通过绝热材料(120)降低接触压载舱(BT)中的LNG储存罐(T)的内部船体(IH)的温度以减小BOR。

详细地说，根据本示范性实施例，可将接触LNG储存罐压载舱(BT)的内部船体(IH)的温度控制为-55℃到30℃。优选地，为了使用内部船体(IH)的材料为IGC中界定的钢等级A，可将内部船体控制为0℃到20℃的温度。

作为基于数值分析计算实际LNG运输船的BOR的结果，当未控制接触压载舱(BT)中的LNG储存罐(T)的内部船体(IH)的温度时，如图23的表中所示，所述部分的温度是大约27.2℃到36.13℃。在此情况下，BOR被计算为0.1346。

然而，当本示范性实施例应用于将接触压载舱(BT)中的LNG储存罐(T)的内部船体(IH)的温度控制为0℃时，如图23的表中所示，可确认BOR减小大约7.7％，为0.1242。即，可使用便宜的绝热材料(120)减小BOR，并且因此可了解，可获得与价格相比较大的BOR减小效果。

此外，作为另一实例，甚至当将接触压载舱(BT)中的LNG储存罐(T)的内部船体(IH)的温度控制为5℃时，也可确认BOR减小大约6.2％，为0.1262。同样可了解，在使用便宜的绝热材料(120)后，可获得与价格相比较大的BOR减小效果。

如图22中所说明，绝热材料(120)可设置于外部船体(EH)的内部接触压载舱(BT)和侧面通路的区的压载舱(BT)的顶板壁处。

此外，本示范性实施例可原样地使用前述示范性实施例的绝热材料(120)。即，本示范性实施例的绝热材料(120)可为使LNG储存罐(T)密封且绝热的密封和绝热单元(SI)的绝热壁，且可包含以下各个中的至少一个：面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料。此外，本发明不限制绝热材料的种类、形状和安装方法。

本示范性实施例可包含加热器(30)，其加热内部船体(IH)以加热围堰(10)或加热内部船体(IH)以将接触压载舱(BT)的内部船体(IH)维持在所要温度。加热器(30)的配置可包含前述示范性实施例的乙二醇加热盘管(31)、电盘管、蒸汽和清洁水或类似物流过其中的流体盘管。

根据本示范性实施例，可取决于BOR的所需值而选择性进行对接触压载舱(BT)的内部船体(IH)的材料和温度的控制。

详细地说，根据本示范性实施例，可将接触压载舱(BT)的内部船体(IH)控制为-55℃到30℃的温度。如果将内部船体(IH)的温度控制为0℃，如图23的表中所示，与将内部船体(IH)的温度控制为27.1℃到36.1℃的现有示范性实施例相比，BOR可为0.1242，其减小7.7％，且内部船体(IH)也可使用钢等级A。

此外，如果将内部船体(IH)的温度控制为5℃，如图23的表中所示，BOR可为0.1262，其减小6.2％，且内部船体(IH)可使用钢等级A。

同时，前述示范性实施例的围堰(10)和气体供应器(320)的内容可原样地应用于本示范性实施例。然而，气体供应器(320)在压载舱(BT)填充有压舱水的状态中可不应用，并且因此可仅应用于围堰(10)。

尽管为了说明性目的公开了本发明的示范性实施例，但所属领域的技术人员将了解，在不脱离如所附权利要求书所公开的本发明的范围和精神的情况下，各种修改、添加和替换都是可能的。因此，这些修改、添加和替换也应当理解为处于本发明的范围内。

Claims (25)

1.一种漂浮结构，其特征在于，包括：

围堰，其设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的多个LNG储存罐之间，

其中将所述围堰的温度控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-offRate)。

2.根据权利要求1所述的漂浮结构，其特征在于，所述围堰包含：

一对隔壁，其在所述多个LNG储存罐之间彼此间隔开；以及

空间部分，其由所述一对隔壁和所述船体的内壁提供，且

所述围堰将所述一对隔壁控制为低于零的温度。

3.根据权利要求2所述的漂浮结构，其特征在于，所述一对隔壁由IGC中界定的钢等级(steelgrade)的B、D、E、AH、DH和EH中的至少一种材料制成。

4.根据权利要求1所述的漂浮结构，其特征在于还包括：

气体供应器，其将气体供应到所述围堰中以防止所述围堰的内部由于空气中的水分的冻结而损坏。

5.根据权利要求4所述的漂浮结构，其特征在于，所述气体供应器包含：

供应管，其设置于所述船体中以将所述气体供应到所述围堰中；

排放管，其设置于所述围堰中以将所述围堰中的所述气体排放到所述围堰外部；以及

多个阀，其设置于所述供应管和所述排放管中。

6.根据权利要求4所述的漂浮结构，其特征在于，所述气体包含干燥空气(dryair)、惰性气体(inertgas)或N2气体。

7.根据权利要求1所述的漂浮结构，其特征在于还包括：

加热器，其设置于所述围堰中以加热所述围堰，

其中所述围堰被控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的所述BOR(Boil-offRate)，且由所述加热器加热以将所述低于零的温度改变为除高于零的温度之外的特定温度。

8.根据权利要求7所述的漂浮结构，其特征在于，当所述围堰的隔壁由承受从-30℃到0℃的温度的材料制成时，所述围堰的所述温度在从-30℃到70℃的范围内改变。

9.根据权利要求7所述的漂浮结构，其特征在于，当所述围堰的隔壁由承受多达-55℃的低温钢制成时，所述围堰的所述温度在从-55℃到70℃的范围内改变。

10.根据权利要求7所述的漂浮结构，其特征在于，当所述漂浮结构的燃料消耗增加时，增加所述围堰的所述温度以增加BOG(Boil-offGas)的产生，且因此所述蒸发气体用作燃料，且

当所述漂浮结构的所述燃料消耗减小时，降低所述围堰的所述温度以减小所述BOG的产生。

11.根据权利要求7所述的漂浮结构，其特征在于，当所述LNG储存罐中的压力大于所述LNG储存罐的设定压力时，降低所述围堰的设定温度，且当所述LNG储存罐中的所述压力低于所述LNG储存罐的所述设定压力时，增加所述围堰的所述设定温度。

12.根据权利要求7所述的漂浮结构，其特征在于，所述加热器加热被控制为低于零的温度的箱舱甲板空间(trunkdeckspace)以及接触箱舱甲板(trunkdeck)的侧面通路(sidepassageway)中的至少一个，以将所述箱舱甲板空间和所述侧面通路的温度改变为除所述高于零的温度之外的所述特定温度。

13.根据权利要求1所述的漂浮结构，其特征在于还包括：

绝热材料，其设置于所述围堰中。

14.根据权利要求13所述的漂浮结构，其特征在于，所述围堰包含将所述多个LNG储存罐横向地分段的多个横向围堰，且

所述绝热材料分别设置于所述多个横向围堰当中安置于船首的最前侧的所述横向围堰的所述船首的最前隔壁中以及安置于船尾的最后侧的所述横向围堰的所述船尾的最后隔壁中。

15.根据权利要求1所述的漂浮结构，其特征在于还包括：

气体供应器，其将气体供应到所述围堰。

16.根据权利要求15所述的漂浮结构，其特征在于，所述气体供应器包含：

气体供应管，其设置于所述围堰中以将通过气体供应线供应的所述气体供应到所述围堰中；

气体排放管，其设置于所述围堰中以将所述围堰中的所述气体排放到所述围堰外部；以及

多个关断阀，其设置于所述气体供应管和所述气体排放管中。

17.根据权利要求15所述的漂浮结构，其特征在于，供应到所述围堰中的所述气体具有从-45℃到-35℃的露点温度，且将一对隔壁控制为高于所述气体的所述露点温度的1℃到10℃。

18.根据权利要求15所述的漂浮结构，其特征在于，将所述围堰的所述温度维持在高于零的温度，同时将所述气体连续地注入和排出(venting)所述围堰，且所述气体具有高于零的温度。

19.根据权利要求15所述的漂浮结构，其特征在于，通过将所述气体连续地注入到所述围堰中以及从所述围堰连续地排放所述气体而增加所述围堰的所述温度，以提供工人进入所述围堰的环境。

20.根据权利要求2所述的漂浮结构，其特征在于，所述隔壁未延伸直到外部船体，而是仅连接到内部船体，且

连接于所述外部船体与所述内部船体之间的强度部件设置为未与所述隔壁连续，以减小通过所述隔壁与储存在所述多个LNG储存罐中的LNG之间传递热而产生的所述BOR(Boil-offRate)。

21.根据权利要求20所述的漂浮结构，其特征在于，所述隔壁被控制为从-163℃到-50℃的温度且由包含铝或不锈钢的极低温材料制成。

22.根据权利要求20所述的漂浮结构，其特征在于还包括：

密封和绝热单元，其设置于所述多个LNG储存罐中以使所述LNG密封且绝热，

其中所述密封和绝热单元未设置于其中所述多个LNG储存罐和所述隔壁彼此接触的区的所述隔壁中。

23.根据权利要求22所述的漂浮结构，其特征在于，所述空间部分设置于安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的所述隔壁与所述内部船体之间且具备绝热材料。

24.一种漂浮结构的温度控制方法，其特征在于，包括：

将围堰控制于特定零下温度以减小BOR；

将所述围堰的温度控制为除高于零的温度之外的特定温度，使得工人可进入被控制为所述零下温度的所述围堰；以及

当所述工人从所述围堰出来时再次将所述围堰的所述温度控制为所述特定零下温度。

25.根据权利要求24所述的漂浮结构的温度控制方法，其特征在于，将所述围堰的所述温度控制为从-55℃到70℃的范围。