CN105506331A - 一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料及其制备方法 - Google Patents

一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料及其制备方法。该复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si？5％～15％，B？5％～15％，Ti？10％～30％，Zr3％～7％，Al？2％～8％，Nb？6％～14％，余量为Mo。其制备方法为：一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中混合均匀，烘干后粉碎得到混合粉料；二、将混合粉料置于热压烧结炉进行热压烧结。本发明制备得到的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。

Description

一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料及其制备方法
技术领域
本发明属于复合材料制备技术领域，具体涉及一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料及其制备方法。
背景技术
难熔金属钼及钼合金具有优异的高温力学性能、低的热膨胀系数和高的导电系数，是非常有应用前景的高温和超高温结构材料之一，曾作为航空航天、核工程及飞行器发动机的候选材料而被广泛研究。然而，钼及钼合金材料的高温氧化限制了其应用，这是由于钼及钼合金材料在超高温恶劣环境服役过程中，最主要的损坏形式是氧化，目前还没有找到一种特别有效的解决方法，而且对其氧化机理尚不明确；同时高温抗氧化要求限制了材料组分和微结构的设计自由度。另外，传统的钼及钼合金材料在高温或超高温极端环境下的长时间动态热/力耦合载荷条件下，经历了热冲击或长时间热疲劳的综合作用，材料自身已有的强韧化机制在高温服役下可能失去了作用。目前，传统的钼及钼合金材料虽然通过合金化、微合金化在一定程度上提高了其高温强度、塑韧性和高温抗氧化性能，但仍然不能满足工程应用的要求，而且钼的高密度(10.22g/cm3)也限制了其在航空航天上的应用。因此，传统的单相钼及钼合金材料高温强度、塑韧性和高温抗氧化性能没有达到良好匹配，同时钼及钼合金材料较钼合金材料不能满足超高温恶劣环境使用的要求，成为制约航空航天技术发展的瓶颈。
发明内容
本发明的目的是提供一种新型钼合金复合材料，解决了现有钼及钼合金材料的高温强度低、塑韧性差和高温抗氧化性能差的技术问题。
本发明的技术解决方案是：所提供的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si5％～15％，B5％～15％，Ti10％～30％，Zr3％～7％，Al2％～8％，Nb6％～14％，余量为Mo。
上述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si7％～13％，B8％～14％，Ti15％～25％，Zr4％～6％，Al3％～7％，Nb8％～12％，余量为Mo。
上述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si10％，B12％，Ti20％，Zr5％，Al5％，Nb10％，余量为Mo。
本发明还提供一种用于制备上述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的制备方法，包括以下步骤：
1】按照确定的比例将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；
2】将步骤1】得到的混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度小于或等于1×10-2Pa，温度为1700℃～1800℃，压力为30MPa～40MPa的条件下热压烧结0.5h～1h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
上述步骤1】中的硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉的质量纯度均大于或等于99.9％。
上述步骤1】中的硅粉粒径小于或等于2μm，硼粉的粒径小于或等于2μm，钛粉的粒径小于或等于2μm，锆粉的粒径小于或等于5μm，铝粉的粒径小于或等于4μm，铌粉的粒径小于或等于5μm，钼粉的粒径小于或等于3μm。
上述步骤1】中的湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积数值为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和数值的0.8～1.2倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g。
上述步骤1】中的球磨机的转速为300rpm～500rpm，湿法球磨的球料比为(7～13)：1，球磨时间为10h～30h。
上述步骤1】中的烘干的温度为90℃～100℃。
本发明的优点在于：
(1)本发明所提供的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为657MPa～865MPa，断裂韧性为10MPa·m1/2～17MPa·m1/2，密度为8.91g/cm3～9.42g/cm3，1500℃抗拉强度为265MPa～377MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.13mg/cm2～0.067mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
(2)本发明采用机械合金化和热压烧结的工艺过程制备Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料，该方法具有能耗低、周期短的优点；本发明将锆粉和铝粉引入到Mo-Si-B复合材料体系中，提高了复合材料的抗氧化性能，降低了复合材料的密度；钛粉引入到Mo-Si-B复合材料体系中，降低了复合材料的密度，提高了复合材料的断裂韧性；将铌粉引入到Mo-Si-B复合材料体系中，提高了复合材料的强度和断裂韧性。
(3)本发明制备得到的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的微观组织中含有细小的钼固溶体(Moss)相和Nb5SiB2、Mo3Si金属间化合物相，该Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料具有低密度、较好的室温断裂韧性、优异的高温强度和抗氧化性能，克服了传统钼合金材料的不足，实现了钼合金材料轻量化、高温强韧化和抗氧化良好匹配。
附图说明
图1为本发明实施例1制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的显微组织图。
具体实施方式
实施例1
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si10％，B12％，Ti20％，Zr5％，Al5％，Nb10％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的1倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为400rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为10：1，球磨时间为20h；所述烘干的温度优选为95℃；
步骤二、将步骤一得到的混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1750℃，压力为35MPa的条件下热压烧结0.8h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
从图1中可以看出，本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的显微组织中含有钼固溶体(Moss)相和Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物相，图1中白色的晶粒为Moss相，黑色的晶粒为Mo5SiB2金属间化合物相，灰色的晶粒为Mo3Si金属间化合物相，Moss晶粒平均尺寸约为1.5μm，金属间化合物晶粒平均尺寸大约为0.4μm，且呈等轴状。Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物具有复杂的晶体结构，其蠕变强度和高温强度极高，并且Moss和Mo5SiB2、Mo3Si在较大的温度范围和较宽的成分范围内能稳定共存，有较好的界面相容性和热力学稳定性，因此Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物强化相极大地提高了Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的室温和高温力学性能。另外，亚微米级的Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物强化相均匀分布在连续的粗大的钼固溶体基体中，这种组织可大大改善复合材料的室温断裂韧性，进一步测试本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料中Moss相和Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物相的化学成分组成，结果见表1。
表1实施例1制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的化学成分组成
从表1中可以看出，合金化元素Ti、Zr、Al和Nb与Mo形成固溶体，提高了复合的强度和室温断裂韧性，在高温氧化气氛中也改善了复合的抗氧化性。另外，合金化元素Ti、Zr、Al和Nb固溶在Mo5SiB2、Mo3Si金属间化合物相中，引起晶格畸变，提高了复合材料的强度；在高温氧化气氛中，在复合材料表面形成的氧化膜，由于合金化元素的作用具有良好的润湿性和表面铺展性，可在高温下不断的提供抗氧化能力，阻止外面的氧气侵入造成继续氧化，极大地提高了复合材料的高温抗氧化性能。
本实施例制备得到的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为865MPa，断裂韧性为15MPa·m1/2，密度为9.21g/cm3，1500℃抗拉强度为377MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.067mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
实施例2
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si5％，B5％，Ti30％，Zr7％，Al2％，Nb14％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的0.8倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为300rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为7：1，球磨时间为10h；所述烘干的温度优选为100℃；
步骤二、将步骤一中所述混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1800℃，压力为40MPa的条件下热压烧结0.5h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为657MPaMPa，断裂韧性为17MPa·m1/2，密度为8.91g/cm3，1500℃抗拉强度为265MPaMPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.13mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
实施例3
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si13％，B14％，Ti25％，Zr4％，Al3％，Nb8％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的1.2倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为500rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为13：1，球磨时间为30h；所述烘干的温度优选为95℃；
步骤二、将步骤一中所述混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1700℃，压力为30MPa的条件下热压烧结1h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为865MPa，断裂韧性为10MPa·m1/2，密度为9.1g/cm3，1500℃抗拉强度为377MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.082mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
实施例4
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si7％，B8％，Ti15％，Zr4％，Al3％，Nb8％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的0.8倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为300rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为7：1，球磨时间为30h；所述烘干的温度优选为90℃；
步骤二、将步骤一中所述混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1700℃，压力为30MPa的条件下热压烧结0.5h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为816MPa，断裂韧性为14MPa·m1/2，密度为9.17g/cm3，1500℃抗拉强度为321MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.11mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
实施例5
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si13％，B14％，Ti25％，Zr6％，Al7％，Nb12％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的1.2倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为500rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为13：1，球磨时间为10h；所述烘干的温度优选为100℃；
步骤二、将步骤一中所述混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1700℃，压力为30MPa的条件下热压烧结0.5h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为937MPa，断裂韧性为1117MPa·m1/2，密度为9.1g/cm3，1500℃抗拉强度为351MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.082mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
实施例6
本实施例Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料由以下摩尔百分比的物质组成：Si15％，B15％，Ti27％，Zr7％，Al6％，Nb13％，余量为Mo和不可避免的杂质。
本实施例制备所述Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的方法包括以下步骤：
步骤一、将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；优选地，所述硅粉的质量纯度不小于99％，所述硼粉的质量纯度不小于99％，所述钛粉的质量纯度不小于99.9％，所述锆粉的质量纯度不小于99.9％，所述铝粉的质量纯度不小于99.9％，所述铌粉的质量纯度不小于99.9％，所述钼粉的质量纯度不小于99.9％，所述硅粉的粒径不大于2μm，所述硼粉的粒径不大于2μm，所述钛粉的粒径不大于2μm，所述锆粉的粒径不大于5μm，所述铝粉的粒径不大于4μm，所述铌粉的粒径不大于5μm，所述钼粉的粒径不大于3μm；所述湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和的0.9倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g；所述球磨机为行星式球磨机，优选地，所述球磨机的转速为500rpm，湿法球磨的球料比按质量比计为12：1，球磨时间为25h；所述烘干的温度优选为100℃；
步骤二、将步骤一中所述混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度为1×10-2Pa，温度为1750℃，压力为35MPa的条件下热压烧结0.5h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
本实施例制备的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料在室温条件下的抗拉强度为712MPa，断裂韧性为10MPa·m1/2，密度为8.97g/cm3，1500℃抗拉强度为327MPa，在1500℃空气环境中氧化100后材料损失为0.12mg/cm2，具有低密度、高强度、高韧性和高温抗氧化的特点，能够应用于1500℃的空气环境中。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (9)

1.一种Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料，其特征在于：由以下摩尔百分比的物质组成：Si5％～15％，B5％～15％，Ti10％～30％，Zr3％～7％，Al2％～8％，Nb6％～14％，余量为Mo。
2.根据权利要求1所述的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料，其特征在于：由以下摩尔百分比的物质组成：Si7％～13％，B8％～14％，Ti15％～25％，Zr4％～6％，Al3％～7％，Nb8％～12％，余量为Mo。
3.根据权利要求2所述的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料，其特征在于：由以下摩尔百分比的物质组成：Si10％，B12％，Ti20％，Zr5％，Al5％，Nb10％，余量为Mo。
4.一种用于制备如权利要求1-3中任一所述的Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料的制备方法，其特征在于：包括以下步骤：
1】按照确定的比例将硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉置于球磨机中，采用湿法球磨的方式混合均匀，然后在真空条件下烘干，烘干后粉碎得到混合粉料；
2】将步骤1】得到的混合粉料置于热压烧结炉中，在真空度小于或等于1×10-2Pa，温度为1700℃～1800℃，压力为30MPa～40MPa的条件下热压烧结0.5h～1h，随炉冷却后得到Mo-Si-B-Ti-Zr-Al-Nb复合材料。
5.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于：所述步骤1】中的硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉的质量纯度均大于或等于99.9％。
6.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于：所述步骤1】中的硅粉粒径小于或等于2μm，硼粉的粒径小于或等于2μm，钛粉的粒径小于或等于2μm，锆粉的粒径小于或等于5μm，铝粉的粒径小于或等于4μm，铌粉的粒径小于或等于5μm，钼粉的粒径小于或等于3μm。
7.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于：所述步骤1】中的湿法球磨采用的分散剂为无水乙醇，所述无水乙醇的体积数值为硅粉、硼粉、钛粉、锆粉、铝粉、铌粉和钼粉质量之和数值的0.8～1.2倍，其中体积的单位为ml，质量的单位为g。
8.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于：所述步骤1】中的球磨机的转速为300rpm～500rpm，湿法球磨的球料比为(7～13)：1，球磨时间为10h～30h。
9.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于：所述步骤1】中的烘干的温度为90℃～100℃。
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