CN105294084A - 一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 - Google Patents
一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105294084A CN105294084A CN201510652209.0A CN201510652209A CN105294084A CN 105294084 A CN105294084 A CN 105294084A CN 201510652209 A CN201510652209 A CN 201510652209A CN 105294084 A CN105294084 A CN 105294084A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- composite material
- alumina ceramic
- ceramic composite
- hardness
- ball
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
本发明属于氧化铝陶瓷复合材料技术领域,公开了一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法。所述复合材料由以下质量百分含量的组分组成:ZrO2(3Y),40.7~67.6%;WC,2.0~3.8%;α-Al2O3,余量。所述制备方法为:将各原料粉末进行湿式球磨,烘干后碾碎、过筛,最后经放电等离子烧结技术固化成型得到。本发明通过添加ZrO2(3Y),显著提高复合陶瓷的韧性,同时Al2O3也能固溶进ZrO2中形成固溶体,降低烧结温度。在此烧结温度下,晶粒长大不明显,硬度、强度等力学性能优异。此外,通过混入高硬度的WC相,所得复合材料的硬度及耐磨性进一步提升。
Description
技术领域
本发明属于氧化铝陶瓷复合材料技术领域,具体涉及一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法。
背景技术
氧化铝陶瓷是一种常见的陶瓷材料,其硬度高、耐高温、耐腐蚀、耐磨损,兼具良好的抗氧化性、化学稳定性以及密度低等优势,而且其原料来源广泛、价格便宜,因此可大量应用在国防军工、航空航天、机械、电子、医疗、化工等领域。但是氧化铝陶瓷本身的韧性非常差,室温下的断裂韧性只有~3MPa·m1/2(平均值),为了提高氧化铝陶瓷的韧性,很多学者都做过氧化铝陶瓷的增韧研究,常见的氧化铝陶瓷增韧手段包括纳米颗粒增韧、晶须增韧、ZrO2相变增韧等。
纳米颗粒增韧,是一种常见的氧化铝陶瓷增韧方式,与传统的微米级颗粒相比,纳米颗粒比表面积大,烧结活化能低,故复合粉体烧结温度低。氧化铝可与纳米级金属材料颗粒复合(如延性金属单质或金属间化合物纳米颗粒),后者作为增韧相,不仅可以细化Al2O3晶粒,改善烧结性能,还能以多种方式阻碍裂纹的扩展,如金属粒子的拔出、塑性变形以及裂纹桥接、偏转、钉扎等,使得复合材料的抗弯强度和断裂韧性都得以提高。Fahrenholtz等(FahrenholtzWG,EllerbyDT,LoehmanRE.Al2O3-Nicompositeswithhighstrengthandfracturetoughness.JAmCeramSoc.2000;83:1279-80.)利用原位反应和热压法(HP)制备的Ni/Al2O3的断裂韧性达12.1MPa·m1/2,抗弯强度约为610MPa。添加金属单质或者金属间化合物增韧效果明显,但会降低氧化铝陶瓷的硬度、耐磨性、耐腐蚀性和耐高温性能。
晶须增韧,是利用晶须的拔出和桥接作用机制,有效地延缓裂纹的扩展,达到增韧效果,且晶须本身也有助于提高氧化铝陶瓷的耐高温、耐腐蚀性能。彭晓峰等(彭晓峰,黄校先,张玉峰.碳化硅晶须补强氧化铝复合材料的制备及其力学性能[J].无机材料学报,1998.13(4):469-476.)研究了Al2O3-SiCw晶须增韧材料的高温力学性能,制备出的Al2O3-30vol.%SiCw晶须增韧材料的断裂韧性和横向断裂强度在1200℃时仍可达6.1MPa·m1/2和560MPa。但是晶须本身制备过程复杂、成本较高,且对人体具有毒性。
ZrO2相变增韧,利用添加了稳定剂Y2O3的ZrO2在室温时从四方相(t相)转变为单斜相(m相)产生的体积膨胀,在Al2O3基体内产生微裂纹和残余压应力等来产生韧化效果,同时ZrO2颗粒的存在对Al2O3晶粒起到钉扎作用,延缓了其晶粒长大。
Huang等(HuangXW,WangSW,HuangXX.MicrostructureandmechanicalpropertiesofZTAfabricatedbyliquidphasesintering.CeramInt.2003;29:765-9.)在ZTA(Zirconia-ToughenedAlumina)材料中添加了1wt.%TiO2、1wt.%MnO2和2wt.%CaO–Al2O3–SiO2(CAS)烧结助剂,使烧结温度降到1400℃,但加入了4wt.%低硬度、低熔点的烧结助剂会降低复合陶瓷的硬度和高温性能。
中国专利CN101289320A公开了一种制备氧化锆增韧氧化铝材料的方法,即采用溶胶凝胶法,从先驱体里面制取Al2O3和ZrO2纳米粉末,经过500~900℃煅烧、预制压坯后,再经1500~1600℃烧结成型,该方法制备的氧化锆增韧氧化铝材料的断裂韧性高达12.7MPa·m1/2。但是该方法的工艺流程冗长,溶胶凝胶法难操作,且烧结温度高、耗时长,从而限制了该专利的规模化应用。
发明内容
为了解决以上现有技术的缺点和不足之处,本发明的首要目的在于提供一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料。
本发明的另一目的在于上述高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料的制备方法。
本发明目的通过以下技术方案实现:
一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料,所述复合材料由以下质量百分含量的组分组成:ZrO2(3Y)(3mol.%Y2O3),40.7~67.6%;WC,2.0~3.8%;α-Al2O3,余量。
优选地,所述WC是由含碳化钨材质的球磨罐和含碳化钨材质的磨球的表层材质在球磨时以杂质形式添加进复合材料中的。
上述高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料的制备方法,包括以下制备步骤:
(1)将配好的ZrO2(3Y)和α-Al2O3粉末和含碳化钨材质的磨球装入含碳化钨材质的球磨罐中,置于球磨机上进行湿式球磨;
(2)球磨完后的混合浆料烘干至溶剂残余量≤1%;
(3)取出烘干后的粉末碾碎、过筛,获得颗粒尺寸≤150μm的复合陶瓷粉末;
(4)筛取的复合陶瓷粉末使用放电等离子烧结(SPS)技术固化成型,得到所述高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料。
上述制备方法中,采用不同的球磨参数来调整WC的掺杂量,优选的球磨参数为:转速120~300r/min,球磨时间25~35h。
上述制备方法中,所述放电等离子烧结技术优选的烧结工艺条件如下:
烧结压力:30~50MPa;
烧结气氛:低真空≤6Pa;
升温速率:50~300℃/min;
烧结温度:1350~1500℃;
保温时间:0~20min。
本发明的制备方法及所得到的产物具有如下优点及有益效果:
(1)本发明涉及的氧化铝陶瓷复合材料采用ZrO2相变增韧方式,能显著提高复合陶瓷的韧性;同时,基体相和增韧相均为氧化物,故该复合材料具有优异的耐腐蚀、耐高温、耐磨损等性能,适合作为模具材料;
(2)本发明涉及的氧化铝陶瓷复合材料中含有高硬度的WC相,进一步提升了复合材料的硬度及其耐磨性,其维式硬度达17.50GPa,高于相关论文中~14GPa(平均值)的维式硬度值;断裂韧性达7.18MPa·m1/2,抗弯强度达834MPa;
(3)本发明所采用制备方法简单高效:湿式球磨制粉,操作简单;放电等离子烧结(SPS)技术固化成型,不需预制压坯,烧结耗时短;
(4)本发明无需添加任何烧结助剂,获得近全致密的氧化铝陶瓷复合材料的所需烧结温度为~1400℃,明显低于其他相关专利或者论文中1600℃~1800℃的烧结温度,在此烧结温度下,晶粒长大不明显,硬度、强度等力学性能优异。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步详细的描述,但本发明的实施方式不限于此。
实施例1
(1)将29gAl2O3粉末(α态,~0.1μm)和21gZrO2(3Y)(3mol.%Y2O3,~0.08μm)倒入250ml的球磨罐中(球磨罐和磨球的材质中都含有碳化钨),加入无水酒精,酒精粉末混合浆料不超过球磨罐体积的2/3,将装有酒精粉末混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨。球磨参数:转速200r/min,球磨时间30h。
(2)球磨完的浆料置于真空干燥箱中,每隔一段时间打开炉门,释放酒精,至溶剂残余量≤1%。
(3)取出烘干后的粉末碾碎、过筛,获得颗粒尺寸≤150μm的复合陶瓷粉末。
(4)将10g步骤(3)所得的粉末装进内径和外径的圆筒形石墨模具中,粉料、凹模与冲头两两之间均以石墨纸隔开以便脱模,凹模外还包覆一层10mm厚的石墨毡以减少热辐射损耗,最后置于放电等离子烧结炉中。设置烧结参数:烧结气氛为低真空(≤6Pa),烧结压力为30MPa,升温速率为100℃/min,测温方式为红外测温(≥570℃),烧结温度为1400℃,保温时间5min。烧结完成后,得到所述高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料。
本实施例得到的氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为56.3%,ZrO2(3Y)的质量百分比为40.7%,WC的质量百分比为3.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为99.6%,硬度为HV1017.50GPa,断裂韧性7.18MPa·m1/2,抗弯强度834MPa。
实施例2
(1)将21gAl2O3粉末(α态,~0.1μm)和29gZrO2(3Y)(3mol.%Y2O3,~0.08μm)倒入250ml的球磨罐中(球磨罐和磨球的材质中都含有碳化钨),加入无水酒精,酒精粉末混合浆料不超过球磨罐体积的2/3,将装有酒精粉末混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨。球磨参数:转速300r/min,球磨时间35h。
步骤(2)~(4)同实施例1。
本实施例得到的氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为40.4%,ZrO2(3Y)的质量百分比为55.8%,WC的质量百分比为3.8%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为100%,硬度为HV1016.86GPa,断裂韧性6.96MPa·m1/2,抗弯强度886MPa。
实施例3
(1)将15.5gAl2O3粉末(α态,~0.1μm)和34.5gZrO2(3Y)(3mol.%Y2O3,~0.08μm)倒入250ml的球磨罐中(球磨罐和磨球的材质中都含有碳化钨),加入无水酒精,酒精粉末混合浆料不超过球磨罐体积的2/3,将装有酒精粉末混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨。球磨参数:转速120r/min,球磨时间25h。
步骤(2)~(4)同实施例1。
本实施例得到的氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为30.4%,ZrO2(3Y)的质量百分比为67.6%,WC的质量百分比为2.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为98.3%,硬度为HV1015.80GPa,断裂韧性6.60MPa·m1/2,抗弯强度1200MPa。
实施例4
与实施例1相比,不同之处在于步骤(4)的设置烧结参数如下:烧结气氛为低真空(≤6Pa),烧结压力为30MPa,升温速率为100℃/min,测温方式为红外测温(≥570℃),烧结温度为1350℃,保温时间10min。其余部分完全相同。
本实施例所得氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为56.3%,ZrO2(3Y)的质量百分比为40.7%,WC的质量百分比为3.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为97.0%,硬度为HV1016.78GPa,断裂韧性6.90MPa·m1/2,抗弯强度403MPa。
实施例5
与实施例1相比,不同之处在于步骤(4)的设置烧结参数如下:烧结气氛为低真空(≤6Pa),烧结压力为50MPa,升温速率为50℃/min,测温方式为红外测温(≥570℃),烧结温度为1350℃,保温时间20min。其余部分完全相同。
本实施例所得氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为56.3%,ZrO2(3Y)的质量百分比为40.7%,WC的质量百分比为3.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为98.0%,硬度为HV1017.00GPa,断裂韧性6.70MPa·m1/2,抗弯强度382MPa。
实施例6
与实施例1相比,不同之处在于步骤(4)的设置烧结参数如下:烧结气氛为低真空(≤6Pa),烧结压力为30MPa,升温速率为100℃/min,测温方式为红外测温(≥570℃),烧结温度为1450℃,保温时间5min。其余部分完全相同。
本实施例所得氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为56.3%,ZrO2(3Y)的质量百分比为40.7%,WC的质量百分比为3.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为99.5%,硬度为HV1017.70GPa,断裂韧性7.21MPa·m1/2,抗弯强度500MPa。
实施例7
与实施例1相比,不同之处在于步骤(4)的设置烧结参数如下:烧结气氛为低真空(≤6Pa),烧结压力为50MPa,升温速率为300℃/min,测温方式为红外测温(≥570℃),烧结温度为1500℃,保温时间0min。其余部分完全相同。
本实施例所得氧化铝陶瓷复合材料,经检测Al2O3的质量百分比为56.3%,ZrO2(3Y)的质量百分比为40.7%,WC的质量百分比为3.0%。测得该氧化铝陶瓷复合材料的相对密度为98.0%,硬度为HV1016.70GPa,断裂韧性7.21MPa·m1/2,抗弯强度400MPa。
上述实施例为本发明较佳的实施方式,但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制,其它的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化,均应为等效的置换方式,都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (5)
1.一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料,其特征在于,所述复合材料由以下质量百分含量的组分组成:ZrO2(3Y),40.7~67.6%;WC,2.0~3.8%;α-Al2O3,余量。
2.根据权利要求1所述的一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料,其特征在于:所述WC是由含碳化钨材质的球磨罐和含碳化钨材质的磨球的表层材质在球磨时以杂质形式添加进复合材料中的。
3.权利要求1或2所述的一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料的制备方法,其特征在于,包括以下制备步骤:
(1)将配好的ZrO2(3Y)和α-Al2O3粉末和含碳化钨材质的磨球装入含碳化钨材质的球磨罐中,置于球磨机上进行湿式球磨;
(2)球磨完后的混合浆料烘干至溶剂残余量≤1%;
(3)取出烘干后的粉末碾碎、过筛,获得颗粒尺寸≤150μm的复合陶瓷粉末;
(4)筛取的复合陶瓷粉末使用放电等离子烧结技术固化成型,得到所述高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料。
4.根据权利要求3所述的一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料的制备方法,其特征在于,所述湿式球磨的参数为:转速120~300r/min,球磨时间25~35h。
5.根据权利要求3所述的一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料的制备方法,其特征在于,所述放电等离子烧结技术的烧结工艺条件如下:
烧结压力:30~50MPa;
烧结气氛:低真空≤6Pa;
升温速率:50~300℃/min;
烧结温度:1350~1500℃;
保温时间:0~20min。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510652209.0A CN105294084A (zh) | 2015-10-10 | 2015-10-10 | 一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510652209.0A CN105294084A (zh) | 2015-10-10 | 2015-10-10 | 一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105294084A true CN105294084A (zh) | 2016-02-03 |
Family
ID=55192022
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510652209.0A Pending CN105294084A (zh) | 2015-10-10 | 2015-10-10 | 一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105294084A (zh) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106148796A (zh) * | 2016-07-04 | 2016-11-23 | 济南大学 | 一种氧化镨增强钛/氧化铝复合材料 |
CN107954715A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-24 | 海南大学 | 一种致密块体陶瓷材料的制备方法 |
CN108793999A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-13 | 河源帝诺新材料有限公司 | 一种黑色铈稳定锆珠 |
CN108975933A (zh) * | 2018-09-18 | 2018-12-11 | 广东蓝狮医疗科技有限公司 | 一种石墨增强耐磨损氧化铝-氧化锆复合陶瓷及其制备方法 |
CN110093549A (zh) * | 2019-06-03 | 2019-08-06 | 郑州鼎盛高新能源工程技术有限公司 | 钢结硬质合金-zta陶瓷复合耐磨材料制作方法及应用 |
CN111132952A (zh) * | 2017-09-27 | 2020-05-08 | 日本特殊陶业株式会社 | 陶瓷烧结体、嵌件、切削工具和摩擦搅拌接合用工具 |
CN112876253A (zh) * | 2021-03-23 | 2021-06-01 | 武汉科技大学 | 一种低温烧结高韧耐磨wc陶瓷及其制备方法 |
CN113416064A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-09-21 | 郑州航空工业管理学院 | 一种氧化锆/氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 |
CN116490480A (zh) * | 2020-10-15 | 2023-07-25 | 贺利氏科纳米北美有限责任公司 | 氧化锆增韧的氧化铝陶瓷烧结体 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58185477A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削性能にすぐれた切削工具用セラミック材料の製造法 |
-
2015
- 2015-10-10 CN CN201510652209.0A patent/CN105294084A/zh active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58185477A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削性能にすぐれた切削工具用セラミック材料の製造法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
张利波: ""等离子体活化烧结过程的机理与应用"", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库(电子期刊)》 * |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106148796A (zh) * | 2016-07-04 | 2016-11-23 | 济南大学 | 一种氧化镨增强钛/氧化铝复合材料 |
CN111132952A (zh) * | 2017-09-27 | 2020-05-08 | 日本特殊陶业株式会社 | 陶瓷烧结体、嵌件、切削工具和摩擦搅拌接合用工具 |
CN111132952B (zh) * | 2017-09-27 | 2022-06-17 | 日本特殊陶业株式会社 | 陶瓷烧结体、嵌件、切削工具和摩擦搅拌接合用工具 |
CN107954715A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-24 | 海南大学 | 一种致密块体陶瓷材料的制备方法 |
CN108793999A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-13 | 河源帝诺新材料有限公司 | 一种黑色铈稳定锆珠 |
CN108975933A (zh) * | 2018-09-18 | 2018-12-11 | 广东蓝狮医疗科技有限公司 | 一种石墨增强耐磨损氧化铝-氧化锆复合陶瓷及其制备方法 |
CN110093549A (zh) * | 2019-06-03 | 2019-08-06 | 郑州鼎盛高新能源工程技术有限公司 | 钢结硬质合金-zta陶瓷复合耐磨材料制作方法及应用 |
CN116490480A (zh) * | 2020-10-15 | 2023-07-25 | 贺利氏科纳米北美有限责任公司 | 氧化锆增韧的氧化铝陶瓷烧结体 |
CN112876253A (zh) * | 2021-03-23 | 2021-06-01 | 武汉科技大学 | 一种低温烧结高韧耐磨wc陶瓷及其制备方法 |
CN113416064A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-09-21 | 郑州航空工业管理学院 | 一种氧化锆/氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105294084A (zh) | 一种高硬高强韧氧化铝陶瓷复合材料及其制备方法 | |
Orooji et al. | Preparation of mullite-TiB2-CNTs hybrid composite through spark plasma sintering | |
Deng et al. | Microstructure and mechanical properties of hot-pressed B4C/(W, Ti) C ceramic composites | |
RU2744543C1 (ru) | Способ получения керамического композиционного материала на основе карбида кремния, армированного волокнами карбида кремния | |
CN108455978B (zh) | 表面韧化的氧化铝纤维刚性隔热瓦多层复合材料、涂层组合物、制备方法及其应用 | |
CN105585313B (zh) | 氧化铝陶瓷粉料、氧化铝陶瓷及其制备方法 | |
CN107141004B (zh) | 一种碳化硼复合材料及其制备方法 | |
Li et al. | Microstructure and mechanical properties of ZrO2 (Y2O3)–Al2O3 nanocomposites prepared by spark plasma sintering | |
US9546114B2 (en) | SiAlON bonded silicon carbide material | |
Jia et al. | Characterization of porous silicon nitride/silicon oxynitride composite ceramics produced by sol infiltration | |
Jianxin et al. | Microstructure and mechanical properties of hot-pressed B4C/TiC/Mo ceramic composites | |
CN108751996A (zh) | 一种石墨烯增韧的碳化硼陶瓷材料及其等离子烧结制备工艺 | |
CN104529499B (zh) | 一种自愈合碳化硅纤维增强硅硼氮碳复合材料的制备方法 | |
WO2022089379A1 (zh) | 一种基于放电等离子烧结的氮化硅/碳化钛陶瓷材料制备方法 | |
CN109180161B (zh) | 一种高纯钛硅化碳/氧化铝复合材料及其制备方法 | |
CN111943702B (zh) | 一种原位自生β-SIALON晶须增韧碳化钨复合材料及其制备方法与应用 | |
CN105174967A (zh) | 一种超高温CNTs/TiB2-SiC陶瓷复合材料及其制备方法 | |
CN102976760A (zh) | 添加稀土氧化物的硼化锆-碳化硅复相陶瓷材料及其制备方法 | |
CN103072325B (zh) | 复合结构氧化铝/氧化铝-氧化锆层状复合材料及制备方法 | |
US20070105706A1 (en) | Ceramic Armor | |
CN104140265B (zh) | 采用液相烧结制备以氧化锆为增韧相的碳化硅陶瓷的方法 | |
CN104329988B (zh) | 一种防弹陶瓷片及其制备方法 | |
CN103864419B (zh) | 一种高致密锆酸钡陶瓷的制备方法 | |
CN106938932A (zh) | 高纯高强度氧化锆氮化硅复合陶瓷及其制备方法 | |
CN109095925A (zh) | 一种原位自生Zr3Al3C5改性C/SiC复合材料的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20160203 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |