CN105164907B - 高压直流输电用变换器 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及高压直流输电用变换器，本发明包括：12脉冲二极管整流器，使两个三相全桥二极管整流器串联，来使从海上侧连接点接收的交流电整流成12脉冲；以及电压源型变换器，与上述12脉冲二极管整流器的下端串联，上述电压源型变换器控制从上述海上侧连接点接收的交流电的电压和上述电压源型变换器的直流母线电压。

Description

高压直流输电用变换器
技术领域
本发明涉及高压直流输电用变换器，更详细地，涉及用于通过使用由12脉冲二极管整流器和电压源型变换器(VSC：Voltage Source Converter)串联的变换器拓扑，来向陆地上的系统输送从海上侧风力发电厂发电的电力的高压直流输电用变换器。
背景技术
进来，随着保护电力系统的必要性和对环境问题的关注日益增加，高压直流(HVDC，High Voltage Direct Current)输电技术受到了瞩目。上述高压直流输电提供了费用、减少设置面积、易于与新型可再生能源衔接、高稳定性、提高电能质量等多种优点。
上述高压直流输电系统的结构具有两种拓扑，分别为使用晶闸管(Thyristor)的电流源型变换器(CSC-HVDC，Line-commutated Current-Source Converters)和使用门极可关断晶闸管(GTOs，gate turn-off thyristors)或绝缘栅双极晶体管(IGBTs，InsulatedGate Bipolar Transistor)的电压源型变换器(VSV-HVDC，Self-Commutated Voltage-Source Converters)。
图1为示出以往电流源型高压直流输电系统的一相的图表的例示图。
如图1所示，电流源型变换器1由两个使用晶闸管阀的3相6脉冲桥控制整流器2串联而成。
上述电流源型变换器1对直流母线产生12脉冲的电压，为了去除栅极电流的第5次谐波、第7次谐波(即，相当于基频(例如60Hz)的5倍的频率(例如300Hz)和相当于基频的7倍的频率(例如420Hz))，上述电流源型变换器1使用Y/Y/△三绕组变压器3。
上述Y/Y/△三绕组变压器3与系统或海上风力发电厂(未图示)的交流母线4相连接。并且，与上述Y/Y/△三绕组变压器3的前端相联接的交流滤波器5(或交流谐波滤波器)为了去除谐波电流而与上述交流母线4相连接。上述交流滤波器5为用于抑制在电流源型变换器中产生的谐波泄漏，并吸收在电流源型变换器中产生的谐波的单元，上述交流滤波器5由电阻器(Resistor)、电抗器(Reactor)、电容器(Capacitor)构成。
在上述三相6脉冲桥控制整流器2的输出端配置的平滑用电抗器6不仅用于间歇性地保护电流、限制直流故障电流，而且还用于使直流电线(未图示，用于向陆地上的电力系统传送直流电的电线)的电流平滑化。
与上述平滑用电抗器6的后端相联接的直流滤波器7由电容器构成，上述平滑用电抗器6用于在上述三相12脉冲桥控制整流器2的输出电压中对谐波进行滤波。
在上述电流源型高压直流输电中，存在以下缺点，即，为了晶闸管的换相(commutation)而在交流电源侧需要无功功率，并且需要交流电源的电压和频率信息。可通过具有自换相能力的绝缘栅双极晶体管电压源型变换器来克服上述电流源型高压直流输电中的缺点，而且，可通过控制电压源型变换器来生成或消耗无功功率。
并且，在上述电压源型变换器具有如下优点，绝缘栅双极晶体管阀的导通无需外部的电压源，并且，还可减小滤波器大小。
图2为示出利用以往的电压源型变换器的高压直流输电系统的简化的图表的例示图。
如图2所示，电压源型变换器8包括变换器阀9，各个变换器阀9以两电平变换器类型的桥形状相连接。
上述电压源型变换器8可由中点钳位(NPC，Neutral-Point Clamped)多电平变换器、模块化多电平变换器(MMC，Modular Multilevel Converter)来代替。上述各个变换器阀9由多个绝缘栅双极晶体管10元件串联而成，绝缘栅双极晶体管10元件的数量与高压直流输电的额定电压相关。
上述电压源型变换器8通过升压用电感器12、并联滤波器13及变压器14来与交流侧11相连接，上述升压用电感器12起到使得用于控制栅极电流的电压升压、抑制流向系统的通过上述电压源型变换器8的切换而产生的谐波电流的作用。并且，与上述电压源型变换器80的后端相联接的串联的两个组的直流电容器15与直流电线(未图示，用于向陆地上的电力系统传送直流电的电线)的两极16、17之间相连接。
上述两个组的直流电容器15具有相同电容值。
上述电压源型高压直流输电系统可提供优秀的控制性能，并可减少设置面积。但是，上述电压源型高压直流输电系统存在变换器的损失高于电流源型高压直流输电系统的缺点。
本发明的背景技术记载于韩国授权专利10-1019683号(2011.02.25.登录，具有调制控制功能的电压源型高压直流输电系统)。
发明内容
本发明为了解决上述问题而创作，本发明的目的在于提供如下高压直流输电用变换器，即，上述高压直流输电用变换器通过使用使电压源型变换器和12脉冲二极管整流器串联的变换器拓扑，从而与以往的电流源型高压直流输电用变换器相比，可提高控制性能，并可减少设置面积。
并且，本发明的目的在于提供如下高压直流输电用变换器，即，上述高压直流输电用变换器通过使用是电压源型变换器和12脉冲二极管整流器串联的变换器拓扑，从而与以往的电压源型逆变高压直流输电用变换器相比，可减少系统价格和变换器损失。
本发明一实施方式的高压直流输电用变换器的特征在于，包括：12脉冲二极管整流器，使两个三相全桥二极管整流器串联，来使从海上侧连接点接收的交流电整流成12脉冲；以及电压源型变换器，与上述12脉冲二极管整流器的下端串联，上述电压源型变换器控制从上述海上侧连接点接收的交流电的电压和上述电压源型变换器的直流母线电压。
本发明的特征在于，还包括Y/Y/△三绕组变压器，上述Y/Y/△三绕组变压器与上述12脉冲二极管整流器的输入端相连接，来向上述12脉冲二极管整流器的各个三相全桥二极管整流器输入交流电。
本发明的特征在于，上述Y/Y/△三绕组变压器借助两个二次侧相电压间的30度的相位差来去除借助各个三相全桥二极管整流器产生的第5次谐波电流分量、第7次谐波电流分量。
本发明的特征在于，还包括滤波电感器(filter inductor)，上述滤波电感器与上述各三相全桥二极管整流器的输入侧串联，Y/Y/△三绕组变压器的两个二次侧分别与上述滤波电感器串联。
本发明的特征在于，还包括交流滤波器，上述交流滤波器通过与上述Y/Y/△三绕组变压器的一次侧并联，来去除高次谐波。
本发明的特征在于，上述交流滤波器包括电阻器、电感器及电容器，上述交流滤波器去除至少包括栅极电流的第23次谐波分量和第25次谐波分量及其以上的高次谐波分量。
本发明的特征在于，还包括升压电感器，上述升压电感器与上述电压源型变换器的输入侧串联，上述升压电感器对借助上述电压源型逆变器的切换来产生在电流的谐波分量进行滤波，上述升压电感器与变换器的变压器的二次侧串联。
本发明的特征在于，在上述换流变压器的二次侧和上述升压电感器之间还包括为了去除栅极电流的高次谐波而并联的交流滤波器。
本发明的特征在于，上述电压源型变换器包括两电平电压源型变换器、多电平中点钳位变换器及模块化多电平变换器中的至少一个。
本发明的特征在于，上述电压源型变换器的额定电压为高压直流输电系统额定电压的1/3。
本发明的特征在于，还包括用于控制上述电压源型变换器的控制部，上述控制部包括：海上侧连接点电压控制器，用于接收交流电压指令值，并接收作为反馈信号的上述海上侧连接点的交流电压测定值，来输出用于控制无功功率的Q轴指令信号；直流母线电压控制器，用于接收直流母线电压指令值，并接收作为反馈信号的上述电压源型变换器的直流母线电压测定值，来输出用于控制有功功率的D轴指令信号；d-q变换器，用于使分别从上述海上侧连接点电压控制器和上述直流母线电压控制器输出的Q轴指令信号及D轴指令信号的两相交流信号变换成三相交流信号；比例谐振控制器，用于通过带通滤波去除借助上述12脉冲二极管整流器来在海上侧连接点产生的第11次谐波电流分量、第13次谐波电流分量；以及空间矢量脉宽调制发生器，用于接收在上述d-q变换器的功率加上上述比例谐振控制器的功率的指令值，来以空间矢量脉宽调制方式控制构成上述电压源型变换器的各个绝缘栅双极晶体管元件。
本发明的特征在于，上述海上侧连接点电压控制器和上述直流母线电压控制器为比例积分(PI，proportional-integral)控制器。
本发明的高压直流输电用变换器作为使电压源型变换器和12脉冲二极管整流器串联的变换器拓扑，本发明具有如下效果，与以往的电流源型高压直流输电用变换器相比，可提高控制性能，并可减少设置面积，并且，与以往的电压源型高压直流输电用变换器相比，不仅可减少系统价格和变换器损失，而且还容易维护。
附图说明
图1为示出以往电流源型高压直流输电系统的一相的图表的例示图。
图2为示出利用以往的电压源型变换器的高压直流输电系统的简化的图表的例示图。
图3为示出本发明一实施例的高压直流输电系统的变换器拓扑的例示图。
图4为根据本发明一实施例的输入侧滤波电感示出三相桥式二极管整流器的直流侧电流和直流母线电压的关系的例示图。
图5为示出本发明一实施例的高压直流输电系统的控制块图表的例示图。
图6为示出基于本发明一实施例的12脉冲二极管整流器和两电平电压源型变换器的高压直流输电系统的变换器的拓扑的结构的例示图。
图7为示出基于本发明一实施例的12脉冲二极管整流器和三电平中点钳位变换器的高压直流输电系统的变换器的拓扑的结构的例示图。
图8为示出基于本发明一实施例的12脉冲二极管整流器和模块化多电平变换器的高压直流输电系统的变换器的拓扑的结构的例示图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的高压直流输电用变换器的一实施例进行说明。
在此过程中，为了说明的明确性及便于说明，可对附图中所示的线的厚度或结构要素的大小等进行放大。并且，后述的术语是考虑其在本发明中的功能而定义的术语，上述术语可根据使用人员、应用人员的意图或惯例而不同。因此，应基于本说明书的全文内容来定义这些术语。
图3为示出本发明一实施例的高压直流输电系统的变换器拓扑的例示图。
如图3所示，本发明一实施例的高压直流输电系统的变换器拓扑通过使12脉冲二极管整流器210和电压源型变换器220串联的形态构成。以下，在本实施例中，主要说明作为海上侧电压源型变换器(WFVSC：Wind Farm-VSC)的上述电压源型变换器220，而省略对作为接收以直流方式输电的电力的接收点的陆地侧电压源型变换器(GSVSC：Grid side-VSC)(或逆变器)的说明。
上述12脉冲二极管整流器210为两台三相桥式二极管整流器210a、210b通过Y/Y/△三绕组变压器串联的结构，由于在电压源型变换器220流通与12脉冲二极管整流器210中的电流相同的电流，因此，借助上述12脉冲二极管整流器210和电压源型变换器220的额定电压来决定额定电力。
并且，为了减少用于上述电压源型变换器220的绝缘栅双极晶体管元件的数量，尽可能选择较低的上述电压源型变换器220的额定电压，这具有比减少额定电流更好的效果。在上述电压源型变换器220中，最为简单的结构为两电平电压源型变换器。
在使上述12脉冲二极管整流器210和上述电压源型变换器220串联的变换器拓扑中，上述12脉冲二极管整流器210可接收从海上风力发电厂(未图示)发电的一部分交流电，由于上述风力发电厂侧电压源型变换器200被控制成以规定频率的电压源工作，因此，风力发电厂侧电压源型变换器220自然吸收剩余交流电。
此时，为了减少谐波输入电流，上述变换器拓扑的各个6脉冲二极管整流器210a、210b与滤波电感器230相连接，并且，上述各个6脉冲二极管整流器210a、210b通过Y/Y/△三绕组变压器240(Trdiode)与输入三相交流电源相连接。上述三绕组变压器240向12脉冲二极管整流器210施加适当电压来向上述12脉冲二极管整流器210的输出侧传送从海上风力发电厂发电的一部分交流电压。
通过各个6脉冲二极管整流器210a、210b所产生的第5次谐波电流分量、第7次谐波电流分量借助上述Y/Y/△三绕组变压器240的两个二次侧相电压间的30度的相位差来在变压器一次侧相抵消。
此时，由于设于上述Y/Y/△三绕组变压器240的前端的交流滤波器(AC filters1)250仅滤波掉如栅极电流的第23次谐波分量、第25次谐波分量等的高次谐波分量，因此可再次缩小上述交流滤波器250的大小。
并且，上述12脉冲二极管整流器210具有不需要用于二极管导通的无功功率的优点。并且，规定维持高压直流输电的直流母线电压，由此，以输入侧滤波电感Ld来决定上述12脉冲二极管整流器210的电流。
为了通过上述12脉冲二极管整流器210来传送电力，上述12脉冲二极管整流器210的输入电压应大于直流输出电压。
作为参考，上述滤波电感器230的电感Ld与流经上述12脉冲二极管整流器210的有功功率的量相关。因此，若规定维持6脉冲二极管整流器210a、210b的输出直流电压Vdc1、Vdc2，则以交流输入电压和滤波电感器230的电感Ld值来决定直流母线电流Idc的平均值，因此，应适当设计上述输入侧滤波电感Ld。
另一方面，升压电感器231与上述电压源型变换器220的前端输入侧相联接，交流滤波器(AC filters 2)251与变换器的变压器(Trpwm)241和上述升压电感器231之间相联接，上述交流滤波器251用于去除电流的高次谐波。
作为参考，在上述海上侧连接点中，将向上述12脉冲二极管整流器210输入的交流电压记载为Pdiode，将向上述电压源型变换器220输入的交流电压记载为Pvsc。
图4为根据本发明一实施例的输入侧滤波电感示出三相桥式二极管整流器的直流侧电流和直流母线电压的关系的例示图。
为了设计输入侧滤波电感Ld而使用图4中所示的输出直流电压Vdc1和直流母线电流Idc的关系图表。
其中，Io为上述6脉冲二极管整流器210a(或210b)的每相(PER PHASE)短路电流值，上述值由输入交流电压和输入侧滤波电感Ld来决定。并且，Vdco为在无负荷的状态下的6脉冲二极管整流器210a(或210b)的平均输出电压值。
由于无法控制上述12脉冲二极管整流器210，因此，上述电压源型变换器220用于运行高压直流输电系统。
上述电压源型变换器220与上述12脉冲二极管整流器210串联，并且，与上述6脉冲二极管整流器210a、210b的额定电压相同，上述电压源型变换器220的额定电压为高压直流额定电压的1/3。即，两个6脉冲二极管整流器210a、210b和电压源型变换器220分别将上述额定电压三等分。这意味着上述电压源型变换器220的额定电流也是高压直流输电系统额定电流的1/3。
在本发明的高压直流输电系统的变换器拓扑中，上述电压源型变换器220起到规定频率的电压源的作用。
参照上述图3，与上述电压源型变换器220的前端相联接的升压电感器Lf231用于控制上述电压源型变换器220的电压和栅极电流，并且，上述升压电感器231可滤波出通过切换电压源型变换器220而产生的谐波电流。
在本发明的高压直流输电系统的变换器拓扑中，上述电压源型变换器220以规定大小和频率控制海上侧交流电压，由此高压直流母线以无频率/电力控制回路地自然吸收从海上风力发电厂发电的电力。并且，上述电压源型变换器220用于控制直流母线电压Vdc3。
图5为示出本发明一实施例的高压直流输电系统的控制块图表的例示图。
换句话说，图5为示出本发明的高压直流输电系统和电压源型变换器的控制块图表的例示图，本发明通过上述控制块来控制海上侧交流电压(即，交流电压)和电压源型变换器220的直流母线电压Vdc3。
其中，为了控制上述电压源型变换器220的直流母线电压和交流电压的大小而使用比例积分(PI)控制器。即，测定海上侧连接点(PCC，point of Common Coupling)的交流电压，并用作海上侧连接点电压控制器310a的反馈信号。并且，测定上述电压源型变换器220的直流母线电压，并用作直流母线电压控制器310b的反馈信号。
其中，说明被省略的V*mag.pcc和V*dc3分别为用于控制上述电压源型变换器220的交流电压的大小和直立母线电压的大小的指令值。
上述海上侧连接点电压控制器310a和上述直流母线电压控制器310b分别输出用于控制无功功率的Q轴指令信号V*q.vsc和用于控制有功功率的D轴指令信号V*d.vsc来向d-q变换器输入。
上述各个电压控制器310a、310b的功率为d-q同步坐标电压分量，并以三相坐标系变换上述各个电压控制器310a、310b的功率。即，上述d-q变换器340使上述Q轴指令信号V*q.vsc两相交流信号及D轴指令信号V*d.vsc的两相交流信号变换成3相信号。210及周边过滤器下落时，沿着依赖于波长方向的方向下落，因而能够提高灰尘粒子的逃脱效率。
并且，在通过带通滤波器(BPF，bandpass filter)抽出借助上述12脉冲二极管整流器210在海上侧连接点产生的第11次谐波电流分量、第13次谐波电流分量后，使用两个比例谐振(PR，proportional-integral)控制器320来去除上述谐波电流分量。
上述比例谐振控制器320的输出功率加上通过上述d-q变换器340来以变换为三相固定坐标系变换的输出功率的值被用作空间矢量脉宽调制(Space-Vector Pulse-WidthModulation)的指令值(V*a,V*b,V*c)。并且，空间矢量脉宽调制发生器330产生选通信号，上述选通信号用于导通构成上述电压源型变换器220的各个绝缘栅双极晶体管元件的导通。
以下，对上述电压源型变换器220的多种结构进行说明。
图6为示出基于本发明一实施例的12脉冲二极管整流器和两电平电压源型变换器的高压直流输电系统的变换器的拓扑结构的例示图。
在本发明的高压直流输电系统的变换器的转换拓扑中，最为简单的电压源型变换器结构为如图6所示的两电平电压源型变换器220a，并被称为且也称上述两电平电压源型变换器220a为两电平脉宽调制变换器。
虽然本发明的高压直流输电系统的变换器的拓扑便于操作及控制，但如参照图2所进行的说明，为了满足高压直流输电的额定电压，则而需要多个绝缘栅双极晶体管与电压源型变换器阀串联。并且，为了减少上述两电平电压源型变换器220a的总谐波失真率而需要高切换频率，并且这会导致高压直流输电变换器的高切换损失，而且会提高两电平变换器中的电压应力。
可利用多电平电压源型变换器来减少上述高压直流输电系统的两电平电压源型变换器的电压应力。即，可将本发明的高压直流输电系统的变换器拓扑中的上述电压源型变换器220从本来的两电平电压源型变换器220a替代成如三电平中点钳位变换器220b的多电平变换器。
图7为示出基于本发明一实施例的12脉冲二极管整流器和三电平中点钳位变换器的高压直流输电系统的转换变换器的拓扑的结构的例示图。
其中，三电平中点钳位(Neutral Point Clamped)变换器220b与上述两电平脉宽调制变换器220a相同，均作为电压源型变换器工作，并且以规定维持海上侧连接点电压的大小和频率的方式控制上述三电平中点钳位变换器220b。
并且，通过控制电压源型变换器220的直流母线电压来间接通知上述12脉冲二极管整流器210的直流电压。若替代上述2电平脉宽调制变换器220a使用多电平中点钳位变换器220b(或三电平中点钳位变换器)，则可减少相同总谐波失真率的切换频率或滤波器230(参照图3)的大小。并且，切换元件(例如，绝缘栅双极晶体管)的电压应力和电平数成反比(dv/dt减少)。
并且，本发明的高压直流输电系统的转换拓扑可替代上述两个电压源型变换器220a、220b使用模块化多电平变换器220c。
图8为示出基于本发明一是实力的12脉冲二极管整流器和多媒体控制器的高压直流输电系统的变换器的拓扑结构的例示图。
其中，模块化多电平转换变换器220c起到与如上述图6所示的两电平脉宽调制变换器220a或者如图7所示的三电平中点钳位变换器220b相同的作用。
上述模块化多电平变换器与上述三电平中点钳位变换器220b及上述两电平电压源型变换器220a比较时具有如下优点。
例如，存在如下优点，1)减少由半导体元件的低切换频率所引起的变换器损失，2)降低谐波产生→降低滤波器的大小，3)由硬件、软件的模块化所引起的高柔韧性，3)主要元件的数量减少→高依赖性，容易维护，5)第电压应力dv/dt→元件的使用寿命延长等。
包括上述模块化多电平变换器的变换器拓扑存在提供基于低变换器损失和电容量的增加的高柔韧性的优点。
如上所述的本发明的高压直流输电系统的变换器拓扑串联上述12脉冲二极管整流器210和电压源型变换器220，并且提供用于控制上述电压源型变换器220的交流电压及直流母线电压的控制器310a、310b，由此可执行利用与海上风力发电厂相连接的高压直流输电系统的PSCAD(即，用于设计Power System的模拟程序)的模拟。此时，上述电压源型变换器可为2电平电压源型变换器220a(或2电平脉宽调制变换器)、多电平中点钳位变换器220b、模块型模块化多电平转换变换器220c。
并且，串联本发明的上述12脉冲二极管整流器210和电压源型变换器220的高压直流输电系统的变换器的拓扑存在如下效果，对如电流源型高压直流输电系统和电压源型高压直流输电系统具有充分的竞争力，并且可适用于海上风力发电厂的交流系统连接，而且可用于向远方地域传达电力，并且与以往的电压源型高压直流输电系统相比可大幅度减少费用和系统的损失，而且与以往的电力源型高压直流输电系统相比可大幅度提高系统的控制性。
以上，参照附图中所示的示例来说明了本发明，但这仅仅是例示性的，而且，本发明所属技术领域的普通技术人员应该能够理解，可对本发明实施多种变形及等同的其他实施例。因此，应根据发明要求保护范围来定义本发明的技术保护范围。

Claims (11)

1.一种高压直流输电用变换器，其特征在于，
包括：
12脉冲二极管整流器，使两个三相全桥二极管整流器串联，来使从海上侧连接点接收的交流电整流成12脉冲；以及
电压源型变换器，与上述12脉冲二极管整流器的下端串联，
上述电压源型变换器控制从上述海上侧连接点接收的交流电的电压和上述电压源型变换器的直流母线电压；
还包括升压电感器，上述升压电感器与上述电压源型变换器的输入侧串联，
上述升压电感器对借助上述电压源型变换器的切换来产生在电流的谐波分量进行滤波，上述升压电感器与电压源型变换器的变压器的二次侧串联。
2.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，还包括Y/Y/△三绕组变压器，上述Y/Y/△三绕组变压器与上述12脉冲二极管整流器的输入端相连接，来向上述12脉冲二极管整流器的各个三相全桥二极管整流器输入交流电力交流电。
3.根据权利要求2所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，上述Y/Y/△三绕组变压器借助两个二次侧相电压间的30度的相位差来去除借助各个三相全桥二极管整流器产生的第5次谐波电流分量、第7次谐波电流分量。
4.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，
还包括滤波电感器，上述滤波电感器与上述各三相全桥二极管整流器的输入侧串联，
Y/Y/△三绕组变压器的两个二次侧分别与上述滤波电感器串联。
5.根据权利要求4所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，还包括交流滤波器，上述交流滤波器通过与上述Y/Y/△三绕组变压器的一次侧并联，来去除高次谐波。
6.根据权利要求5所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，上述交流滤波器包括电阻器、电感器及电容器，上述交流滤波器去除至少包括栅极电流的第23次谐波分量和第25次谐波分量的高次谐波分量。
7.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，在上述电压源型变换器的变压器的二次侧和上述升压电感器之间还包括为了去除栅极电流的高次谐波而并联的交流滤波器。
8.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，上述电压源型变换器包括两电平电压源型变换器、多电平中点钳位式变换器及模块型模块化多电平变换器中的至少一个。
9.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，上述电压源型变换器的额定电压为高压直流输电系统额定电压的1/3。
10.根据权利要求1所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，
还包括用于控制上述电压源型变换器的控制部，
上述控制部包括：
海上侧连接点电压控制器，用于接收交流电压指令值，并接收作为反馈信号的上述海上侧连接点的交流电压测定值，来输出用于控制无功功率的Q轴指令信号；
直流母线电压控制器，用于接收直流母线电压指令值，并接收作为反馈信号的上述电压源型变换器的直流母线电压测定值，来输出用于控制有功功率的D轴指令信号；
d-q变换器，用于使分别从上述海上侧连接点电压控制器和上述直流母线电压控制器输出的Q轴指令信号及D轴指令信号的两相交流信号变换成三相交流信号；
比例谐振控制器，用于通过带通滤波去除借助上述12脉冲二极管整流器来在海上侧连接点产生的第11次谐波电流分量、第13次谐波电流分量；以及
空间矢量脉宽调制发生器，用于接收在上述d-q变换器的功率加上上述比例谐振控制器的功率的指令值，来以空间矢量脉宽调制方式控制构成上述电压源型变换器的各个绝缘栅双极晶体管元件。
11.根据权利要求10所述的高压直流输电用变换器，其特征在于，上述海上侧连接点电压控制器和上述直流母线电压控制器为比例积分控制器。
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