CN105121674B - 用于深冲应用的冷轧扁平钢产品及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种用于深冲应用的冷轧扁平钢产品，该产品由钢制造，其除铁和不可避免的杂质外，以(重量)％计含有：碳：至多0.1％，铝：6.5‑11％，稀土金属：0.02～0.2％，磷：至多0.1％，硫：至多0.03％，氮：至多0.1％和可选的选自“锰、硅、铌、钛、钼、铬、锆、钒、钨、钴、镍、硼、铜、钙、氮”组中任选的一种或多种元素，其中锰：至多6％，硅：至多1％，铌：至多0.3％，钛：至多0.3％，锆：至多1％，钒：至多1％，钨：至多1％，钼：至多1％，铬：至多3％，钴：至多1％，镍：最多2％，硼：至多0.1％，铜：至多3％，钙：至多0.015％。为了制造该冷轧扁平钢产品，相应构成的钢被铸造成预制件，其然后在820‑1000℃的终热轧温度下被热轧为热轧带钢。该热热轧带钢然后在高达850℃的卷绕温度下被缠绕，在卷绕后在大于650‑1200℃的退火温度下退火1‑50小时，然后在一个或多个阶段中以大于30％的总冷轧度被冷轧成冷轧扁钢产品，并且最后在650‑850℃进行最终退火。

Description

用于深冲应用的冷轧扁平钢产品及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种用于深冲应用的冷轧扁平钢产品，具有由于密度降低并结合优化的机械性能和优化的成形性而减小的重量。本发明同样涉及用于制造所述扁平钢产品的方法。

其中，扁平钢产品被这里被提到，这是指通过轧制操作所获得的钢带、钢板，和已经由此获得的坯料、预切割件和类似物等。

如果与合金化方法相关联的涉及到合金元素含量的数字在此被给出，这些数字是指重量，除非明确声明除外。

背景技术

特别是在扁平钢产品被用于机动车结构的情况下，不仅强度与成形性的比率而且物理性能如刚度和密度，对于重量减轻和改进各个机动车固有频率的改进的总体目标而言都是特别重要的。伴随着重量最小化，不同的密度最小化可以在钢的情况下通过向合金中增加更大量的轻质Al而实现。此外，在足够高的Al含量的情况下，在初始顺序相(K状态)或Fe3Al金属(D03)顺序相会发生，并且这些相具有颗粒硬化、强度增强和延展性降低的效果。

具有在此探讨的那种高Al含量的铁素体Fe-Al钢涉及应用的优点由于生产和加工的困难而被削弱。因此，实践经验表明，在从这种钢生产的所述热轧钢带中的任何未再结晶带核心区域已被减少，因为在热轧钢带的修整和冷轧过程中可另外发生困难。此外，在现有技术中复杂的操作是必要的，以避免由于不适当的冷带纹理而导致的各向异性冷轧钢带性能。这种各向异性的特点在于低的r和n值，并在断裂时蕴涵低的伸长率。这导致由具有高Al含量的Fe-Al钢所生产的冷轧扁平钢产品的成形和加工特性有问题。

以上所总结的问题随着Al含量的提升而增长并且因此限制了到目前为止所能实现的降低密度。因此，在工业界考虑含Al的深拉钢包含按重量计最多6.5％的Al(参见U.Brüx"Eisen-Aluminium-"[Deep-drawablelightweight iron-aluminum steels],Konstruktion April 4,2002)。

发明内容

针对以上阐述的现有技术的背景，本发明的一个目的是提供一种扁平钢产品，结合明显的重量减轻，已经被优化适合于变形并且同样被优化的机械性能。

另外，用于制造这样的扁平钢产品的方法被说明。

根据本发明，该目的，针对冷轧扁平钢产品，通过具有权利要求1中所描述的特征的产品来实现。

涉及方法的解决上述问题的本发明的方案是在本发明的扁平钢产品的生产中执行根据权利要求8所描述的步骤。

本发明的有利配置在从属权利要求中被描述并且在下文具体地阐明，正如本发明的总的构思。

本发明的用于深冲应用的冷轧扁平钢产品包括钢，除了铁和不可避免的杂质外，以(重量)％计含有碳：至多0.1％，铝：6.5-11％，稀土金属：0.02～0.2％，磷：至多0.1％，硫：至多0.03％，氮：至多0.1％和选自“锰、硅、铌、钛、钼、铬、锆、钒、钨、钴、镍、硼、铜、钙、氮”组中任选的一种或多种元素，其中锰：至多6％，硅：至多1％，铌：至多0.3％，钛：至多0.3％，锆：至多1％，钒：至多1％，钨：至多1％，钼：至多1％，铬：至多3％，钴：至多1％，镍：最多2％，硼：至多0.1％，铜：至多3％，钙：至多0.015％。同时，所述冷轧扁平钢产品具有至少为1的r值，以及所述冷轧扁平钢产品的微观结构含有0至0.1(体积)％的碳化物。被最小化的碳含量确保本发明的扁平钢产品的可靠加工性。

在根据本发明所设想的用于本发明的扁平钢产品的合金法中，除了铁，只有Al和被分配给稀土金属组中的至少一种元素是强制性的成分。因此，在根据本发明所加工的的钢中，除了铁和不可避免的杂质(单位：(重量)％)外，至少含有6.5-11％Al，至多0.1％的C及以及0.02-0.2％含量的选自稀土类金属的一种或多种元素。

本发明的冷轧钢带r值至少为1，并且本发明的的扁平钢产品通常实现大于1的r值。高r值表示本发明冷轧扁平钢产品的良好的深冲性，因为在深拉过程中变薄的倾向随着r值上升而被降低，伴随着更大程度的深冲启用。否则，在变薄部位存在部件故障的危险。

本发明的冷轧扁平钢产品不只是具有高r值，而且也实现了通常超过15％特别是至少18％的伸长率D50。本发明的扁平钢产品的微结构的特征在于，它是完全铁素体，并且如上所述通常是基本上不含碳化物(Fe-Al-C碳化物)。

本发明的扁平钢产品的高铝含量，以及密度和重量的降低，伴随着碰撞行为的改进也带来了能量吸收能力的增加。因此，本发明提供了具有改进碰撞性能和比较高的弹性模量的密度降低的扁平钢产品，这可以以简单的方式产生并且提供在机动车辆结构中使用的最佳先决条件。

除了强制性成分，本发明的钢也可含有多种进一步的合金元素以建立特定性质。用于此目的的有用的元件总结为“锰、硅、铌、钛、钼、铬、锆、钒、钨、钴、镍、硼、铜、钙、氮”的组。这些任选加入的合金元素中的每个可以在本发明的钢中存在或者完全不存在，并且特定的元素也应视为“缺席”，当它存在于本发明的扁平钢产品中的量是不足量并且因此可以被认为是生产中不可避免的结果所引入的杂质。

铝以6.5-11(重量)％的含量存在于本发明的钢中，相对于在密度方面所希望的降低，有利的Al含量超过6.5(重量)％或超过7(重量)％，尤其是超过6.7％。高Al含量的存在降低了钢的密度并且显著地改善了耐腐蚀性和耐氧化性物。同时，这些含量的铝增加了拉伸强度。然而，过高的铝含量会导致成形特性的恶化，表示为r值的降低。为了最小化Al的不利影响，Al的含量因此被限制为最多11(重量)％。密度与可加工性的优化比率被建立，当8-11(重量)％的Al特别是至少9(重量)％的Al存在时。

在本发明的钢中的C含量被限制在0.1(重量)％以下，尤其是0.07(重量)％，特别有利的C含量为小于0.05(重量)％的低含量，尤其是0.01(重量)％或更少。高于0.1(重量)％的C含量会导致在颗粒边界上形成不希望的脆性卡帕碳化物(“K-碳化物”)，并且导致在热和冷成形性方面的相应降低。在实践中，已经发现，适当地将本发明的钢的C含量设置为在至多0.05(重量)％的范围内，本发明的钢通常含有至多0.008(重量)％。

避免K-碳化物(F-Al-C化合物)的形成对于本发明的钢具有特殊意义。在通用钢在高温下的加工过程中在热处理期间，K-carbides在早期阶段形成在颗粒边界处，并且导致该材料的脆化。通过根据本发明的C含量的最小化和通过添加本发明要求的上下文中的碳化物形成合金元素，特别低的不含C含量被建立。

已发现关于本发明的钢的理想的加工性特别有效的是选自稀土金属的组中的至少一种元素以0.02％-0.2(重量)％特别是最多0.15(重量)％含量被加入到本发明的钢中，其中，所述稀土金属的含量通常为至少0.03(重量)％。原则上，周期表的第一过渡族和镧系元素中的任何元素都是适用于该目的的。特别有用的实例是铈和镧，它们相对廉价且有足够的量。稀土金属的存在有助于氧化稳定性和本发明的扁平钢产品的强度方面的提高，并且具有脱硫和脱氧作用。在本发明的钢中的稀土金属的积极效果可以以特别有针对性的方式被利用，当稀土金属的含量为至少0.03(重量)％；并且稀土金属含量在0.06-0.12(重量)％范围内，尤其是0.06-0.10(重量)％，特别能够实现本发明的冷轧扁平钢产品的可操作地可靠的生产。

为了避免从硫和磷对根据本发明所加工的钢的性能的不利影响，将S含量限制为最大的0.03(重量)％，优选最多为0.01(重量)％，P含量到最大为0.1(重量)％，优选最多为0.05(重量)％。

本发明的扁平钢产品的N含量被限制为不大于0.1(重量)％，尤其是不超过0.02(重量)％，优选不超过0.001(重量)％，以避免形成任何大量的铝的氮化物。这些会恶化机械性能。

钛、铌、钒、锆、钨和钼中的每种元素单独地或以不同的组合被额外地加入本发明的钢中作为碳化物形成体，为了结合所存在的C含量。在每一种情况下通过添加钛、铌、钒、锆、钨中的一种或多种元素所形成的碳化物额外地有助于增加本发明的钢的强度。

为此目的，Ti和Nb中的每可以在本发明的钢中存在至多0.3(重量)％的含量，特别是至多0.1(重量)％，并且V、W和Zr中的每个至多1(重量)％的含量，特别是0.5(重量)％，并且Mo为至多1(重量)％的含量。

Mo额外地有助于在本发明的扁平钢产品拉伸强度、阻抗性和耐疲劳性的增加。此外，由Mo和C形成碳化物是特别优良的并且从而提高了本发明的扁平钢产品的微观结构的细度。然而，Mo的高含量恶化热成形性和冷成形性。为了避以特别可靠的方式免这种情况，可选地存在于本发明的钢中的Mo含量可被限制到0.5(重量)％。

添加至多6(重量)％，特别是至多3(重量)％或至多1(重量)％含量的Mn可提高本发明的钢的热加工性和焊接性。另外，Mn促进在熔融过程中的脱氧，并且有助于增加钢的强度。

至多1(重量)％，特别是至多0.5(重量)％％含量的硅同样地促进在熔融过程中的脱氧，并且增加了本发明的钢的强度和耐腐蚀性。但是，在含量过高的情况下，硅的存在降低钢的适用性及其用于焊接的延展性。

添加至多3(重量)％含量的Cr也可以结合存在于本发明的钢中的碳以得到碳化物。与此同时，Cr的存在增加了耐腐蚀性。本发明的钢中Cr的有利性能以特别目的的方式得以实现，当Cr存在的含量至多1(重量)％时。

为了避免再结晶温度的增高，本发明的钢中钴被限制为最多1(重量)％，优选最多为0.5(重量)％。

至多2(重量)％特别是1(重量)％含量的镍同样地有助于本发明钢的强度和韧性的增加。此外，Ni提高了耐腐蚀性，并减少了在本发明的钢的微观结构中主铁氧体的比例。

B的加入可同样导致细的微观结构的形成，该微观结构促进本发明的钢的成形性。然而，B过高的含量会损害冷成形性和抗氧化性。因此，本发明的钢中的B含量被限制在0.05(重量)％，特别是至多0.01(重量)％。

至多3(重量)％的Cu含量改善了本发明的钢的耐腐蚀性，但是在较高含量的情况下也能恶化热加工性和焊接性。因此如果存在的话，在本发明的一个可行的配置中Cu的含量被限制在至多1(重量)％。

在本发明的钢中，至多0.015(重量)％尤其是0.005(重量)％含量的钙结合可能降低耐腐蚀性的硫。

由于生产的原因，在本发明的钢中吸收有氧，并且与存在于钢带中的稀土金属形成沉积物。如果稀土金属是铈，氧化铈沉积物存在于按照本发明生产的扁平钢产品。如果所用的稀土金属是铈或镧，铈、La与O2含量的原子比应满足以下条件：

0.5 (％Ce+％La)/％O 0.8；

优选

0.6 (％Ce+％La)/％O 0.7；

其中，％Ce意味着钢中各个铈的含量，％La意味着各自镧的含量以及％O以为着各个氧含量，在每一种情况下其以(原子)％计。这些氧化物具有小于5微米的直径。

在本发明的冷轧扁平钢产品的生产中，以下步骤根据本发明被执行：

-熔化具有根据本发明的组合物的钢水，如上述所给出的细节。

-铸造钢水以得到预制品，例如坯料、板坯、薄板坯或铸钢带。一个特别有利的方法在此已经被发现，铸造以得到接近最终尺寸的铸带。接近最终尺寸的铸造可以通过使用用于此目的本身已知的传统的铸造设备来实现。其中的一个例子是“双辊带坯连铸机(twin-roll strip casting machine)”。由于这种方法采用永久模具操作，该永久模具同时一起移动，永久模具和固化的钢带壳体之间没有相对运动。以这种方式，这些方法可以无需铸造粉末而进行并且因此理论上讲对于制造用于本发明的扁平不锈钢产品的初级材料而言具有良好的适应性。

在钢带坯铸造中另一个积极因素是该铸钢带至多在它被冷却之前被暴露于低的机械应力，使得在高温范围中形成裂纹的风险被最小化。

在根据本发明熔炼钢熔体铸件的过程中，在最后添加合金和浇注之间等待至少约15分钟的等待时间，以保证钢水良好混合。典型浇注温度是在约1590℃的范围中。

通过实际测试，这另外可能表明本发明的钢可被铸造为坯料，该坯料可通过开坯(blooming)被轧制成板块。

-如果需要，该预制件被带到1000-1300℃的预热温度或保持在该温度范围内，尤其是在此已经被发现的1200-1300℃特别是1200-1280℃的可行的预热温度。如果预制品是一个平板，该预热过程持续例如120-240分钟。

-在任选加热到预热温度之后如果适合的话，预产物被热轧以得到热轧钢带，其中热轧结束温度应大于820℃，特别是超过850℃，并且在实践中820-1000℃特别是850-1000℃的热轧结束温度被设立。在实际试验中，高于920℃的热轧结束温度已被发现是特别有利的。

-在非退火的热轧钢带，在带材方向测量的大于100微米的平均铁素体晶粒长度在带状芯中被发现。

-得到的热轧钢带被缠绕以得到线圈，其中绕制温度可以是至多850℃，特别是450-750℃。

-卷绕后，热轧钢带进行退火。该退火对于根据本发明生产的扁平钢产品的性能具有特殊意义。热轧钢带退火在高于650℃特别是700-900℃的退火温度下进行的。约850℃特别是850℃+/-20℃的退火温度已经被发现是特别可行的。在此退火中所构想的用于此目的的退火时间通常是1-50小时，该退火通常作为钟退火而被执行。

由于在根据本发明所定义的温度范围内进行的退火，热轧钢带，尽管其具有高的Al含量，仍然可以被冷轧而不发生任何显著边缘裂纹或者甚至剥离的裂纹。热轧钢带退火用来产生充分重结晶的被修复的条纤芯区域，以降低冷轧阻抗并提升最大可达到的冷轧水平。由热轧钢带退火和高的冷成形水平所带来的纹理选择促进了具有所要求的性能轮廓的适合的冷带纹理性。用于热轧钢带退火的一种特别合适的方法是根据上述阐明的变体例设置的具有高于650℃的峰值温度的钟退火操作。

热轧钢带退火带来更多热轧钢带的修护并且，连同在本发明的钢中通过稀土金属的存在所取得的效果，会产生很好的可靠的冷轧性。

-如果需要的话，在退火后，可以进行热轧钢带的酸洗，以除去附着在热轧钢带上的残留物。

-被退火并且可选被酸洗的热轧钢带进行冷轧，得到冷轧扁平钢产品。冷轧可以在一个阶段或两个或者更多个阶段中实现，在此情况下，其冷轧程度必须至少为30％，并且特别是至少40％。40％以上的冷轧程度已被发现是特别有利的。至少30％优选超过40％的冷轧水平是必须的以向材料中引入足够数量的位错。这个位错密度是在冷轧后进行的再结晶最终退火的驱动力，并且其建立本发明的成品扁平钢产品所需的再结晶微观结构和纹理。

在两个或甚至更多的阶段下进行冷轧的情况下，中间退火可以在冷轧阶段之间进行。

-在所述冷轧后，所得的冷轧钢带进行退火，其在连续退火操作下或在作为钟退火的分批模式下进行。最终退火和在冷轧过程中可选进行的中间退火可以以常规方式在本身已知的温度和时间下进行退火。在冷轧钢带的最后退火中，形成具有有利纹理的材料。

该冷轧带材的特定退火可在具有750-850℃退火温度的连续输送退火系统中实施超过1-20分钟的典型的持续时间，并且特别是切实可行的退火温度已被发现是在超过780°特别是在800-850℃下进行2-5分钟的退火。可替代地，各个退火也可以在钟退火系统，其中，退火温度在超过650℃特别是在650-850℃下进行1-50小时的退火。在实践中，700-800℃的退火温度和1-30h的退火时间已被发现对于钟退火是特别有用的。

-可选地，例如为了改善其耐蚀性，所获得的冷轧钢带可由例如基于Al或Zn的金属保护层覆盖。用于此目的的合适的方法是本身已知的涂布方法。

具体实施方式

为了测试本发明，本发明的四个熔体I1、I2、I3和I4和三个比较熔体C1、C2和C3已经被熔化，并且其组合物的检测结果列于表1中。

钢熔体I1-I3已经被铸造得到块形式的预制件。该些块然后已经在预热期间PP被加热到预热温度PT并且然后形成为板坯。

随后，被加热的板坯在热轧结束温度HET下已经被热轧以得到热轧钢带，并且所得到的每个热轧钢带已经在绕组温度WT下被缠绕以获得线圈。

通过双辊带式铸造系统，铸钢带已经由钢熔体I4被生产出来作为预制品，然后在热轧结束温度HET下被同样地热轧以得到热轧钢带。得到热轧钢带的处理工艺以随着钢带铸造后的连续不间断的工序进行，并且由此在进入热轧单元所得到的预制件已经具有根据本发明所规定预热温度范围中的温度并且预热是不必要的。在热轧后，由钢I4所产生的热轧钢带在绕组温度WT下也被缠绕以得到线圈。

在缠绕后，在每种情况下所生产的热钢带，除非在表2中另有说明，其在钟退火系统中已经在退火温度AT下经受退火时间AP。

因此退火的热轧钢带每个已经被冷轧，以得到具有冷轧水平CRL的冷轧钢带。

然后所得到的冷轧钢条每个已经在最终退火温度FAT下进行最后退火期间FAP的最终退火。该最后退火或者作为连续退火或作为钟退火已经被执行。

特定的预热期PP、预热温度PT、热轧结束温度HET、缠绕温度WT、退火温度AT、退火周期AP、特定的冷轧水平CRL，特定的最终退火温度FAT、特定的最终退火周期FAP和用于每个最终退火的系统(“钟”意味着钟退火系统，“连续”意味着以连续运行的方式执行通过该退火系统)被记录在表2中。

机械性能“屈服点(RP，yield point)”、“抗拉强度Rm”、“延伸率A50”、“在轧制方向上确定的r值”和“在轧制方向确定的n值”被列于表3中。

结果发现，由本发明的组合物的钢I1-I4以创造性方式所生产的冷轧钢带具有等于1或更大的r值，其具有大于400MPa特别是大于420MPa的屈服点，并且在同时达到500MPa以上的值，以及拉伸强度大于500MPa特别是大于520MPa，并且同时达到600MPa以上的值，并且延伸率A50至少16％。

由本发明的钢以创造性方式所生产的冷轧钢带包含除了Fe(Al)固溶体基质外的硬化初始阶段相。在标准的热轧参数的情况下，轧制在完全铁素体相区是有效的，并且具有典型的三层微观结构的热轧钢带被获得，该微观结构再次特征在于仅仅恢复的具有柱状晶体核区域和重结晶粒状(globulitic)边缘区域。然而，由于Ce的含量以及该工艺的创造性方式，有利于深冲的纹理被实现，其确保大于1的r值。该效果在稀土金属低于200ppm的情况下不会发生，并且可以在稀土金属含量为至少300ppm以特别可靠的方式实现。在按照本发明所生产的热轧钢带在被恢复的区域降低了的位错密度并且通过冷轧有利于后续的工艺处理。因此，具有根据本发明的组合物的热钢带不仅可以在完全铁素体相区进行热轧，而且不同于非创造性的无稀土金属的钢C1-C3也能可靠地冷轧，尽管在室温下存在中间金属Fe3Al相。通过合适的最终退火参数，极其坚固且密度降低的钢是可生产的，其具有高的r值和相应优化的成形性能。

具有非按照本发明的组合物的冷轧钢带不能达到这样的r值，即使这些钢带已经是采用接近于在根据本发明的生产冷轧扁平钢的生产中的参数的制造参数进行生产的。按照本发明生产的钢带据此具有用于深冲的优良适应性，尽管其具有高的Al含量，而无需要求为此目的的复杂合金化或工艺技术措施。具有不符合本发明的组合物的钢C1、C2和C3也可以包含除了Fe(Al)固溶体基质外的硬化初始阶段相。热轧钢带退火经冷轧有利于加工。然而，具有不符合本发明的组合物的冷轧钢条不能达到良好深冲特性所需的r值。由非按照本发明的钢S3产生的预制品可以在完全铁素体相区进行热轧，但由于在室温下存在金属间Fe3Al相不能在室温下无开裂地进行冷轧。

表一

钢	C	Si	Mn	P	S	Cr	Mo	Ni	Al	Ce	La	Ce+La	N	Ti	Nb	V
																	I1	0.008	0.09	0.15	0.003	0.005	0.01	0.00	0.01	8.20	0.073	0.040	0.1130	0.0032	0.001	0.003	0.002
I2	0.007	0.09	0.25	0.003	0.005	0.40	0.01	0.02	8.30	0.048	0.019	0.0670	0.0510	0.003	0.002	0.002
																	I3	0.004	0.09	0.15	0.003	0.004	0.01	0.00	0.01	10.10	0.067	0.034	0.1010	0.0048	0.001	0.001	0.003
I4	0.026	0.43	0.38	0.011	<0.001	1.16	0.06	0.35	6.7	0.0258	0.0152	0.0410	0.0009	0.22	0.12	0.009
																	C1	0.004	0.14	0.09	0.007	0.003	0.04	0.00	0.03	8.10	0.0004	0.0002	0.0006	0.0048	0.004	0.004	0.016
C2	0.005	0.11	0.11	0.004	0.003	0.03	0.01	0.03	8.20	0.0009	0.0005	0.0014	0.0018	0.001	0.001	0.005
																	C3	0.006	0.15	0.11	0.018	0.002	0.03	0.00	0.11	9.70	0.0010	0.0006	0.0015	0.0031	0.003	0.004	0.010

表中数字以(重量)％计，由铁和不可避免的杂质进行平衡

表二

表三

*)在辊制方向上

Claims (12)

1.用于深冲应用的冷轧扁平钢产品，

-所述冷轧扁钢产品由钢组成，所述钢除铁和不可避免的杂质外含有以(重量)％计：

碳：至多0.1％，

铝：6.5-11％，

稀土金属：0.06-0.12％，所述稀土金属是铈或镧，Ce、La与O₂的原子含量比应满足：0.5≤(％Ce+％La)/％O≤0.8

磷：至多0.1％，

硫：至多0.03％，

氮：至多0.1％

和选自“锰、硅、铌、钛、钼、铬、锆、钒、钨、钴、镍、硼、铜、钙”组中任选的一种或多种元素，其中

锰：至多6％，

硅：至多1％，

铌：至多0.3％，

钛：至多0.3％，

锆：至多1％，

钒：至多1％，

钨：至多1％，

钼：至多1％，

铬：至多3％，

钴：至多1％，

镍：最多2％，

硼：至多0.1％，

铜：至多3％，

钙：至多0.015％，-其中，所述冷轧扁平钢产品具有至少为1的r值，以及

-所述冷轧扁平钢产品的微观结构含有0至0.1(体积)％的碳化物。

2.根据权利要求1所述的扁平钢产品，其特征在于，其铝含量大于6.7(重量)％。

3.根据权利要求2所述的扁平钢产品，其特征在于，其铝含量是8-11(重量)％。

4.根据权利要求1所述的扁平钢产品，其特征在于，其碳含量不超过0.05(重量)％。

5.一种生产用于深冲应用的、根据权利要求1至4中任意一项所述的冷轧扁平钢产品的方法，包括以下步骤：

-熔化钢水，除铁和不可避免的杂质以外，含有以(重量)％计：

碳：至多0.1％，

铝：6.5-11％，

稀土金属：0.06-0.12％，所述稀土金属是铈或镧，Ce、La与O₂的原子含量比应满足：0.5≤(％Ce+％La)/％O≤0.8

磷：至多0.1％，

硫：至多0.03％，

氮：至多0.1％

和选自“锰、硅、铌、钛、钼、铬、锆、钒、钨、钴、镍、硼、铜、钙”组中任选的一种或多种元素，其中

锰：至多6％，

硅：至多1％，

铌：至多0.3％，

钛：至多0.3％，

锆：至多1％，

钒：至多1％，

钨：至多1％，

钼：至多1％，

铬：至多3％，

钴：至多1％，

镍：最多2％，

硼：至多0.1％，

铜：至多3％，

钙：至多0.015％，

-铸造钢水以得到预制件；

-在1000-1300℃的预热温度下加热或保持所述预制件；

-热轧所述预制件以得到热轧钢带，该热轧结束温度为820-1000℃；

-卷绕所述热轧钢带以得到钢卷，该卷绕温度在从室温到850℃的范围内；

-在超过650℃和至多1200℃的退火温度下退火所述热轧钢带1-50小时；

-酸洗所述热轧钢带；

-冷轧被退火且可选地被酸洗的热轧钢带以得到具有至少30％冷轧度的冷轧扁平钢产品；

-最后在650-850℃的最终退火温度下退火该冷轧扁平钢产品。

6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述预制件是一种铸造带材。

7.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，在退火所述热轧钢带中的退火温度是至少700℃和至多1200℃。

8.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述冷轧度为至少40％。

9.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述冷轧以两个或多个冷轧阶段进行并且所述扁平钢产品的退火在冷轧阶段之间进行。

10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，所述冷轧扁平钢产品的各个退火作为连续退火在750-850℃的退火温度下持续退火1-20分钟。

11.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，所述冷轧扁平钢产品的各个退火作为钟式退火在700-800℃的退火温度下退火1-30小时。

12.根据权利要求5至11中任意一项所述的方法，其特征在于，所述热轧钢带卷绕温度为450-750℃。