CN105051238B - 镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明将添加B而赋予了耐熔融金属脆化开裂性的钢种用于镀敷原板，提供镀敷密合性优异的熔融Zn‑Al‑Mg系合金镀敷钢板。镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板中，在距作为镀敷原板的钢板和形成于其表面上的熔融锌系镀敷层的界面10μm以内的钢板侧存在Si单独氧化物、Mn单独氧化物、Cr单独氧化物、Si‑Mn系复合氧化物、Si‑Cr系复合氧化物、Mn‑Cr系复合氧化物、Si‑Mn‑Cr系复合氧化物的至少1种以上。

Description

镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及使用含有B且还含有Si、Mn、Cr的1种以上的钢种作为镀敷原板并对该钢板实施了熔融Zn-Al-Mg系镀敷的钢板，在同时改善了耐熔融金属脆化开裂性及镀敷密合性的熔融锌系镀敷钢板及其制造方法。
背景技术
熔融锌系镀敷钢板在各种用途中广泛使用，但若对锌系镀敷钢板实施焊接，则有时在焊接热影响部产生开裂而成为问题。该现象一般称为“熔融金属脆化开裂”，认为熔融了的镀敷成分作用于钢板晶界而引起脆性的破坏(晶界破坏)。
锌系镀敷钢板中，熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板的耐腐蚀性优异，因此，在以建材为代表的各种耐腐蚀用途中使用。最近，作为以往一般的镀锌钢板的替代，应用熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板也日益增多。但是，与现有的熔融镀锌钢板相比，熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板存在更易于产生熔融金属脆化开裂的倾向。
因此，作为改善耐熔融金属脆化开裂性的方法，已知应用含有B的镀敷原板是有效的(专利文献1)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：特开2003-003238号公报
专利文献2：特开2006-097063号公报
专利文献3：特开2011-214041号公报
专利文献4：特开2008-07842号公报
发明内容
发明所要解决的课题
熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板活用其高耐腐蚀性，以在各种用途中应用，在高张力钢板的用途中，该合金镀敷钢板的需求也日益增多。专利文献2中公开了一种技术：以含有较大量(2质量％左右)Mn的高张力钢板用的钢种为镀敷原板，制造熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板。但是，没有特别考虑耐熔融金属脆化开裂性，在将该钢板用于焊接用途的情况下，可能存在熔融金属脆化开裂成为问题的情况。
专利文献3中公开了一种技术：以含有较大量(1质量％以上)Mn的高张力钢板为镀敷原板，在该原板上制造熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板。该技术以作为对象的镀敷原板为了改善耐熔融金属脆化开裂性而含有B。但是，公开了当将较高Mn系中含有B的高强度钢种用于镀敷原板时，产生熔融Zn-Al-Mg系镀敷层的密合性易于降低的新的问题。当将镀敷密合性差的钢板供于弯曲加工时，镀敷在弯曲部剥离而成为故障的主要原因。该技术中，通过严格控制还原热处理的保持时间和还原热处理温度的条件，即使是含有B的镀敷原板，在B向表面大量扩散之前结束还原热处理，由此来解决镀敷密合性降低的问题。
专利文献4公开了一种技术：在含有大量Mn(1.5质量％以上)的高强度钢板上制造熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板。该技术以作为对象的镀敷原板虽然含有B，但该文献中公开了当进行熔融Zn-Al-Mg系镀敷时，产生非镀敷或镀敷密合性易于降低的问题。该技术中，控制还原热处理中的还原氛围并将钢板表层部的SiO2设为内部氧化状态，由此来解决非镀敷或镀敷密合性的问题。
但是，在进行还原热处理的还原带上，一边还原Fe，一边抑制Si的外部氧化，在钢板表面或表面侧生成选自FeSiO3、Fe2SiO4、MnSiO3、Mn2SiO4的1种以上的Si氧化物为目的，就必须进行管理，以使还原带的氛围中的氧分压PO2成为规定范围，因此烦杂。
另外，还原热处理也是如下处理：将钢板暴露于高温进行热处理，由此用于调整金属组织，以使镀敷钢板的机械特性成为规定的性能。当按照专利文献3公开的组合镀敷密合性良好的还原热处理温度和保持时间进行同时含有Si、Mn或Cr，和B的钢板的金属组织的调整时，还存在不能加长的问题。在连续进行还原热处理和熔融镀敷的生产设备中，由于操作上的原因，有时也使钢板的通板速度减速。在这种的情况下，即使加长保持时间，也可确保镀敷密合性为更适合。
考虑到上述的背景，本发明的目的在于，将添加B而赋予了耐熔融金属脆化开裂性的钢板用于镀敷原板，制造镀敷密合性优异的熔融Zn-Al-Mg系合金镀敷钢板。
用于解决课题的手段
所述目的通过如下达成，通过以含有B的镀敷原板为对象，限定热轧钢板时的卷取温度的条件和在导入熔融锌系镀敷浴时进行的还原热处理的条件，抑制还原热处理时钢板表面被Si-Mn-B系的氧化物覆盖，而确保镀敷密合性。
即，在本发明中，得到镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板，其通过如下得到：将以质量％计含有C：0.01～0.20％，P：0.030％以下，S：0.010％以下，Ti：0.010～0.150％，sol.Al：0.100％以下，N：不足0.010％，B：0.0003～0.0100％和进一步选自Si：0.01～1.00％，Mn：0.10～2.50％，Cr：0.05～1.00％的组的1种以上，剩余部为Fe及不可避免的杂质的钢板设为镀敷原板，
将热延钢板在550～700℃的范围内卷取；和
接着还原热处理而实施以质量％计含有Al：1.0～22.0％，Mg：0.1～10.0％，剩余部由Zn及不可避免的杂质构成的熔融锌系镀敷时，
还原热处理工序中，将钢板表面温度在还原热处理的炉内保持在750℃以上的时间定义为“保持时间”，将在该炉内的钢板表面的最高到达温度定义为“还原热处理温度”时，
将还原热处理温度设为750～860℃，
在还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度满足下述条件A的情况下，将保持时间设为250秒以内，在满足条件B的情况下，将保持时间设为200秒以内，在满足条件C的情况下，将保持时间设为150秒以内，进行还原热处理。
还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度(质量％)：
A；Si：0.15％以下且Mn：0.8％以下，
B；Si：0.6％以下且Mn：1.5％以下，其中，不满足A，
C；Si：超过0.6％或Mn：超过1.5％。
上述中，熔融锌系镀敷也可以以质量％计进一步含有选自Ti：0.10％以下，B：0.05％以下，Si：2.0％以下的组的1种以上。
另外，根据所述的制造方法时，在热轧的卷取时，在镀敷原板的表面10μm以内的钢板侧生成Si单独氧化物、Mn单独氧化物、Cr单独氧化物、Si-Mn系复合氧化物、Si-Cr系复合氧化物、Mn-Cr系复合氧化物、Si-Mn-Cr系复合氧化物的至少1种以上。就这样的内部氧化物生成而言，镀敷原板以质量％计含有选自Si：0.01～1.00％，Mn：0.10～2.50％，Cr：0.05～1.00％的组的1种以上作为其化学组成。发明人等发现，当对生成有该内部氧化物的镀敷原板进行还原热处理时，即使在还原氛围中Si-Mn系氧化物生成于钢板表面，也延迟B向表层扩散。
另外，发明人等还发现，在热轧时以上述条件卷取且生成有内部氧化物的距钢板表面4μm以内，Si和Mn的浓度比钢板的Si和Mn的含量更低。即，在钢板表面上存在Si和Mn的缺乏层。通过根据该浓度设定还原热处理的保持时间，可得到镀敷密合性优异的熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板。
发明的效果
根据本发明，在具有高耐腐蚀性的实施了熔融Zn-Al-Mg系镀敷的钢板中，能够实现改善“耐熔融金属脆化开裂性”和“镀敷密合性”双方的材料。同时兼得这些特性的熔融Zn-Al-Mg系合金镀敷钢板的制造在以往是困难的，但本发明在供于弯曲加工或焊接加工的熔融Zn系镀敷钢板的用途中，有助于熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板的普及。
附图说明
图1是表示为了评价耐熔融脆化对策开裂性而进行的凸台焊接试验的示意图。
具体实施方式
本说明书中，只要镀敷原板及熔融镀敷的化学组成的“％”没有特别说明，就是指“质量％”。
〔镀敷原板〕
成为本发明的对象的钢板的化学组成如下。
C：0.01～0.20％
C是确保钢板强度的基本元素，本发明中，以0.01％以上的C含量水平的钢种为对象。也可以进行管理，以使用0.10％以上的C含量的钢种。但是，过剩的含有C使延展性、焊接性降低，因此，C含量限制在0.20％以下。
Si：0.01～1.00％
钢板中的Si成为在钢板表面上产生对镀敷性有害的Si氧化膜的主要原因。各种研究的结果，Si含量需要设为1.00％以下。但是，本发明中，Si也是在钢板表面的内侧生成内部氧化物的主要元素之一，因此，需要0.01％以上的含量。更优选设为0.20％以上。
Mn：0.10～2.50％
钢板中的Mn具有通过固溶强化而强化钢材的作用，同时具有使奥氏体稳定化而促进马氏体等相变的生成的作用，因此，为了确保钢板的强度和稳定机械的特性，Mn含量需要设为0.10％以上。但是，大量的添加Mn成为降低加工性及镀敷性的主要原因，因此，Mn含量也可以限制在2.50％以下。
另一方面，本发明中，Mn是在钢板表面的内侧生成内部氧化物的主要元素之一，因此，需要0.10％以上的含量。更优选设为0.20％以上。
Cr：0.05～1.00％
钢板中的Cr也具有通过固溶强化而强化钢材的作用，同时对耐熔融金属脆化开裂的抑制也是有效的，而且在本发明中也是在钢板表面的内侧生成内部氧化物的主要元素之一。因此，需要0.05％以上的含量。更优选设为0.20％以上。但是，当大量添加时，成为降低加工性的主要原因，因此，也可以限制在1.00％以下。更优选设为0.50％以下。
P：0.030％以下
P具有通过固溶强化而强化钢材的作用，但当大量含有时，成为降低加工性的主要原因，因此，本发明中，以0.030％以下的钢材为对象。更优选为0.020％以下。
S：0.010％以下
S形成成为加工性降低的主要原因的硫化物，因此，优选尽可能减少。各种研究的结果，S含量允许到0.010％，但在特别重视加工性的用途中，更优选设为0.005％以下。
Ti：0.010～0.150％
Ti是强力的氮化物形成元素，且是在将镀敷原板中的N固定为TiN上非常重要的元素。通过固定N，可确保游离B的量，并可发挥游离B所致的耐熔融金属脆化开裂性的提升作用。研究的结果，为了充分发挥上述作用，需要确保0.010％以上的Ti含量。更优选设为0.020％以上。但是，过剩地添加Ti，上述效果也饱和了，且Ti的大量添加成为使钢材的加工性劣化的主要原因。因此，Ti含量限制在0.150％以下的范围。
sol.Al：0.100％以下
Al作为脱氧剂而添加，但过剩的添加Al产生导致冲压成形性的降低等弊端，因此，作为sol.Al(酸可溶Al)，限制在0.100％以下的含量。更优选为0.060％以下。此外，脱酸中，以sol.Al含量成为0.005％以上的范围添加Al是更有效果的，以成为0.010％以上的范围的添加是进一步有效果的。
N：不足0.010％
N与B反应而形成硼化物，成为使对耐熔融金属脆化开裂性的改善有效的游离B的量降低的主要原因。各种研究的结果，N含量限制在不足0.010％的范围。
B：0.0003～0.0100％
B是对抑制熔融金属脆化有效的元素。认为其作用通过如下发挥：B作为游离B在晶界中偏析，增大了原子间键合力。因此，需要确保至少0.0003％以上的B含量。更优选设为0.0005％以上的B含量。但是，添加过剩的B成为生成硼化物、加工性劣化的主要原因，因此，B含量的上限限制在0.0100％。
Nb：0.10％以下
Nb具有固定N的作用，因此，在确保具有提高耐熔融金属脆化开裂性的效果的游离B上是有效的元素。因此，本发明的钢板可以根据需要含有Nb。在含有Nb的情况下，设为0.001％以上的含量是更有效果的。但是，大量的添加成为使加工性降低的主要原因，因此，Nb为0.10％以下，优选为0.05％以下。
Mo：0.50％以下
Mo也是具有提高耐熔融金属脆化开裂性的效果的元素，本发明的钢板可以根据需要含有Mo。在含有Mo的情况下，设为0.01％以上的含量是更有效果的。但是，大量的添加成为使加工性降低的主要原因，因此，Mo应限制在0.50％以下的添加，优选限制在0.20％以下的添加。
〔热轧〕
供于热轧的坯及完成温度没有特别限定，也可以如通常方法那样即可。卷取温度设为550～700℃的范围。通过以该温度卷取，在被氧化屑覆盖的距钢板表层10μm以下的范围内，Si、Mn和Cr的单独氧化物或复合氧化物作为内部氧化物生成，并且形成Si或Mn的缺乏层。
本发明中，作为镀敷原板，可以使用具有以上化学组成的热延钢板或冷延钢板。在进行冷轧的情况下，之后按照通常方法进行冷轧，而完成规定的板厚。在热延钢板的情况下，需要充分除去表面的氧化屑。板厚只要根据用途在例如0.6～4.5mm的范围内选择即可。
〔还原热处理〕
在将镀敷原板导入熔融锌系镀敷浴前，通常，为了使钢板表面活性化而进行还原热处理。在大量生产现场的连续熔融镀敷生产线上，连续进行还原热处理和熔融镀敷。该还原热处理工序，大多情况下不仅只使镀敷原板的表面活性化，而且兼有用于将钢板的金属组织调整成最终的组织状态的退火工序。因此，可根据目的而采用各种加热方式。另外，有时也根据生产线的操作状况，在不阻碍活性化以及退火的范围内调整通过热处理炉的钢带的速度(生产线速度)。
如上述那样，当将含有B的钢板供于熔融Zn-Al-Mg系镀敷时，有时在镀敷密合性上产生问题。发明人等为了研究其原因，详细调查了熔融镀敷后的镀敷层/钢基底界面的状态。其结果，不含有B的钢种中，在镀敷层/钢基底界面上形成有连续的Fe-Al合金层，经由该合金层确保镀敷层的密合性。与之相对，在含有B的钢种的情况下，在镀敷层/钢基底界面上看到大量未形成Fe-Al合金层的部分。可知在该部分，镀敷层和钢基底未接合。另外，在钢板表面上还到处看到未附着镀敷层的区域(称为非镀敷的缺陷)。
因此，为了把握浸渍于熔融镀敷浴之前的镀敷原板的表面状态，以各种的条件对钢板试样进行还原热处理后，观察其表面。据此，在可得到良好的镀敷密合性的无添加B的钢种中，在表面散在有Si-Mn系氧化物，即使变化还原热处理条件，在该表面状态下也看不到大的变化。与之相对可知，在含有B的钢种中，在还原热处理的初期阶段，成为与上述一样的Si-Mn系氧化物散在于镀敷原板表面的表面状态，但随着加热进行，从钢中扩散的B加入Si-Mn系氧化物，散在的氧化物成为Si-Mn-B系氧化物。来自钢中的B的扩散进一步进行时，钢板表面的Si-Mn-B系氧化物的B浓度增加，而低熔点化。其结果认为，在还原热处理中，Si-Mn-B系氧化物部分地熔融，产生的熔融物覆盖钢板表面的平坦部进行扩散。事实上，若进行高温而长时间的加热，则钢板表面的大部分被Si-Mn-B系氧化物和看到进行了熔融凝固的Si、Mn、B浓化皮膜覆盖。在这样B浓化的表面部分，阻碍钢基底中的Fe与Zn-Al-Mg系镀敷浴中的Al的反应，结果推测到与镀敷层的接合不良或易于产生非镀敷。
根据这样的见解，在以添加有B的钢种作为镀敷原板实施熔融Zn-Al-Mg系镀敷时，在B大量扩散至表面前结束镀敷前处理的还原热处理，由此，可以改善镀敷密合性。具体而言，通过将还原热处理的“保持时间”和“还原热处理温度”的组合严格控制在恰当范围，能够稳定地实现良好的镀敷密合性。
为了充分进行镀敷原板表面的活性化，将钢板表面暴露于750℃以上的还原氛围中是有效的。详细的研究结果，将钢板表面温度在还原氛围的炉内保持成750℃以上的时间定义为“保持时间”，且将该炉内的钢板表面的最高到达温度定义为“还原热处理温度”时，通过这些，能够限定可以稳定地实现良好的镀敷密合性的还原热处理的条件范围。实际的操作中，根据在制造生产线上通板的钢种和卷取温度的组合，通过预备实验求得钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度，并根据该Si浓度和Mn浓度的组合是否与下一个A～C的某一条件相符，控制还原热处理的保持时间。
具体而言，还原热处理温度为750～860℃，
在还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度满足下述条件A的情况下，将保持时间设为250秒以内，在满足条件B的情况下，将保持时间设为200秒以内，在满足条件C的情况下，将保持时间设为150秒以内，只要根据以上条件进行还原热处理即可。
还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度(质量％)：
A；Si：0.15％以下且Mn：0.8％以下，
B；Si：0.6％以下且Mn：1.5％以下，其中，不满足A，
C；Si：超过0.6％或Mn：超过1.5％。
在通过还原热处理兼作再结晶退火的情况下，只要在上述的各条件范围内直到钢板内部采用成为再结晶温度以上的条件即可。在该对象钢种的情况下，在上述的各条件范围内优选还原处理温度(表面的最高到达温度)成为740℃以上。
作为还原热处理的氛围，可应用以往一般用作熔融镀敷前处理的氛围。例如可示例5～50体积％H2-N2氛围。
〔熔融锌系镀敷〕
上述结束了还原热处理的镀敷原板不暴露于大气中，而导入熔融Zn-Al-Mg系镀敷浴中。
镀敷浴中的Al在提高镀敷钢板的耐腐蚀性上是有效的，另外，在镀敷浴中抑制Mg氧化物系溶渣的发生。其效果认可，熔融镀敷浴的Al含量为4.0％以上。另外，Al在镀敷密合性的改善上也是有效的，本发明中为了充分得到该作用，需要将熔融镀敷浴的Al含量设为1.0％以上。另一方面，当Al含量超过22.0％时，在镀敷层和钢基材的界面脆的Fe-Al合金层过剩地生长，成为导致镀敷密合性降低的主要原因。为了确保优异的镀敷密合性，优选设为15.0％以下的Al含量，也可以管理至10.0％以下。
镀敷浴中的Mg呈现在镀敷层表面生成均匀的腐蚀生成物而显著提高镀敷钢板的耐腐蚀性的作用。另外，在镀敷密合性的改善上也是有效的。这些作用在熔融镀敷浴的Mg含量为0.10％以上的范围内发现，特别是为了得到显著的效果，更优选确保1.0％以上的Mg含量。另一方面，当Mg含量超过10.0％时，Mg氧化物系溶渣易于发生。为了得到更高品质的镀敷层，优选设为5.0％以下的Mg含量，也可以管理至4.0％以下。
当在熔融镀敷浴中含有Ti、B时，在熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板中抑制赋予斑点状的外观不良的Zn11Mg2相的生成和生长。另外，通过这些元素的添加，熔融镀敷时的制造条件的自由度扩大。因此，可以根据需要添加Ti、B的1种或两种。在Ti的情况下，其添加量设为0.002％以上，在B的情况下，其添加量设为0.001％以上是更有效果的。但是，当Ti含量过剩时，镀敷层中生成Ti-Al系的析出物，且当B含量过剩时，镀敷层中生成Al-B系或Ti-B系的析出物而粗大化。这些析出物成为损坏镀敷层表面外观的主要原因。因此，在向镀敷浴中添加Ti的情况下，需要以0.10％以下的范围进行，更优选设为0.01％以下。另外，在添加B的情况下，需要设为0.05％以下的范围，更优选设为0.005％以下。
当在熔融镀敷浴中含有Si时，抑制在钢基底和镀敷层界面生成的Fe-Al合金层的过剩地生长，有利于提高熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢板的加工性。另外，Si在防止镀敷层的黑变化且维持表面的光泽性上也是有效的。因此，可以根据需要含有Si。在含有Si的情况下，将熔融镀敷浴的Si含量设为0.005％以上是更有效果的。但是，含有过剩的Si成为增大熔融镀敷浴中的溶渣量的主要原因，因此，镀敷浴中的Si含量限制在2.0％以下。
在熔融镀敷浴中，在使钢板浸渍以及通过的关系上，一般避免不了Fe的混入。Zn-Al-Mg系镀敷浴中的Fe含量允许到大致2.0％左右。在镀敷浴中，作为其它元素，有时混入例如Ca、Sr、Na、稀土元素、Ni、Co、Sn、Cu、Cr、Mn的1种以上，但它们的合计含量优选管理至1.0％以下。
镀敷附着量优选钢板每单面以20～300g/m2的范围进行调整。
实施例
熔炼具有表1表示的化学组成的钢，将该坯加热至1250℃后抽出，以精轧温度880℃、卷取温度520～700℃的各温度进行热轧，得到板厚2.4mm的热延钢带。然后，将热延钢带酸洗后冷轧，准备板厚1.4mm的冷延钢板。在该阶段，提取冷延钢板的一部分并埋入树脂，利用扫描透射型电子显微镜(STEM)观察与板厚方向平行的截面，并通过能量分散型X射线分光法(EDX)定量钢板表层附近(深度距压延面4μm以内)的Si浓度和Mn浓度。另外，在埋入的上述截面进行硝酸酒精溶液的蚀刻，并利用光学显微镜或扫描型电子显微镜(SEM)进行内部氧化物的确认。在截面的深度距钢板表层附近(深度距压延面10μm以内)10μm以内的区域确认到氧化物的生成的设为○，未确认到的设为×，并在表2、表3中表示。
接着，对各冷延钢板以各种的保持时间、还原热处理温度实施还原热处理，然后，不暴露于大气而浸渍于熔融锌系镀敷浴中，从镀敷浴提起，得到每单面的镀敷附着量约90g/m2的熔融锌系镀敷钢板。实验条件除了表2、表3所记载以外，如下所述。
〔表层的Si浓度，Mn浓度〕
表2、表3中将与上述条件A、B、C对应的条件如下以符号记载。
◎：Si：0.15％以下且Mn：0.8％以下，
○；Si：0.6％以下且Mn：1.5％以下，其中，不包含于◎，
●；Si：超过0.6％或Mn：超过1.5％。
〔还原热处理〕
氛围气体；30％H2-N2氛围
热处理温度和保持时间：表2、表3所记载
〔熔融镀敷〕
·浴组成；表2、表3所记载
·浴温；400℃
·浴浸渍时间；2sec
〔镀敷密合性的评价〕
从得到的镀敷钢板切出宽度15mm的弯曲试验片，使用前端半径R＝5mm的冲头进行90°V弯曲试验。使试验片的宽度方向(＝弯曲轴的方向)与压延方向一致。关于弯曲试验后的试验片，在弯曲加工部的外周部贴附由JIS Z1522所定的透明胶带后剥下，将在带上未看到镀敷层附着的试验片判定为○(镀敷密合性；良好)，将除此以外的试验片判定为×(镀敷密合性；不良)。对同种的镀敷样品以n＝3进行弯曲试验，将评价最差的试验片的结果用作该样品的成绩。结果在表2、表3中表示。
〔耐熔融金属脆化开裂性的评价〕
从镀敷钢板切出100mm×75mm的样品，将其设为用于评价电弧焊接产生的熔融金属脆化所引起的焊接最大开裂长度的试验片。
焊接试验进行制作图1所示那样的外观的凸台焊接部件的“凸台焊接”，观察该焊接部截面并调查开裂的产生状况。即，在试验片1的板面中央垂直竖立由直径20mm×长度25mm的软钢构成的凸台(突起)2，将该凸台2与试验片1通过电弧焊接接合。焊接条件设为：焊接电流：217A，焊接电压25V，焊接速度0.2m/min，遮蔽气体：CO2，遮蔽气体流量：20L/min。焊丝使用YGW12。
从焊接开始点绕凸台的周围1周，通过焊接始点后仍进一步进行焊接，制作焊珠3重叠的部分4。
凸台焊接后，以包含珠重叠部分4的部分的方式，如虚线所示那样切断试验片1和凸台2，以可观察切割面5的方式埋入树脂并利用光学显微镜观察珠重叠部。在截面内的试验片1的部分观察到开裂的情况下，测定该开裂的长度，在观察到多个开裂的情况下，将最长的开裂长度设为“最大开裂长度”。该开裂沿着焊接热影响部的旧奥氏体晶界生长，判断为“该开裂为熔融金属脆化开裂”。耐熔融金属脆化开裂性的评价中，在最大开裂长度为0.1mm以下的情况下，设为合格(○)，在超过0.1mm的情况下，设为不合格(×)。
将其评价结果在表4中表示。钢A～J及O为合格，但钢K～N的4种为不合格。
[表1]
表1
[表2]
表2
[表3]
表3
[表4]
表4
钢 耐熔融金属脆化开裂性
A ○
B ○
C ○
D ○
E ○
F ○
G ○
H ○
I ○
J ○
K ×
L ×
M ×
N ×
○ ○
可知在本发明所限定的还原热处理的范围内能够得到良好的镀敷密合性。
符号说明
1 试验片
2 凸台
3 焊珠
4 珠重叠部
5 切割面

Claims (3)

1.镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板的制造方法，其中，将以质量％计仅含有C：0.01～0.20％，P：0.030％以下，S：0.010％以下，Ti：0.010～0.150％，sol.Al：0.100％以下，N：不足0.010％，B：0.0003～0.0100％和进一步选自Si：0.01～1.00％，Mn：0.10～2.50％，Cr：0.05～1.00％的组的1种以上，剩余部为Fe及不可避免的杂质的钢板作为镀敷原板进行热轧、接着还原热处理而实施以质量％计Al：1.0～22.0％，Mg：0.1～10.0％，剩余部为Zn及不可避免的杂质的组成的熔融锌系镀敷，制造熔融锌系镀敷钢板时，
在镀敷原板的热轧工序中，将卷取温度设为550～700℃的范围，
在还原热处理工序中，将钢板表面温度在还原热处理的炉内保持在750℃～860℃的时间定义为“保持时间”，将在该炉内的钢板表面的最高到达温度定义为“还原热处理温度”时，
将还原热处理温度设为750～860℃，
在还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度满足下述条件A的情况下，将保持时间设为250秒以内，在满足条件B的情况下，将保持时间设为200秒以内，在满足条件C的情况下，将保持时间设为150秒以内，进行还原热处理，
还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度(质量％)：
A；Si：0.15％以下且Mn：0.8％以下，
B；Si：0.6％以下且Mn：1.5％以下，其中，不满足A，
C；Si：超过0.6％或Mn：超过1.5％。
2.镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板的制造方法，其中，将以质量％计仅含有C：0.01～0.20％，P：0.030％以下，S：0.010％以下，Ti：0.010～0.150％，sol.Al：0.100％以下，N：不足0.010％，B：0.0003～0.0100％，选自Si：0.01～1.00％，Mn：0.10～2.50％，Cr：0.05～1.00％的组的1种以上，和进一步选自以质量％计Nb：0.10％以下，Mo：0.50％以下的组的1种以上，剩余部为Fe及不可避免的杂质的钢板作为镀敷原板进行热轧、接着还原热处理而实施以质量％计Al：1.0～22.0％，Mg：0.1～10.0％，剩余部为Zn及不可避免的杂质的组成的熔融锌系镀敷，制造熔融锌系镀敷钢板时，
在镀敷原板的热轧工序中，将卷取温度设为550～700℃的范围，
在还原热处理工序中，将钢板表面温度在还原热处理的炉内保持在750℃～860℃的时间定义为“保持时间”，将在该炉内的钢板表面的最高到达温度定义为“还原热处理温度”时，
将还原热处理温度设为750～860℃，
在还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度满足下述条件A的情况下，将保持时间设为250秒以内，在满足条件B的情况下，将保持时间设为200秒以内，在满足条件C的情况下，将保持时间设为150秒以内，进行还原热处理，
还原热处理前的距钢板表面4μm以内的Si和Mn的浓度(质量％)：
A；Si：0.15％以下且Mn：0.8％以下，
B；Si：0.6％以下且Mn：1.5％以下，其中，不满足A，
C；Si：超过0.6％或Mn：超过1.5％。
3.如权利要求1或2所述的镀敷密合性优异的熔融锌系镀敷钢板的制造方法，其中，熔融锌系镀敷的组成以质量％计，进一步含有选自Ti：0.10％以下，B：0.05％以下，Si：2.0％以下的组的1种以上。
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